锅炉排烟温度高的原因分析及解决办法

锅炉排烟温度高的原因分析及解决办法目录TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument".锅炉排烟温度高的原因分析 2\o"CurrentDocument"1.漏风分析 2\o"CurrentDocument"2.制粉系统运行状况分析 2\o"CurrentDocument"3.受热面积灰分析 35.受热面布置分析 3\o"CurrentDocument"1.6.入炉煤质变化分析 3\o"CurrentDocument"运行人员操作分析 4\o"CurrentDocument"给水温度 4\o"CurrentDocument"1.10.冷空气温度 4\o"CurrentDocument"11.炉膛出口过量空气系数 4\o"CurrentDocument"空气预热器漏风系数 52.空预器原因造成排烟温度高的分析与技术措施 52.1.空预器冷端堵灰形成机理及危害 52.1.1.概述 5\o"CurrentDocument"2.1.2.酸腐蚀与硫酸氢镁积聚机理 6\o"CurrentDocument"2.1.3.空预器漏风系数的影响 6\o"CurrentDocument"2.1.4.空预器清灰的影响和堵灰带来的危害 72.空预器热解技术的理论依据和实施设想 82.2.1.概述 8\o"CurrentDocument"2.2.解决思路 8\o"CurrentDocument"2.3.提高烟温治理硫酸氢镁堵塞可行性分析 8\o"CurrentDocument"2.4.控制总排口NO*小时均值不超标 10\o"CurrentDocument"2.3.空预器热解主要操作步骤 12\o"CurrentDocument"2.4.空预器热解注意事项 13\o"CurrentDocument"2.5.现场治理方案实施及效果 132.6. 热解技术实际应用及总结 142. 6.1.空预器热解应用实例 14\o"CurrentDocument"2. 6.2.空预器热解技术总结 15\o"CurrentDocument"7.小结 153.控制锅炉排烟温度高的技术措施 16\o"CurrentDocument"2.合理地降低一次风率 16\o"CurrentDocument"4.结构方面的措施 16\o"CurrentDocument"5. 完善受热面的除灰 164.降低电厂锅炉排烟温度的管理措施 171.搞好设备管理 17\o"CurrentDocument"2.锅炉除灰管理 17\o"CurrentDocument"3.进行设备改造 17\o"CurrentDocument"4.完善控制逻辑 18\o"CurrentDocument"5.入炉煤质管理 18\o"CurrentDocument"6.提高监盘质量 18.锅炉排烟温度高的原因分析锅炉排烟温度偏高，将影响了锅炉运行的经济性（一般排烟温度每升高10℃,排烟损失增加0.5〜0.8%）。1.漏风分析造成排烟温度升高原因一般主要有漏风、制粉系统运行状况、受热面积灰、环境大气温度高及受热面布置原因等，另外还有入炉煤质情况、温度测点测量误差的影响等。漏风是指炉膛漏风及烟道漏风，是排烟温度升高的主要原因之一，是与运行管理、检修以及设备结构有关的问题。炉膛漏风主要指炉顶密封、看火孔、人孔门及炉底密封水槽处漏风；烟道漏风指氧量计前尾部烟道漏风。1.2.制粉系统运行状况分析当锅炉处于负压燃烧状态时，从锅炉的各门孔处或是不严密的部位会有空气进入到炉膛内，在炉膛出口过量空气系数不变的情况下，由于冷空气的漏入，会减少流经空气预热器的空气量，降低空气流速，造成传热系数下降，从而对总传热量带来较大的影响。这也充分说明当炉膛内和制粉系统中冷风量增加时，会影响空气预热器的传热量，使排烟温度得以提高。制粉系统在运行时，提高磨煤机出口温度，这对于降低排烟温度肯定是有益的。为提高磨煤机出口温度一般冷风门均处于全关状态，但运行中因给煤机密封、磨煤机密封均要通入一定的冷风量，从而排挤了部分热一次风量，结果使通过预热器的风量相对变小，因而导致排烟温度升高。另外一次风率偏高，煤粉偏粗也会引起排烟温度升高。3.受热面积灰分析受热面积灰指锅炉受热面积灰、结渣及空预器传热元件积灰，锅炉受热面积灰将使受热面传热系数降低，锅炉吸热量降低，烟气放热量减少，空预器入口烟温升高，从而导致排烟温度升高；空气预热器堵灰则使空气预热器传热面积减少，也将使烟气的放热量减少，使排烟温度升高。运行中注意加强锅炉吹灰，负荷允许时，每天锅炉至少全面吹灰一次，低负荷阶段尽量申请负荷增加锅炉吹灰的次数，保证锅炉受热面的清洁。环境大气温度分析实际运行时的环境风温比设计高，空气预热器入口风温高，空气预热器传热温差小，烟气的放热量就少，相应地使排烟温度升高。同时制粉系统需要的热风减少，流过空预器的一次风减少，排烟温度升高，这属于环境客观因素。1.5.受热面布置分析如果锅炉设计时对炉膛沾污系数估算不准，使得受热面布置不合理，或者是由于结构不佳造成受热面吸热不足，也将导致空预器入口烟温偏高使得排烟温度升高，这需要重新设计计算，可采取增加省煤器管排等，降低空预器入口烟温。入炉煤质变化分析在锅炉运行过程中，锅炉烟气量和烟气特性与煤的成份具有直接的关系，煤的水分和发热量会直接导致排烟温度的变化，即煤的排烟温度与收到基水分成正比，与发热量成反比。但当前由于我国煤炭资源紧张，这也使煤种发生了较大的变化，大部分电厂燃煤种类都较为复杂，从而造成排烟温度升高，影响了锅炉运行的经济效益。燃料中的水分增加以及锅炉入炉煤低位发热量降低均使排烟温度升高。这是因为这些变化将使烟气量和烟气比热增加，烟气在对流区中温降减少，排烟温度升高。因此应尽量燃用低水份、高热值的煤。7.排烟温度测量分析由于空预器出口烟气温度场及速度场的不均匀性，温度测点位置不当时，反映的温度值存在一定的误差，显示值可能偏高。8.运行人员操作分析低负荷运行中尽量控制锅炉总风量、炉膛氧量在较低值，每班认真进行空预器吹灰，尽可能的控制和降低排烟温度。另：尽量不使用再热汽减温水，提高机组效率。综合以上分析可知：影响锅炉排烟温度偏高的主要因素是：①排烟温度测量误差；②入炉煤质比设计煤种相差大；③环境大气温度比设计高；④锅炉漏风；⑤机组负荷低锅炉吹灰减少受热面积灰。1.9.给水温度省煤器的传热量直接受到给水变化的影响，进而影响排烟温度。当机组负荷变化或是高压加热投停，都会影响到给水温度的变化。在高低压加热器全部投运的情况下，给水温度数下降时，排烟温度也会随之降低。通常情况下给水温度达到265℃时，每降低10C排烟温度会下降1.5C,这也充分说明给水温度对排烟温度的影响并不大。烟温与水温传热温差小，相应地使排烟温度升高。锅炉给水温度有一个设计值，要按照规范操作。1.10.冷空气温度部分锅炉处于露天环境下，外界气温的变化会冷空气带来较大的影响，从而造成锅炉排烟温度与设计值发生偏离。当冷空气温度升高时，排烟温度也会随之升高。但冷空气温度随季节变化是客观存在的，这个因素无法改变。11.炉膛出口过量空气系数通过增加炉膛出口过量空气系数，可以增加空预器的空气量，使空预器传热量得以提高，从而使排烟温度下降。炉膛出口过量空气系数增加时，流过半辐射及对流受热面的烟气量也会随之增加，使受热面烟气温度降幅变弱，从而造成排烟温度的上升。因此当炉膛出口过量空气系统处于正常变动范围时，对排烟温度所造成的影响较小，而且通过调整过量空气系数，主要是针对燃烧工况和降低不完全燃烧，所以炉膛过口过量空气系数这个因素对排烟温度的影响通常可以忽略不计。空气预热器漏风系数针对于空气预热器漏风系数这一因素进行分析时，在其减少的情况下，也会使空气预热器平均空气量、流经空气预热器的平均烟气量和总的传热量都会出现减少的情况，而漏入烟气中的空气平均温度则会有所上升，从而致使锅炉排烟温度会有所提高。但当空气预热器漏风系数减少时，排烟热损失也会随之减少，因此会提高锅炉效率。另外，对于锅炉排烟温度的影响因素较多，如受热面布置、受热面积灰等情况，而且各影响因素即单独作用，同时也相互具有一定的联系性，关系十分复杂，这也使锅炉排烟温度高的原因呈现出复杂化的特点。2.空预器原因造成排烟温度高的分析与技术措施空预器冷端堵灰形成机理及危害1.1.概述该厂原空预堵塞并不严重，但由于市场、环保等原因增加脱硝系统后空预堵塞较为严重，空预器前后烟气差压最大达到3.0kPa,严重影响机组的安全性。分析空预器堵塞主要原因如下：1）硫酸氢铉的生成作为选择性催化还原法SCR脱硝的副反应，与煤种硫份和SCR未反应完全逃逸到烟气中NG有直接关系。2）通常情况硫酸氢镂露点为147回，当环境温度达到此温度时，硫酸氢钱以液体形式在物体表面聚集或以液滴形式分散在烟气中，硫酸氢核是一种粘性很强的物质，极易粘附在物体上难以去除，而且有较强的吸潮性，当温度继续升高至250团以上，硫酸硫酸氢镂由液态升华为气态。3）锅炉空预器运行温度梯度一般在120回-300回，硫酸氢钱的物理性质和决定随着烟气温度在空预器中大幅降低在空预器中低温区域沉积，未沉积的硫酸氢核吸附在烟气中烟尘转换为固态，在电除尘中进行除去。4）防止硫酸氢镂的生成主要有控制氨逃逸率和降低入炉煤硫份。锅炉运行中氨逃逸超标的主要原因有以下几种：一是脱硝烟气流场不均匀，造成局部喷氨量过大引起逃逸；二是脱硝喷嘴未针对烟气流场进行调整，造成N&浓度场分布不均；三是对氨逃逸率监视手段有限；四是空预器堵塞后，烟气量减少、排烟温度降低扩大了硫酸氢镂的沉积区域；五是机组一直低负荷运行排烟温度偏低，也扩大了硫酸氢镂的沉积区域；六是机组负荷波动频繁，NOx生成随负荷变化而变化，喷氨调节存在一定的滞后性，造成过喷现象。酸腐蚀与硫酸氢铁积聚机理煤中的硫在炉膛燃烧生成S02,SO2在催化剂的作用下进一步氧化生成S03,SO3与烟气中的水蒸气生成硫酸蒸汽。硫酸蒸汽的存在使烟气的露点显著升高。由于空预器冷端壁温常低于烟气露点，这样硫酸蒸汽就会凝结在空预器受热面上，造成硫酸腐蚀。脱硝系统催化还原反应后不可避免的会存在氨逃逸，逃逸的NH3与烟气中SO3反应生成硫酸钱（少量）和硫酸氢核，即：NH3+SO3+H2OTNH4HSO4硫酸氢镂的特性是一种粘性很强的物质，在147〜207c温度范围内以液体形式聚集在物体表面。烟气中的飞灰流经空预器时，被硫酸氢镂粘在传热板上，传热板进而变得不光滑，随着粘附飞灰量的增加和逐渐长大搭桥，烟气通道面积减小，最终形成堵灰。空预器漏风系数的影响由于SCR脱硝系统运行过程中会产生黏性大、腐蚀性强、液态的NH4HS04,而在检修时发现空预器堵塞物中大多是以NH4HSO4为主的混合物。所以，脱硝系统对空预器影响很大。空预器漏风时，由于锅炉送风进入空预器烟气侧使烟气侧部分地方温度低于烟气露点，同时由于烟气中含。2量增加，所以S03增加，从而进一步加剧低温腐蚀。另外，当空预器漏风量增大时，烟气中。2的增加会使脱硝喷氨量增加，同时烟气温度降低，从而加剧了空预器堵塞。空预器清灰的影响和堵灰带来的危害在锅炉运行中，为保证空预器加热效果不变，应定期对空预器进行吹灰，但吹灰次数、吹灰蒸汽压力和温度不合格会使吹灰效率降低。如：压力过高造成空预器蓄热元件损毁，使烟气中飞灰等颗粒物附着在空预器蓄热元件上，或蓄热元件波纹板断裂、位移形成空预器堵塞。空预器冷端发生堵灰后，机组运行的安全性和经济性受到一定程度的影响，硫酸氢锭沉积在空预器中，造成空预器堵塞，对锅炉安全运行有极大的危1）由于两台空预器阻力不同，造成低负荷、低烟气量时引风机发生抢风现象，造成炉膛负压大幅波动，危及机组安全运行；2）由于空预器的堵塞不均匀，引起一、二次风压和炉膛负压周期性波动；3）空预器阻力增大后风烟系统电耗增大；4）空预器、脱硝吹灰频次增加，蓄热元件和脱硝催化剂模块损坏，蒸汽工质损失。5）空预器堵塞后阻力增大，局部烟气流速变快，空预器蓄热元件磨损加剧，严重时会造成蓄热元件损坏；6）空预器堵塞造成烟气系统阻力增大，引风机出力无法满足机组满负荷运行，造成机组限出力；7）最终很可能由于空预器堵塞机组被迫停运检修。8）风机电耗明显升高。据测算，空预器发生堵灰后送、引、一次风机的电耗升高约0.08〜0.1%,影响综合厂用电率升高。9）引风机发生失速现象，机组出力受限。满负荷引风机动叶开度超过95%后出力突降，炉膛负压大幅波动，最终限制机组出力维持运行。10）排烟温度较设计值升高约8团，一、二次风温降低，锅炉燃烧效率降低，发电煤耗升高。2.2.空预器热解技术的理论依据和实施设想2.2.1.概述硫酸氢钱，是一种无机化合物，化学式为NH4HSO4,为白色结晶性粉末，易溶于水，几乎不溶于乙醇、丙酮和瞰咤，主要用作分析试剂、有机反应催化剂。根据对硫酸氢铉特性的研究，热解技术的理论依据为：硫酸氢镂（NH4HSO4）在温度为200℃左右时产生气化，分解为N七和H2s0”锅炉风烟系统在正常运行时，维持适当高的机组负荷，将单侧送风机、一次风机出力降低，减小空预器的换热，增大引风机出力，提升热解侧空预器出口烟气温度，将积聚在空预器换热板上的固态硫酸氢铉转变为气态挥发，能大大缓解空预器堵灰情况。经查阅资料，空预器出口烟温升高至200c左右，能保证空预器蓄热元件、电除尘及吸收塔设备的安全运行。2.2.2.解决思路由于NH4HSO4的露点为120c左右，当冷端综合温度在160℃以上时，可以保证空预器大部分区域温度在120℃以上，减少NH4HSO4的生成。针对硫酸氢钱的物理性质，发现根据温度不同，呈现不同的物理状态，在147℃以下，呈现坚固的固态；在147C-250c范围内，呈现称严重的鼻涕状态，常规的蒸汽吹灰和激波吹灰难以去除，在250℃以上升华。由于空预器温度梯度变化从320℃-120℃之间，这使得极易吸附并粘结沉积在空预器换热元件中部。由于这种相变在短时间是可逆的，因此提高运行温度，改变沉积区域，对已经沉积在受热面的硫酸氢钱再溶解升华，改变其沉积区域，尽量使其粘在灰上，而在下部空预器元件为一体化，不利于硫酸氢铉的粘结，随着烟气冷却，硫酸氢铉固化并随烟尘早电除尘除去。针对硫酸氢核挂灰主要两段之间部位，提高温度使得过程后移，而后面条件不利于沉积在受热面上，所以进行了去除。2.2.3.提高烟温治理硫酸氢铁堵塞可行性分析按照空预器厂家规定的吹灰压力、温度（尽量提高吹灰温度），每次吹灰时必须将输水输干净，防止汽水混合物对空预器产生影响。当空预器差压大于l.OkPa,可适当增加吹灰频次，单侧空预器差压超过1.5kPa,可采用提高单侧空预器出口烟温的方式分解NH4HSO4。脱硫系统入口烟温不应高于170℃(脱硫系统180C退出)，空预器差压达到2.5kPa时，应及时进行在线水冲洗，将粘附在空预器上以NH4HSO4为主的混合物清除。提高烟温会来造成空预器整体运行温度区间的改变，空预器工作温度从原来的350C-120c(烟气侧)，预计将会提升到380C-230C,之后各个运行设备运行温度均会发生改变，因此烟温改变后设备是否能安全运行，直接关系到治理方案是否可行。(1)设备安全运行温度极限考察，确定提高烟温的边界条件。通过查阅空预器说明书、低温省煤器、电除尘、引风机、脱硫吸收塔运行说明书，空预器蓄热片为普通碳钢变形温度为420℃,表面喷涂陶瓷的冷端蓄热元件爆瓷温度在300C以上，因此升温对蓄热片无影响；电除尘内部主要有阳极、阴极、电极瓷瓶等，没有对烟温有特别要求材料，但电极瓷瓶耐受温度可能是制约点，为了防止瓷瓶出现裂纹，以历史运行经验表明，温度在160℃无影响；引风机根据厂家提供的资料，叶片为合金钢铳制而成，提升到180C温度后不会有影响，但应加强对引风机轴承温度监视；脱硫吸收塔内除雾器为塑料材质，对烟温有明确要求，要求吸收塔烟气入口温度不大于160C。锅炉低温省煤器为降低电除尘及脱硫吸收塔烟温提供了解决途径，锅炉通过低温省煤器能大幅降低空预器后烟温，保证其后设备在安全温度下运行。(2)温度提高后设备变形量增加，引发动静摩擦或损坏。温度提升后，主要是考虑空预器膨胀问题。空预器转子按半径6m,高度4m计算，根据不锈钢膨胀系数，冷端端径向温升150℃计算，冷端变形量10.8mm,轴向平均温升较小，按100℃极端，轴向变形量在4.4mm,询问锅炉专业空预器间隙调整的余量，经过计算此形变在空预器软性密封的允许范围之内。(3)提高烟温手段及余量分析。因为空预器入口烟温是在350C,因此适当减少空预器冷二次风、一次风量，就能达到提高烟温至250C要求。查阅烟气比热容，密度，烟气流量，一次风量，二次风量，换热效率进行估算。经过计算70%锅炉负荷，将烟气量、送风量、一次风量进行如下调整，就能满足出口烟温调整要求。以提高锅炉A侧空预器出口烟温为例，锅炉A侧风烟系统调整为BMCR占40%烟气量，BMCR25%(送风量+一次风量)，B侧风烟系统调整为BMCR占30%烟气量BMCR45%(送风量+一次风量)，在就能满足。考虑到锅炉还布置了热二次风再循环、脱硝烟气旁路，因此还有较大调整余量。通过以上设备运行情况考察，风机出力分析。认为过考察热二次风再循环、脱硝烟气旁路、送引风机协同调整，提高排烟温度，整体提高空预器运行温度。在70%锅炉负荷，仅通过风机与低省配合就能满足烟温需要，并且低省后烟温满足安全运行需要。因此从方案可行，公司现场具备提高烟温进行治理条件。2.2.4.控制总排口NOx小时均值不超标尽量减少瞬时值超标情况，控制氨逃逸尽可能低，防止空预器堵塞。2.2.4.1.燃烧调整方面保持锅炉燃烧均衡，是保证脱硝系统氨氮均衡、减少氨逃逸、防止空预器堵塞的基本条件。入炉煤质波动大、燃烧系统配风不合理及制粉系统运行方式不合理或有缺陷等，会导致锅炉内部燃烧不均衡。各班组要重视锅炉燃烧的均衡，防止出现局部高温，影响炉内NO*的均衡分布，导致喷氨量过大，局部氨逃逸升高。燃烧调整的方法和措施：(1)尽可能提高炉内燃烧的均匀程度：利用机组检修机会，进行炉内二次风系统、制粉系统及燃烧系统的冷态试验；每季度进行一次磨煤机出口管道一次风热态调平工作。(2)个别燃烧器故障(磨煤机出口粉管不通畅)会引起炉内燃烧不均衡，应尽快停运磨煤机，吹通粉管，以保证两侧燃烧均衡。(3)保持锅炉左右侧烟气氧量均衡，严格按要求控制各负荷工况下省煤器出口烟气氧量。左右侧氧量出现偏差时立即利用二次风挡板、两台送风机出力偏置进行调整。(4)严格控制锅炉左右侧烟温均衡、低过出口左右侧汽温均衡。通过烟温和汽温等判断左右侧燃烧有偏差时，利用调整运行磨煤机出力、磨煤机运行方式及二次风箱挡板、燃尽风挡板进行调整。(5)保持SCR系统左右侧入口NO*浓度均衡，正常工况下，若入口NO*浓度偏差大于100mg/Nm3,则说明炉内配风或燃烧不均衡，必须立即查找原因，进行调整。(6)低负荷或环境温度较低工况运行时，应及时投运暖风器，开大再热器侧烟气挡板等，提高SCR入口烟温，SCR投运温度不宜低于320°C。(7)当煤种变化时，尤其是入炉煤挥发分降低和含硫量升高时，应严密监视锅炉NO*浓度、氨逃逸率、空预器差压的变化，必要时进行燃烧调整、SCR格栅优化调平等相关试验。2.2.4.2.SCR系统的控制(1)喷氨量的控制要平稳，任何情况下不得通过大幅开关喷氨调门控制出口NO*浓度。喷氨量要勤调、小幅调节、提前调节，根据脱硝出口和入口、脱硫系统出口和入口NO*浓度值的变化，及时调节喷氨量，必要时进行喷氨量的控制调整等相关试验。(2)供氨母管的压力对喷氨调节有较大影响，切换氨罐、快速升降负荷及大幅开关喷氨调门均会造成供氨压力波动，此时应加强监视，及时调整，防止喷氨过大和过小。通过调整两侧喷氨量，尽量保持两侧氨逃逸平衡。2.2.4.3.特殊工况下的调整特殊工况下，机组升降负荷、启停磨煤机、吹灰、液氨罐切换等操作时，必须持续监控脱硝系统的运行，及时进行调节，防止NO*浓度大幅波动。2.2.4.3.1.升负荷时的控制措施1)及时手动调整风量偏置，避免风量增加过快，造成NO*浓度突升。2)适当增加喷氨量，维持出口NO*浓度稍低。3)通过限制负荷上限，限制升负荷速率，防止协调方式下锅炉负荷增加过快。4)尽早启动磨煤机，根据燃料指令偏差，调节磨煤机出力，防止汽压偏差大，导致协调控制快速增加锅炉指令，造成NO*浓度突升。5)及时调整液氨蒸发槽出力，防止用氨量增大导致供氨母管压力下降。2.2.4.3.2.降负荷时的控制措施1)及时手动调整风量偏置，保持适当的氧量，避免风量波动造成NO*浓度波动。2）逐渐减小磨煤机出力，通过监视燃料指令的变化，保持磨煤机出力平稳降低，防止燃烧波动造成NOx浓度波动。3）选择合适的停磨时机，避免停磨时造成燃烧波动，导致NO*浓度波动。4）停磨后及时减小通风量，避免造成NOx浓度波动。2.4.3.3.吹灰对NOx浓度的影响和控制措施1）炉膛吹灰可以降低炉膛温度及NO*浓度，各班应及时进行炉膛吹灰，特别是NOx浓度较高时，应尽快吹灰。2）水平烟道吹灰可降低吹灰区域烟温，使该侧NO*浓度大幅下降，因此吹灰前应提前适当减少喷氨量，避免因过喷氨造成氨逃逸升高；吹灰结束前适当增加喷氨量，避免NO*浓度超标。2.2.4.3.4.氨罐切换操作氨罐切换会因氨罐压力降低，造成供氨母管压力降低，机组喷氨流量减少。氨罐切换前必须通知另一台机组人员，适当开大喷氨调门开度，切换过程中监视供氨压力和喷氨流量、出口NO*浓度的变化，及时手动调整喷氨量。2.4.3.5.蒸发槽投、退时控制要注意控制，平稳操作蒸发槽投、退时控制不当易引起供氨压力波动，导致出口NOx浓度波动，因此要注意控制，平稳操作：1）蒸发槽故障需退出运行时，尽量选择在机组低负荷阶段进行。2）停运蒸发槽时通知另一台机组人员，监视脱硝系统喷氨稳定，缓慢关闭蒸发槽出口调门，保持供氨母管压力稳定。2.3.空预器热解主要操作步骤1）维持60〜70%额定负荷且保持稳定；2）投运热解侧空预器一、二次风暖风器，冷端吹灰器投入连续吹灰。3）解除单侧送、引、一次风机的“自动"控制；4）逐渐降低热解侧空预器对应的送风机、一次风机出力，增加引风机出力，检查对侧送风机、一次风机出力自动增加，引风机出力降低。5）控制温升速率A1.5℃/min,将热解侧空预器出口烟温逐渐升至200℃左右，监视空预器电流正常，就地检查空预器动静部分无碰磨异音，保证空预器本体均匀膨胀，否则维持出口烟温或减缓温升速率。6）空预器出口烟温升至200C左右后维持运行2〜3小时，检查空预器烟气侧差压变化情况；7）热解结束后逐渐增加热解侧空预器对应的送风机、一次风机出力，降低引风机出力，控制降温速率A1.5℃/min。8）另一侧空预器如需热解，执行以上同样的热解步骤，两侧空预器热解结束后对空预器冷、热端进行一次全面吹灰。2.4.空预器热解注意事项1）热解时投入一、二次风暖风器，尽量提高空预器进风温度，增加热解效果。2）热解时投入热解侧空预器的冷端吹灰器连续吹灰方式，因非热解侧空预器出口烟温较低，冷端吹灰器暂不要投入，否则吹灰蒸汽带水会产生腐蚀及飞灰板结。3）一次风机出力调整时适当降低即可，确保一次风母管压力稳定。4）非热解侧脱硝烟气量减小，应适当减少喷氨量，防止造成非热解侧空预器在热解期间堵塞严重。5）热解结束后适当增加非热解侧引风机出力，将烟道内积聚的未反应的逃逸氨气进行抽吸排出。5.现场治理方案实施及效果2016年03月18日，由于#4B空预器压差较大，在进了充分准备情况下，进行了#4B空预器升温试验。机组带70%负荷，缓慢增大#4B侧引风机出力,降低#4B送风机出力，同时开启#4炉送风机B侧热风再循环，开启SCR去B侧烟气旁路挡板提高B侧空预器入口温度。最终B侧送风机动调开度降至30%维持。#4B侧空预器排烟温度达180℃左右,经过2小时候时其阻力开始降低，最终排烟温度升高到230℃,考虑到空预器冷端漏风的影响，空预器冷端蓄热片的底部应该达到了250C,在此温度下硫酸氢锭基本全部气化，空预器阻力大幅降低。B侧低温省煤器全程投入，两组换热器流量调整至300t/h,有效的把电除尘入口烟温降至158℃,满足其后设备安全运行。空预器升温过程中的危险点及注意事项：11)一是控制好升温速率，防止由于膨胀不均造成卡涩；12)二是投入空预器冷端吹灰连续运行，加强引风机轴承温度监视；13)三是缓慢调整参数，防止烟温过调超限危害电除尘、脱硫吸收塔设备安全；14)四是提高凝结水压力，保证低温省煤器大流量运行，有效降低空预器后烟温；15)五是加强另一侧风机参数监视，防止过负荷；16)六是两侧空预器运行工况差别大，主要对锅炉壁温、主再热汽温影响，防止单侧参数严重超标。热解技术实际应用及总结空预器热解应用实例12月31日11：30-16：00,对#1炉B空预器进行了热解，关小B送风机动叶至5%,开大相应侧引风机动叶至74%,最终将空预器出口烟温升至200C,热解期间空预器投连续吹灰，暖风器供汽量增大提高空预器入口一二次风温。热解前/后参数对比：参数名称热解前(30日8：30-9：30]热解后（31日20：30-21：30）差值#1机组负荷/MW270287T17主蒸汽流量〃t/h117111710锅炉总风量〃t/h11231127T4B空预器烟气侧进口风压/Pa1642热解前B侧烟气差压2.55kPa-1687热解后B侧烟气差压1.69kPa差压I0.86kPaB空预器烟气侧出口风压/Pa4190-3380B引风机动叶反馈/%89.585.84.3.7B引风机电流(A)338312电流J26A一次风机风母管压力/kPa8.68.210.4B一次风机变频器电流(A)123109电流，14AB空预器一次风进口压力/kPa12.23B一次风差压3.62kPa10.76B一次风差压2.81kPa差压10.81kPaB空预器一次风出口压力/kPa8.617.95B送风机动叶反馈/%40.239.8T0.4B送风机电流(A)47.745.3电流，2.4A参数名称热解前（30日8：30-9：30）热解后（31日20：30-21：30）差值B空预器二次风进口压力/kPa2.12B二次风差压1.36kPa1.68B二次风差压1.02kPa差压I0.34kPaB空预器二次风出口压力/kPa0.760.66 风烟系统 图1#1炉B空预器热解DCS风烟系统画面2.6.2.空预器热解技术总结空预器经过热解后，烟气侧及一、二次风侧差压下降，其中烟气侧差压降低比较明显，达到了近0.9kPa,引风机电耗降低显著。在日常运行中，应对锅炉空预器差压进行跟踪监督，定期分析差压变化情况，发现有堵塞苗头及时进行热解操作，并将热解形成常态化操作，完善操作票内容和风险预控措施，同时加强锅炉燃烧调整和脱硝运行调整，控制烟气NO*含量，降低氨逃逸，防止空预器发生严重堵塞，利用检修机会对空预器进行高压水冲洗，以彻底清理硫酸氢钱堵塞，恢复空预器正常通流量。7.小结通过实践检验，证明硫酸氢镂在烟温提升后确实按预想进行了升华，压差出现明显好转，而空预器及后设备主要参数未有影响，从而验证此项技术可靠、安全、有效，值得推广。另外由于堵塞时间较长，通过此次实践发现部分硫酸氢镂沉积发生不可逆逆转，建议出现堵塞后尽快治理，若有硫酸氢镂沉积可通过长时间多次在线治理来逐步改善和解决此问题。3.控制锅炉排烟温度高的技术措施减少炉膛漏风通过减少炉膛漏风，将漏风部位采用适当的密封措施，以此来对锅炉排烟温度进行控制。在具体实践工作中，需要选拔最佳的炉膛门孔结构，同时还要进一步改进油枪的性能，强化炉膛熄火保持技术水平，改造炉膛中渣斗或是机械出渣处较大空隙处，并进一步提高锅炉运行的整体负荷水平，以此来对锅炉排烟温度高的情况进行有效控制。2.合理地降低一次风率在锅炉正常运行过程中，要想实现对制粉系统通风量的有效控制，则需要减少漏风来实现一次风率的降低，这种情况下，磨煤机出力会有所降低，但磨煤量的干燥剂量会出现下降现象，这就在燃料蒸发水分所需热量不变的情况下需要干燥剂具有适宜的初温，这样才能进一步减少掺冷风量，降低制粉系统漏风量，达到排温温度降低的目标。投用乏气再循环运用乏气再循环能够降低制粉系统中干燥剂量，即实现一次风率的降低，投入乏气再循环其对一次风率和制粉系统的影响是一样的。4.结构方面的措施在锅炉运行工况条件下，当受热面传热效率下降时，也会导致锅炉排烟温度升高现象发生。受热面传热系数、传热温差和受热面的面积都会对受热面传热量带来直接的影响，这其中，最为可能的一种方法即是通过增加传热面积，而且增加的受热面要尽可能的与炉膛距离远一点，这样才能达到良好的降低排烟温度的效果。这主要是由于当增加的受热面与炉膛距离较近时，会增加该级的传热量，降低出口烟温，但下一级受热面的传热温差会减少，从而使传热量也会随之减少，出口烟温下降幅度相较于进口烟温降低的幅度小，最终作用于排烟温度时所带来的降幅也减小。因此在具体实施过程中，要合理增加低温受热面，以此来达到降低排烟温度的目的。完善受热面的除灰受热