粘土斜墙土石坝毕业设计管理资料

某水库工程是河北省和水利部“八•五”重点工程建设项目之一。该工程是以供水、灌溉、发电、养殖等综合利用为主的大型控制枢纽工程。青龙河流域水量充沛，控制流域面积6340km2，，，是滦河流域较大的一条支流。但由于降雨、径流的年际年内分配极不均匀，必须修建大型控制工程调节水量，丰富的水资源才能得以充分开发利用。水库按满足秦皇岛市生活、工业用水和滦河中下游农业用水的需要设计，工程规模是:正常蓄水位141m，，，水量利用系数为70%。坝后式电站装机容量20Mw。根据《水利水电枢纽工程等级划分及设计标准》SDJ12-78的规定，一期工程为二等工程，大坝为II级建筑物，正常应用洪水为100年一遇，非常运用洪水为1000年一遇。辅助建筑物按III级设计，临时建筑物按W级设计。、地质地形：见1:2000坝址地形图。库区工程地质条件。水库位于高山区，构造剥蚀地形。青龙河侵蚀能力较强，沿河形成不对称河谷，由于构造运动影响，河流不断下切，形成岸边阶地、陡岸。流域内地形北高南低，平均高程与500m，最高峰海拔1680m。河道蜿蜒曲折，河谷宽度400~100m不等，河道比降1/400~1/600。库区两岸基岩出露高程大部分在200米左右，库区左岸非可溶性岩层分布广泛，其中主要由绢云母、千枚岩、石英、砂质页岩组成。透水性较小，也没有发现沟通库内外的大断层。库区可溶性岩层分布于青龙河右岸，从隔水层分布、熔岩发育情况分析，水库蓄水后向邻近河流渗透的可能性很小。经过对库区断层的分析，水库向外流域及下游渗漏的可能性很小。库区外岩层抗风化作用较强，库岸基本上是稳定的。坝址区工程地质条件位于坝区中部背斜的西北，岩层倾向青龙河上游，两岸山体较厚。河床宽约300米，河床地面高程85m，河床砂卵石覆盖层平均厚度5—7米，渗透系数K=1X10-2厘米/秒。水库坝址选在青龙河下游的山谷河段上，共选出2条坝线，经过比较，确定第一坝线，出露岩性为大红峪组石英砂岩与板状粉细砂岩互层，岩石坚硬、构造简单、渗透性小。坝址区为剥蚀一一中低山地形，河流经坝址处急转弯向北流向下游，由于受乔麦岭背斜控制，岩层倾向上游，呈单斜构造状。坝线区河谷呈不对称“U”字形，较开阔。右岸下游形成半岛状，因河流侧向侵蚀，使右岸形成陡壁，近于直立，已查明的小段层有6-7条，软弱夹层有13条；左岸山坡平缓，覆盖着31m厚的山麓堆积物，有断层一条。河床坝基岩石构造较为发育，开挖揭露出断层40余条，其中相对较大的有10多条。坝址区建筑物包括导流泄洪洞及枢纽电站。(I)导流泄洪洞沿洞线周围岩石厚度大于三倍开挖洞径出口段已避开塌滑体的东边界，沿线岩层、岩性主要为粉砂岩、细砂岩及砾岩，岩石较为坚硬。坚固系数FK=4,单位弹性抗力系数K=200kg/cm3，弹模E=X105kg/cm2。透水性较大。岩层倾向下游出口段节理发育，应采取有效措施予以处理，为进一步保证出口段岩体稳定，免除由内水压力引起的后果，建议该段修建无压洞。灌溉发电洞及枢纽电站灌溉发电洞及枢纽电站布置在右岸。上坝线方案：沿线基岩以厚层粉砂岩为主，岩石完整，透水性小，洞顶以上岩层厚度较小。本建筑物位于南坪沟一一东凹沟古河道内岩面上有0—5米厚的底砾岩及厚度不等的亚粘土层，电站厂房处岩石风化层厚度约5—6米。对其产生的渗漏及土体坍塌应采取必要的工程措施。下坝线方案：沿线全为基岩，工程比较简易可靠。灌溉引水洞出口高程110m，闸首枢纽由一干、二干进水建筑物组成。气象根据资料统计，青龙河流域属季风型大陆性气候，冬季寒冷干燥，夏季炎热多雨。多年平均气温约10°C，°C，°C，月平均温度变化较大，离坝址较远的迁安站实测最高气温39°C。多年平均降雨量为700mm，且多集中在夏季七、八月份。全年无霜期约180天，结冰期约120天，河道一般在12月封冻，次年三月上旬解冻，一，。，水库吹程为3km。(2)水文分析洪水青龙河洪水由暴雨形成，据统计七〜八月发生最大洪峰流量的机会占88%，而且年际变化很大，实测最大洪峰流量为2200秒立米(1962年)，最小洪峰流量184秒立米(1965年)，相差12倍，流域洪水峰高、历时短，陡涨陡落。一次洪水持续时间一般3—5天。年来水量青龙河流域年径流由年降雨产生，年径流在地区与时间上分布与年降雨量基本一致，但年际间变化悬殊，实测径流资料1929—X104m3，X104m3,相似枯水年连续发生，X108m3。实测径流资料如表1所示。考虑到流域内人类活动对产流的影响，分别对未来规划年2000年和2020年流域内耗水量进行了预测，得到个规划年的径流系列，如表1所示。根据径流年内和年际变化特征，分别选择1986年，2000年和2020年为设计水平年，年输沙量青龙河流域植被较好，泥沙来源在地区分布和洪水分布上一致。主要是土门子与某之间，其间来沙量约占某以上总输沙量的95%以上，而汛期输沙量又集中在几次特大洪水上。年际间泥沙量的变化悬殊。由统计分析得知，某站多年平均淤沙量为389t,，。从泥沙的组成情况来看，泥沙颗粒较粗，，，内摩擦角为12度。(W)水文分析成果表表1-1水文分析成果表序号姓名单位数量备注1利用水文系列年限352代表性流量多年平均流量立米/秒

调查历史最大流量立米/秒3400设计洪水洪峰流量(P=1%)立米/秒3600校核洪水洪峰流量(P=%)立米/秒5200保坝洪水洪峰流量(P=%)立米/秒76003洪量设计洪水洪量(P=1%)亿立米五天校核洪水洪量(P=%)亿立米五天4多年平均年径流量亿立米5多年平均输沙量吨431死水位选择为尽可能增加自流灌溉面积，并使电站水头适当加高，力求达到电源自给以及为今后水库淤积留有余地。按二十年淤积高程，选定死水位104m。调节性能的选定灌溉保证率选取P=75%，水库上游来水，首先满足灌区工农业用水，电站则利用余水发电，从年调节和多年调节两方案的水电量利用系数和坝高都相差不大，但是多年调节性能的水库能提供的电量和装机利用小时都较年调节性能水库提高20%。故确定该水库为多年调节性能水库。兴利水位的确定原则和指标根据青龙河洪水特性，汛期限制水位在七、。七、八月以后可重复利用一部分防洪库容蓄水兴利以不降工程防洪标准，以防洪兴利兼顾为原则，确定九、十月限制水位，。但蓄水位按不超超过百年设计洪水位考虑，确定汛末兴利水位为141米。电站的主要任务是满足本灌区提灌用电的要求，因此在保证灌区工农业用水的基础上，确定电站的运用原则是灌溉季节多引水发电，非灌溉季节少引水发电，遇丰水年则充分利用弃水多发电，提高年水量的利用系数。(W)防洪运用原则及设计洪水的确定某水库属一级工程。水库大坝建筑物按千年一遇洪水设计，万年一遇洪水校核。由于采用的洪水计算数值中未考虑历史特大洪水的影响，故用万年一遇洪水作非常保坝标准对水工建筑物进行复核。调洪运用原则：入库洪水为百年一遇时，为提高下游河道的电站、桥梁等建筑物的防洪标准，水库控制下流量为2000秒立米。当入库洪水为千年一遇时，溢洪道单宽流量以70每秒立米控制泄流。当入库洪水为万年一遇时，按上述原则操作，即库水位接近校核水位时，水库水位仍继续上涨，为确保大坝安全，溢洪道敞开洪，允许溢洪道局部破坏。(V)水库排沙和淤沙计算某水库回水长25公里，河道弯曲，％，河床宽300米左右，是个典型的河道型水库。水库利用异重流排沙。在蓄水过程中，只能用灌溉、发电有盈余水进行排沙，经计算，％，%的泥沙都要淤积在库区内侵占兴利库容°，X108m3。(丑)水库工程特征值A.枢纽下泄流量及相应下游水位，，X108m3,溢流坝相应的泄量为15243m3/s；，，X108m3,溢流坝相应的泄量为19857m3/s；上游正常蓄水位为141m(与汛限水位同高)，；，X108m3；表1-2水库技术经济指标表

序号名称单位数量备注1水库水位校核洪水位(P=%)米考虑淤积20年设计洪水位(P=1%)米考虑淤积20年兴利水位米考虑淤积20年汛限水位米考虑淤积20年死水位米考虑淤积20年2水库容积总库容亿立米校核洪水位设计洪水位库容亿立米序号名称单位数量备注防洪库容亿立米兴利库容亿立米其中共用库容亿立米死库容亿立米3库容系数%4调节特性多年表1-3主要建筑物尺寸序号名称单位数量备注2导流泄洪洞型式明流隧洞工作闸前隧洞内径米8X8城门洞型压力隧洞8米消能方式挑流最大泄量(P=%)立米/秒22000最大流速米/秒闸门型式弧形门11扇启闭机型式300吨油

压启闭机检修门15X进口底部高程米灌溉发电洞型式压力钢管隧洞内径米6灌溉支洞内径米3最大流量立米/秒45进口底部高程4枢纽电站序号名称单位数量备注型式引水式厂房面积平方米39X装机容量MW3X10每台机组过水能力立米/秒当地天然建筑材料分布在坝址地区上、下游河滩及两岸阶地。其中，土料主要分布在庄窝、土谷子等七处，沙砾卵石料主要有南杖子、某等八处，各料厂的材料物理性质基本满足要求，可做大坝混凝土骨料及拱围堰。土料坝址上、下游均有土料场，储量丰富，，根据155组试验成果统计，％，％，％，其中25%属粉质粘土，％属重粉质壤土，％属中粉质壤土，，。，％，X10-6厘米/秒。具有中等压缩性，强度指标见下页表。砂砾料主要分布在河滩上，储量为205万立米，扣除漂石及围堰淹没部分，可利用的约100一151万立米，其颗粒级配不连续，缺少蹭粒径，根据野外29组自然坡度角试验，34组室内试验分析，统计成果如下：

不均匀系数561颗，颗组成见下表:颗料组成（毫米）％表1-4颗粒组成<200<80<200<80<40<20<5<2<1<<<砂的储量很少，且石英颗料少，细度模数很低，不宜作混凝土骨料，砂（D<2毫米）。（3）石料坝址区石料较多，储量可满足需要，溢洪道、导流洞出碴也可利用。沙石料厂设在水库下游13km的鹿尾山，大杨庄、薛庄，总储量1176万m3.（4）筑坝材料技术指标的选定本工程经过试验，并参考有关文献资料及其他的工程的经验，最后选定其筑坝材料的各项技术指标。表1-5砂砾料强度指标1试验方法统计方法剪力（度）C（公斤/公分2）饱合固结快算术平均剪算术小值平均（25组）算术平均饱合固结快剪（82组）快剪算术小值平均（18组）值平均值小值平均算术平均算术小值平均值平均

值小值平均快剪算术平均算术小值平均（8组）值平均值小值平均三轴不排水总应力小值平均20剪（10组）三有效应力小值平均25°20'轴不排水剪总应力小值平均13°30'（6组）有效应力小值平均25°20'三轴饱合固总应力小值平均18°20'结不排水剪有效应力小值平均22°30'（6组）表1-6砂砾料强度指标2试验方法统计方法剪力9（°）C（公斤/厘米2）野外自然坡算术平均35°7'度角（29组）算术小值平均31°2'室内算术平均°剪力试验算术小值平均°算术平均31°算术小值平均29°筑坝土料统计国外9座粘料含量20—30%的高坝9=21°，C=，国内建国初期建成的坝选用指标一般较低，但近期建成的坝一般在25°C一。。据此米用的技术指标见下表。砂砾料的强度指标•，试验结果与实际出入较大，统计国内12座水库资料，平均值在32°以上，特别是最近建成的横山==38°—39°；毛家村,二37°，美国“土与土石坝”书推荐，当相对紧密度D>,..=34°—35°，鉴于本地砂砾料级配不好，故选用，=310.堆石指标一般9值在39°—45。之间，9。，我国狮子滩堆石坝试验为36°—45°，取用39°50'，故本工程取用，值40°。左岩黄土台地（Q2）压缩系数SS=，起始孔隙比e0二，平均料径D50=。坝型选择该坝区宜建黏土心墙坝或黏土斜墙坝，具体那一种进一步比较论：心墙坝要求心墙与坝壳大体同时填筑，干扰大，一旦建成，难修补。斜墙坝防渗体置于坝剖面的一侧，其优点是斜墙与坝壳之间的施工干扰相对较小，在调配劳动力和缩短工期方面比心墙坝有利。坝的稳定性较高，墙后整个坝体对坝的稳定性都起作用，坝体传给地基的压力比较均匀，分期施工方便，第一期工程量少。经综合考虑该坝型为：黏土斜墙坝。灌溉发电洞及枢纽电站布置在右岸。上坝线方案：沿线基岩以厚层粉砂岩为主，岩石完整，透水性小，洞顶以上岩层厚度较小。本建筑物位于南坪沟一一东凹沟古河道内岩面上有0—5米厚的底砾岩及厚度不等的亚粘土层，电站厂房处岩石风化层厚度约5—6米。对其产生的渗漏及土体坍塌应采取必要的工程措施。下坝线方案：沿线全为基岩，出露岩性为大红峪组石英砂岩与板状粉细砂岩互层，岩石坚硬、构造简单、渗透性小，工程比较简易可靠，灌溉引水洞出口高程110m，闸首枢纽由一干、二干进水建筑物组成。故选用下坝线方案。(。常)图2-1坝顶高程7正常=R+e+AKV2D

e=cosp2gH(2-1)(2-2)R——(。常)图2-1坝顶高程7正常=R+e+AKV2D

e=cosp2gHR=(2-3)(2-4)T=\：h(2-5)R=式中：Ka与坝坡的糙率和渗透性有关的系数，本设计采用砌石护面，查教材《水工建筑物》表5—1得：七二〜,取K二；H沿水库吹程方向的平均水域深度，初拟时，可近似取坝前水深，m；H=141-85=56m；Kw——经验系数，由风速V=，坝前水深H==~^=，查教材《水工建筑物》表5--2得Kw=V风速，正常运用条件下的II级坝采用V=V多=X=K^——折减系数,取风向与坝轴线垂直的夹角为0。，查教材《水工建筑物》表5-4可知:K广1m----坝坡系数，m=ctga,a为坝坡倾角，初拟时取m=;D水库吹程，m；由本设计资料查得D=3000m；h----平均坡高，h=x统xf冬0当怀=0.16439.81"23.72)T波浪平均周期；T=4.0、布=4.0x.\.0.1643=1.621gT2L---平均波长，假设L=g一=1.562T2=1.562x1.6212=4.106m，故为深水波；2兀R——平均爬高：R=0.78xL02x1x0.5718x4.106=0.3267mV1+3.02波浪设计爬高R按建筑物的级别确定，对于I、II、III土石坝取保证率P=1%的波浪爬高值《％，该土石坝等级属于II级，故P=1%。根据h=,H=56m得h/H=《水工建筑物》表5-3得R/R=贝畦R=XR=x=e风壅水面超出库水位的高度,m；

KV2De=cosp2gHKV2DK平均摩阻系数，K=3.6x10-6；B——风向与坝轴垂线的夹角；H平均水深，坝前水深为56m,14.1x10-3m3.6x10-6x37.8752x3000,x1=2x9.81x56A---安全加高，根据坝的等级和运用情况查教材《水工建筑物》表1-11贝贝A二，则正常运用情况下坝顶超高为：、常=R+e+A=+X10-3+=(。常)R14.1x10-3mh二X壁x9.81(9.81xh二X壁x9.81(9.81x3000V45

=T=4.0、h=3.13L=1.56T2=15.276—0.78x1.02x1~八iR=—x0.3661x9.1379=<1+3.02按P=1%,R=R则U：R=xR=X=e风壅水面超出库水位的高度,m;3.6x10-6x25.252x820=5.52x10-3m2x9.81x67e=A——安全超高，查表得入=则山非常运用情况下坝顶超高为:=5.52x10-3m2x9.81x67Y非常=R+e+A=+5.52x10-3+=由于正常蓄水位为141m,。Y求得后，坝顶高程应分别按以下二种情况计算，并取最大值:.一，〔141+Y坝顶高程=maxj正常\=1143.3+Yi非常J坝体施工沉陷超高，%,即56X%二，用防浪墙顶部高程代替坝顶高程，则坝高为：++=，考虑到防渗体与坝面间的厚度应大于最大冻土厚度，则取坝高为61m。则坝顶高程=85+61=146m《碾压式土石坝设计规范》SDJ218—84规定，如无特殊要求时，高坝最高宽度为10〜15m，中、低坝为5〜10m，此坝属中坝且无特殊要求，则确定坝顶宽度为8m。（马道）参考己建工程，初拟上游坝坡为：1：;下游坝坡为：1：。在下游变坡处设平台，，以拦截并排除雨水，防止严重冲刷坝面，并兼做交通、检修、观测之用，也有利于坝坡稳定，下游平台设集水沟。见图2-2。本设计防渗体初步确定采用土质防渗体，即黏土斜墙防渗体。斜墙位于坝体内靠近上游面，，底部不宜小于大坝水头的1/5。顶部二，底宽二＞85X1/5=17m,〜,，+二，斜墙上游边坡为1：，下游边坡为1：。斜墙顶部和上游设置砂砾保护层，其厚度（）=，。斜墙上下游均设过滤层，。见图2-3。图2-3粘土斜墙防渗体本设计采用棱体排水，棱体顶面应高出下游最高水位，，并应保证坝体浸润线位于下游坝面冻层以下。，顶宽2m，棱体内坡为1：，外坡为1：。见图2-4。此坝基沿线全为基岩，对基岩地基处理参数可参见混凝土坝，主要是保证地基渗流稳定，控制渗流量。本设计初步采用黏土截水槽，与黏土斜墙连成整体，，，以加强截水槽与基岩的连接，截水槽开挖边坡为1:1。图3-1大坝平面图单位(m)渗流计算时，水库运行中出现的不利条件，即基本工况如下:⑴，(2)水位降落时的渗流计算。本设计仅对第(1)种工况做渗流计算。分段情况根据坝轴线地质剖面图的地形，地质情况，沿坝轴线分三段进行计算，中间段为河床平均宽的范围，在其中选取1-1段面进行渗流计算；左段的地形在此选取断面2-2进行渗流计算；同法在右岸选取断面3-3，进行渗流计算。1断面的渗流计算1＞计算简图如图所示图3-21-1断面剖面图（单位：mm）2＞单宽渗流量：用下式计算通过斜墙和截水墙的单宽流量(3-1)它H2-h2H-h%=K02bsina+0-§一1(3-1)h：斜墙后渗水深。已知斜墙渗透系数K0=1X10-7cm/s；坝前水深H]==，地基厚度T=14m，斜墙的平均厚度为：4.42+24.12=14.27m2截水槽的平均厚度23.12+10.12截水槽的平均厚度23.12+10.122=16.62m将6、K。、H「T等代入上式有:“H2—h2…q1=K02§sina+0§1用下式计算通过斜墙下游坝体和坝基的单宽流量:▼h2-H▼h2-H2

顼2(L-mH)

22+KTh-H2—L+0.44T=f2(h)(3-2)已知坝体渗透系数K=X10-2cm/s；坝基厚度T=14m；H2=；m2=；渗径长:L=(143.3-114)x2.5+(114-92.4)x2.5-(92.4-85)x2+59x3+8+(24.12+10.12)+4=306.01m代入上式有：h2一7.42h-7.4q1=X10-42x(306.01—2.5x7.4)+土”*102X14306.01+0.44x14=f2(h)根据水流连续条件有q1=q2，联立求解得:,.；A2+AA—Ah=~22式中取：K=X10-7cm/sAiK

0—

K

0—

6sina1x10-95.79x10-4+14.27x0.41306.01—2.5x7.4=1.7x10-6KTKT丁L+0.44T11x10-9x14KTKT丁L+0.44T1+=22.55x10—616.62306.01+0.44x14A_KH2+KH+2KTH+2KTH3—6sinaL-mH6L+0.44T1x10-9x58.325.79x10-4x7.41x10-9x14x58.32x5.79x10-4x14x7.4=+++14.27x0.41306.01—3.5x7.423.85353.3+0.44x14=180.8x10-6代入上式有：h=则单宽流量q:q=x10—6m3(s•m)3＞绘制浸润线：浸润线近似为一直线，见图。2断面的渗流计算1＞计算简图如图所示。图3-32-2断面（单位：mm）2＞单宽流量:，下游无水,，无排水设备，用下式计算通过斜墙的单宽渗流量:(3-3)—了H2-h2_()q=气^s^=fh(3-3)已知斜墙的渗透系数:442+2412=1x10-7cm/s,H1=143.3-112.4=20.9m,=1x10-7cm/s,H1代入上式：q=1x10-9x2：打41=f1f通过下游坝体的单宽流量按下式计算：q2=KL=f2（h）坝体渗透系数为5.79x10-2cm/s，计算长度:L=(143.3-114)x2.5+2+(114-112.4)x2.5+8+(144-112.4)x2.25=161.9m5.79x10-4xh2…、q2=2x161.9=f2（h）由q=q得：h=则单宽流量：q1=0.09x10-6m3/（s・m）3＞逸出调度及浸润线绘制：h0=K吐+0.5）已知：q=0.09x10-6m3/（s-m）,K=5.79x10-4m/s,m「：h0=5.44x10-4m按下式绘制浸润线：y=、3|x+h02代入巳知数据有：y=＜0.031x10-2x+0.3x10-6在0〜，求得相应的y值，列于表（5-1）中，将表中x,y值绘制于图5-2（2-2断面图）上并连成曲线变为坝体浸润线。（坐标原点在下游）表3-1：表3-1浸润线坐标x(m)020406080100120140160y(m)3断面的渗流计算1＞计算简图如图3-3所示图3-43-3断面（单位：mm）2＞单宽流量:，下游无水,，无排水设备，用下式计算通过斜墙的单宽渗流量:已知斜墙的渗透系数K°=X10-7m/s；上游水深H1=二,斜墙的平均厚度为:8=4里+85=6.25m220.92—h2代入上式：q=1x10—9x—5]25—=f(h)通过下游坝体的单宽流量按下式计算:q2=KL，坝体渗透系数K=X10-4m/s。计算长度:

L=()X+8+()X=52m5.79x10-4h22x52由q=q得:h=则单宽流量：q=0.013x10-6m3/(s-m)逸出高度:h=q(m+0.5)0K20.013x0.013x10-65.79x10-4(2.5+0.5)=0.67x10-4m3＞逸出高度及浸润线绘制:已知：h0=0.67x10-4m按下式绘制浸润线：y=^KLx+h02=J0.4x10-4x+0.45x10-8式中X、y值绘于图5-3（3-3断面图）上并连成曲线，便为坝体的浸润线。（坐标原点在下游）在0〜52之间假定一系列x值，求得相应的y值，列于表5-2中表3-2浸润线坐标X(m)0102030405052Y(m)已知：q=0.3x10-6m3/(s*m),q=0.09x10-6m3/(s*m),q=0.013x10-6m3/(s-m),L=60m,L=100m,L=70m，则总渗流量为：Q=4lqL+(q+q)L+(q+q)L]211122233=2xh.3x10-6x60+(0.3+0.09)x10-6x100+(0.09+0.013)x10-6x70^=64.21x10-6m3/s则一天的总渗流量为：64.21x10-6x24x3600=5.55m3面。渗漏量：m3。m3，故满足防渗要求。对土石坝进行稳定分析的目的，是通过计算坝体剖面的稳定安全度来确定坝的经济剖作用在土石坝上的荷载主要有以下几种:坝体浸润线以上的部分按湿容重计，浸润线以下于坝体外水位之间的部分按饱和容重计，坝体水位以下部分按浮容重计。可由流网法求得，本设计不计渗流力。对于粘性坝坡，由于孔隙中的水或空气不易排出，当孔隙为水或气饷且受压时，上部传来的荷载将有孔隙水，气和土粒骨架共同承担，土粒骨架承担的应力万亩有效应力。，孔隙水、气承担的应力称孔隙压力口，二者之和为总应力。，孔隙力是一种张力，各向相等，其数值与土料性质，填土含水量，受荷载与排水条件，运用工况有关，并随时间而变化，随荷载增加而变大，又随孔隙水的排出而流散，精确计算较复杂，目前多为近似计算，由于本设计坝壳材料多为砂砾料，属于无粘性土，故不计孔隙压力。本工程所在地区基本烈度为6度，根据我国《水工建筑物抗震规范》(SDJ10-78)设计烈度在6度以下时，除对重要工程采取适当的抗震结构和工程措施外：可不作抗震设计。本水库可忽略地震力。对于无粘性土坝坡的上下游坝壳及斜墙连同上游保护层一起滑动时的稳定计算，宜采用直线法或折线法。本设计为无粘性土坝壳材料，故采用折线法对土石坝进行稳定分析计算。上游水位为校核洪水位，下游为相应水位的下游坝坡。

上游为校核水位，下游为相应水位的下游坝坡，，按下式计算安全系数K1(4-1)P-Wyin气+斤比］*atg光=0—Wcosatg甲+—Psin(a-a>g甲-Wsina-Pcos(a-a)=0K222K1222212图4-1大坝下游计算图已知：中「36°,中2=34°,为计算简便，下游坝坡取平均值m二.假设a1=,a2=13°，取单宽重量W1、W2，分别按下式计算:W=面积cbedcx1xyW=面积edgex1xy+面积gdogx1xydh=92.4-85=7.4mdh7.4ah===32.173mtga20.23,ah32.173eh===10.724mm3.0ed=eh-dh=10.724-3.85=6.874mbi=146-92.4=53.6mig=bixm=53.6x3.0=160.8mdg=edxm=6.874x3.0=20.622mid=ig—dg=160.8—20.622=140.178mfi=idxtga1=140.178x0.336=47.01mbf=bi-fi=53.6-47.01=6.5mbf6.5TOC\o"1-5"\h\zcb===20mtga10.325将以上数据代入W「W2中，得x1x1.8x9.81—cbxbf+上x(bfx1x1.8x9.8122=1x3.677x1.195+1x(1.195+1.709)x192.723x1x1.8x9.8122=4980.1m2W=1edxdgx1x1.8x9.81+1dgxdhx1.1x9.8122211=_x6.874x20.622x1x1.8x9.81+—x20.622x7.4x1.1x9.8122=183.86m2将以上数据代入式中:P-4980.1xsin18.5。+—x4980.1xcos18.5。xtg36。=0K—x183.86xcos13。xtg34。+—xPxsin（8.5。-13。）xtg34。」—cK“）c-183.86xsin13。一Pxcos18.5°-13。〃=0整理，得K2+2K-0.1275=0得K=或K=则K=在此工况下，重新设定不同的a1、气角，计算其安全系数K，并列于下表:表4-1不同工况1、安全系数水库水位a1（°）a2（°）吗（m2）吒（m2）K132018191520191720经分析计算知，在此情况下当以「20°，a2=13°时，取得Kmin=因此所拟定的土坝断面尺寸是合理的，满足稳定要求。土坝的沉降量包括坝基与坝体的两个部分。一般都应进行沉降估算，其目的在于确定竣工时坝顶应预留的超高，以及估算坝体各个部位之间的不均匀沉降和不均匀沉降梯度，以便初步判断是否存在发生裂缝的可能性，并研究防止裂缝的工程措施。本设计由于坝体为砂砾石，在施工期一般即可完成总沉降的80%以上，所以一般可不进行沉降计算。计算坝身最终沉降量时需要有大量的压缩实验成果，即压缩曲线。因本设计资料不全，仅做简单的方法说明。计算要求精确计算坝体沉陷，应根据坝体应力计算成果进行，但一般沉陷计算不要求十分精确，用以下基本假定进行计算，就可以满足要求：（1）坝体中任何因自重所引起的垂直压应力等于该点上面土柱的重量；（2）坝体中最大沉降量发生在坝轴线附近；（3）坝体土料在压缩时不发生侧向膨胀。（1）若存在压缩曲线，如图所示:图5-1压缩曲线图TOC\o"1-5"\h\z为了简化起见，一般计算土坝压缩时，在压应力的一定范围内以直线代替压缩曲线，如图(5-1)所示。开始压应力P】与终结压应力P2愈接近，则误差愈小，根据图6-1)有:e2=ei-(P2-Pi)tg3=e「AP(5-1)式中：a为压缩系数，a=tgB由以上压缩曲线查得压缩系数a，孔隙比e】，把已知数据代入到最终沉降量计算公式有：S=J^(5-2)1+e1在此将坝高分为7层，前6层厚为10m，第7层厚为9m。总坝高为69m。计算各层沉降量$—y，aRh—y,a(P“-P“)h(5—3)［降量S—iiiii2i4(53)i1+e1+eiiiii1式中：虬第i层计算土层厚度，m。P――第i层土1高度处本层土柱的有效重量，等于1hY(1-B)，KN/m3i122iPi2第i层土2高度处自坝顶或坝面的土柱自重，KN/m3a=匕1匕2(5-4)iP12-P11ai第i层的压缩系数。ei1――P”层有效重量压应力下的孔隙比，e”可采用设计初始孔隙比e0；e.――P.压应力下的孔隙比；――填土的起始孔隙压力系数。设单位长坝体的总重量为R,其作用线通过坝断面形心；设该荷载从坝的上、下游坝址按45度向坝基内扩散；坝基内任一水平面上由此引起的附加应力呈三角形分布，三角形顶点与坝自重合力作用线吻合。(1)计算简图：如图(5-2)图5-2大坝沉降计算图单位(m)由于斜墙在坝体中体积很小，，，两者相差不大，则可在此认为整修坝体为砂砾料，取河谷段坝的最高处单宽为研究对象，进行坝基沉降量计算。鉴于本次设计的性质，在此仅计算坝轴线附近引力最大处一点的沉降量既可。坝体自重日的确定：已知：坝顶宽为8m，坝底宽B=，坝高为61m，单宽b=1m，Y=d贝山R=1(8+)X61X1X=2受压区深度*：受压区深度由下式7-3-1计算：ya=J0.0625B2+5R-0.25B=

因为砂砾石基础厚度为T=7m,T<ya，则受压区的深度采用y=T=7m坝基沉降量S：计算坝基沉降量应用的公式与坝体沉降量应用的公式相同，只是求压应力P时使用式（5-2）（5-3）求出。坝基土亦应分层进行沉降量计算，其总和即为总沉降量S如下：P曰=噩xP曰=噩x-1最大B+2y10pah1+ei1式中：P.用式5-2及式5-3算得之值;虬分层厚度（m）a.=Pa.=Pi2i1e.1――该层原状孔隙比e.2――筑坝后该层孔隙比P”一一未筑坝前压力Pi2=Pii-P.l――由压应力三角形顶点至端点的水平距离（m）Y――由压应力三角形顶点至计算点的水平距离（m）由于本设计资料不全，无法用以上分层总和法计算坝基沉降量，则用下式（7-3-5）对砂砾石基础进行沉降量估算：(5-8)S=PhE0(5-8)式中：S基础压缩变形；E0砂砾石弹性模量，取E0=1x105（KPa）P――基础表面承受的上部坝体自重应力，在此以式5-3计算其P曰义最大则：P最大2则：P最大2x19189.197341.53+2x71x—=1120.44(KPa)10h砂砾石层的厚度，h=7m（4）。满足要求，其它点在此不做计算。根据坝体各部位不同的工作条件，合理的选择性能相应的土石料及布置区域。不同的部位对土石料的选择有不同的要求。使用于填筑坝壳的土石料应满足：（1）填筑坝壳的土石料应具有较好的透水性，以减小坝体内孔隙压力和渗流力；（2）具有较高的抗剪强度，以减小坝体工程量（3）具有一定的抗渗稳定性，不易发生管涌，土料级配要好，不均匀系数要大些;（4）应有较好的抗震稳定性，不易遇震发生液化流动。基于以上要求，坝壳材料采用砂砾料，X10-2cm/s防渗体的土料应满足：（1）应具有一定的不透水性。用于填筑防渗体的土料，其渗透系数不大于1X10-5cm/s；（2）应具有一定的可塑性，以适应坝与坝基的变形而不致产生裂缝；（3）为保证有一定的抗水性，填筑防渗体及均质坝的土料，其有机质含量应分别小于2%和5%（按重量计）；水溶盐含量均应小于3%。基于以上要求，并结合当地土料的储量，防渗体采用粘土，其渗透系数为1X10-7cm/s。用于排水设备和护坡的石料，应具有较高的抗压强度，良好的抗水性，不易溶蚀，并具有抗冻融性和抗风化性。饱和抗压强度应小于40mpa或50mpa，软化系数（饱和抗压强度于抗压强度之比）。岩石孔隙率不大于3%，吸水率（按孔隙体积比计算），容重应大于22KN/m3。可采用块石，碎石，砾石。基于上述考虑，排水设备采用棱体排水；护坡采用干砌石护坡。反滤层由2〜3层不同粒径的砂石料排列组成，层面与渗流方向大致正交，粒径沿渗流方向由细到粗逐层增大。按照机械化施工，每层厚度在1m以上，。根据上面原则布置反滤层，见细部构造附图所示。反滤层设在心墙与坝壳交界处、节水槽开挖交界处和排水体与坝壳交界处。填筑反滤层的砾和砾石，应质地致密坚硬，具有较高的抗水性和抗风化能力，一般不采用风化料；粒组间应有较好的透水性，粒径d<mm%。基于上述考虑，反滤层采用细砂d=，中砂d=2mm，粗砂d=10为防止防渗体干裂和雨水冲蚀，满足维修和防汛要求，坝顶做柔性护面，以适应坝顶变形和及时发现坝体裂缝。，。坝顶高程为146m，坝顶宽度为8m，为排除雨水，坝顶做成向下游侧的斜坡，坡度为3%。坡面末端设排水沟，汇集坝顶积水，x。在坝顶上游侧做稳定、坚固和不透水的防浪墙，高5米，，见细部构造附图所示。基础牢固地埋入坝内并与防渗体紧密结合，墙底与防渗体顶部接触渗径匕满足：L2KH式中：H―防浪墙底面承受的水头m，算至波浪水面；La—防浪墙底与防渗体接触渗径长度，m；K--莱因系数，。La=气+3.8=3.79>2.5x1.5=3.75,满足要求。防浪墙采用浆砌石。，。墙内设伸缩缝间距为15m，缝内设止水。坝顶下游侧设边石，边石采用浆砌石修筑，边石内每隔60m设排水孔，以将坝顶排水沟内汇集的雨水经坝面排水沟排至下游。土石坝的地基渗水、承载能力小，压缩性大、抗剪强度低及震动液化等问题，通常需对地基采取不同的处理措施。本设计坝址处砂卵层7米，需开挖7米做截水槽，并与基岩连接。坝基的防渗处理主要是在上游坝踵周边的基座上进行帷幕灌浆。根据《规范》“防渗帷幕上游的坝基宜进行固结灌浆”，固结灌浆深度一般为5〜8米，孔距4米成梅花形排列。帷幕灌浆深度是按相对隔水层的单位吸水率标准确定的，本工程按中坝w=0.02%讨m)控制，帷幕灌浆是为了防止坝基内产生机械或化学管涌以保证坝基渗透稳定。〜，根据本地区的地质情况确定平均灌浆深度为30米左右。河床部分作用水头按60米计，，帷幕排数为两排，孔距2米，，两岸边坡设一排灌浆孔，孔距2米。本设计采用堆砌石棱体排水设备，，高出下游水位1m，顶宽2m，棱体内坡为1：，外坡为1：图7-1棱体排水布置图单位(mm)上游护坡上游坝面设计干砌石护坡，，，护坡范围上至坝顶、下至坝址，见细部构造附图所示。下游护坡也采用干砌石护坡，，，护坡范围上至坝顶，下至坝脚，见细部构造附图所示。图7-2下有护坡布置图单位(mm)为防止雨水冲刷，下游坝面常设置纵横连通的排水沟，沿坝体与岸坡的结合处，也设置排水沟以拦截山坡上的雨水。坝面上的纵向排水沟沿马道内侧布置，用浆砌石做成梯形或矩形断面。沿坝轴线方向每隔80m设一条横向排水沟。、岸坡的连接这些连接面设计遵循的原则是：防止连接面或靠近连接面处发生水力劈裂，以及防止邻近连接面的岩石节理大量渗漏，引起坝体管涌；防止坝基内残存软弱层面，影响坝体稳定；防止岸坡形状和坡度不当，引起不均匀沉降导致坝体裂缝。筑坝前将坝基范围内的表层腐植土、稀泥、草皮、乱石等清除，〜1m。防渗体与基岩连接时，把岩基开挖至新鲜岩面并使岩面平整，的齿槽，在岩面喷一层沙浆之后回填粘土。土石坝的岸坡应清理成缓变的坡面，开挖边坡不宜太陡，岩石岸坡不能陡于1::,土岸坡不陡于1：；砂砾坝壳部位的岸坡以维持岸坡看顾身稳定为原则。为延长渗径，粘土斜墙在岸坡结合处应适当加宽，斜墙扩宽至少1倍，以渐变形式过渡到正常端面，岸坡与坝基部位的防渗体应连成整体。由于土石坝于坝身不允许过水及水流漫顶，则需要在坝端山体内开挖隧洞来输送水流,当地基可靠时亦可以在坝下设置埋管，两种都属于深层泄水地下建筑物。根据地形地质条件判断，本枢纽泄水建筑物为无压隧洞泄水形式。泄洪隧洞特点是流量大、流速高，因此消能、冲刷、防蚀问题对泄洪隧洞的设计特别重要。泄洪隧洞既可用于表孔溢流的明流洞，也可用于表孔溢流的压力流洞。此外，隧洞还可用于深水泄洪，即隧洞进水口在水下深处，进口段是有压流，隧洞本身可以是无压明流，也可以是有压流。深水泄洪隧洞有两种：一种是中