现浇连续梁施工方案原(可编辑)

现浇连续梁施工方案根据施工现场的实际情况及设计方案，钢筋混凝土连续梁采用就地搭设满堂支架现浇的方法进行施工。其主要工作内容为：地基处理、支架搭设、模板安装、支座及调平块安装、钢筋制作及绑扎、浇筑混凝土、拆模与养护。1、地基处理：将桥宽范围内每侧加宽3.0米,将原地面表层0。3米种植土铲除，采用三七灰土0.6米厚进行换填，顺桥横向设置1%2、支架搭设：支架立杆底采用铁路甲级Ⅰ类枕木，枕木下用粗砂找平.枕木纵向间距为0.9米，横向满铺，纵向长度为桥跨长度，横向宽度为桥宽每侧各加宽1.5支架采用碗扣式杆件进行搭设。根据检算，其间距在梁跨、横隔梁下分别为0.9×0。9m和0.9×0。6m。支架按照桥梁设计尺寸进行搭设，支架搭设完毕后，采用钢管纵、横向进行加固.在支架顶部纵、横向设两层方木,其尺寸为12×14cm和6×8cm。3、支架预压：根据设计要求在安装底模前,对支架、地基进行加载试验，加载值为箱梁自重的95％,加载时间根据观测支架、地基沉落完成情况确定,加载时间一般为24小时。当地基较松软时,适当延长加载时间,加载时对支架变形进行测量，以确定支架的非弹性变形和弹性变形值,作为支架弹性沉落量的依据，以便逐步减载。4、模板安装：现浇梁底模面板采用厚15mm的竹胶板，竹胶板上铺贴地板革.底模下设6×8cm的方木，布设间距在梁跨下为0。4m；横隔梁下为0。3m，方木顺桥纵向布设.在底模安装时，沉落量和预留拱度同时调整设置，以确保梁体线形准确。预拱度设置，各孔跨中预拱度为2.0cm侧模面板采用厚15mm竹胶板,竹胶板上贴地板革。面板下采用4×4cm方木，按照间距0.45m与面板连接制作成大块模板。侧模加固采用两层钢管和撑杆进行加固。为防止漏浆，侧模安装采用底包梆的形式。内模分三次安装，分别为肋板、顶板及封闭天窗内模。内模面板采用3cm厚木板配合标准钢模施工,加固方式采用型钢支架配合木支架的方式进行加固。为保证内模顺利拆除，在梁跨1／4处箱室顶板设置天窗，天窗错开设置。天窗顺桥纵、横向尺寸为1.5×1。2m5、支座安装：支座安装前对其进行检查和试验.支座安装时准确进行测量放线，确保支座位置.安装支座前对垫石标高进行统一检查，严格控制垫石平整度，垫石标高控制在±5mm。支座安装严格控制表面平整度，安装支座确保上下结合密贴不出现缝隙。6、调平块安装：采用钢板调平块，钢板调平块采用机械加工的方法施工。支座、支座不锈钢板安装完毕,调平块预制加工完成后，在支座或支座不锈钢板上安放调平块，调平块安装严格按照设计进行，确保调平块安装准确水平，安放完毕后采用胶带或玻璃胶将调平块与底模间缝隙封闭。确保混凝土浇筑时不漏浆。7、钢筋制作:现浇梁钢筋采用集中加工成型.钢筋在制作前，进行试验检查，对钢筋进行调直和除锈，钢筋调直、除锈时确保钢筋无损伤。钢筋加工严格按照规范进行施工。8、钢筋绑扎：钢筋绑扎顺序为底板、肋板、横隔梁、顶板。其保护层垫块采用半圆柱形预制砂浆块。顶板天窗钢筋采用截断的方法进行，天窗钢筋截断预留长度不小于15d。9、混凝土浇筑：混凝土配合比通过试验确定，其试配强度比设计强度提高一级，水泥用量不小于350kg/m3,掺加外加剂,混凝土坍落度控制在8～16cm之间，骨料采用中(粗）砂、碎石，保证级配良好，最大粒径不大于2cm。混凝土拌合采用自动计量搅拌站拌制，混凝土输送采用混凝土搅拌运输车运送，IPF-75B混凝土泵车或混凝土输送泵进行泵送散布(也可根据本工程实际，由工区拌合站安要求提供。)。混凝土浇筑顺序为:底板、腹板、横隔梁、顶板、天窗，采用多次浇注的方法组织施工.混凝土浇筑前,用高压风将模板表面的浮渣、尘土等杂物，清理干净。混凝土采用混凝土泵车或混凝土输送泵散布，平板振动器配合插入式振动棒捣固的方法施工.由于箱梁为薄壁结构，且钢筋较密,因此，箱梁腹板捣固时，采用二次捣固法进行施工,以确保箱梁混凝土浇筑质量。混凝土浇筑过程中严格控制混凝土浇筑间隔时间,以保证在浇筑横隔梁时，与前一跨的浇筑时间间隔不超过12小时。顶板混凝土浇筑时严格控制顶面标高和平整度.由于箱梁分多次浇筑完成，因此在浇筑下一次混凝土前将既有混凝土表面浮灰凿除，并用清水进行清洗湿润。再在新面刷涂素水泥浆完成后，组织下道混凝土施工。混凝土浇筑完成，内模拆完毕后,进行天窗封闭，天窗封闭采用与现浇梁同标号的微膨胀混凝土进行施工,封闭天窗时严格按照施工规范对混凝土施工缝进行处理。混凝土浇筑完成后，及时清理施工现场。同时禁止施工工作人员在混凝土未达到一定强度前，在混凝土表面走动、作业、堆放材料。10、混凝土养生:养生采用洒水与塑料膜覆盖相结合的方法，其连续养护时间不小于7天。拆模现浇箱形梁拆模顺序为:内模、侧模、底模,混凝土拆模时间根据试件强度确定，当混凝土达到设计强度的85%后，方可拆除底模及支架，拆除底模支架时从跨中向支点方向对称分级进行.下面为附送毕业论文致谢词范文！不需要的可以编辑删除！谢谢！毕业论文致谢词我的毕业论文是在韦xx老师的精心指导和大力支持下完成的，他渊博的知识开阔的视野给了我深深的启迪，论文凝聚着他的血汗，他以严谨的治学态度和敬业精神深深的感染了我对我的工作学习产生了深渊的影响，在此我向他表示衷心的谢意这三年来感谢广西工业职业技术学院汽车工程系的老师对我专业思维及专业技能的培养，他们在学业上的心细指导为我工作和继续学习打下了良好的基础，在这里我要像诸位老师深深的鞠上一躬！特别是我的班主任吴廷川老师，虽然他不是我的专业老师，但是在这三年来，在思想以及生活上给予我鼓舞与关怀让我走出了很多失落的时候，“明师之恩,诚为过于天地,重于父母”，对吴老师的感激之情我无法用语言来表达,在此向吴老师致以最崇高的敬意和最真诚的谢意！感谢这三年来我的朋友以及汽修0932班的四十多位同学对我的学习，生活和工作的支持和关心。三年来我们真心相待,和睦共处，不是兄弟胜是兄弟!正是一路上有你们我的求学生涯才不会感到孤独，马上就要各奔前程了，希望（,请保留此标记.)你们有好的前途，失败不要灰心，你的背后还有汽修0932班这个大家庭！最后我要感谢我的父母，你们生我养我，纵有三世也无法回报你们，要离开你们出去工作了，我在心里默默的祝福你们平安健康，我不会让你们失望的，会好好工作回报社会的。致谢词2在本次论文设计过程中，感谢我的学校,给了我学习的机会,在学习中,老师从选题指导、论文框架到细节修改，都给予了细致的指导，提出了很多宝贵的意见与建议，老师以其严谨求实的治学态度、高度的敬业精神、兢兢业业、孜孜以求的工作作风和大胆创新的进取精神对我产生重要影响.他渊博的知识、开阔的视野和敏锐的思维给了我深深的启迪.这篇论文是在老师的精心指导和大力支持下才完成的感谢所有授我以业的老师,没有这些年知识的积淀，我没有这么大的动力和信心完成这篇论文。感恩之余,诚恳地请各位老师对我的论文多加批评指正,使我及时完善论文的不足之处。谨以此致谢最后，我要向百忙之中抽时间对本文进行审阅的各位老师表示衷心的感谢。开学自我介绍范文：首先,我想说“荣幸”,因为茫茫人海由不相识到相识实在是人生一大幸事，更希望能在三年的学习生活中能够与大家成为好同学，好朋友.其次我要说“幸运”，因为在短暂的私下接触我感觉我们班的同学都很优秀,值得我学习的地方很多，我相信我们班一定将是团结、向上、努力请保留此标记。）的班集体。最后我要说“加油"衷心地祝愿我们班的同学也包括我在内通过三年的努力学习最后都能够考入我们自己理想中的大学，为老师争光、为家长争光，更是为了我们自己未来美好生活和个人价值，加油.哦，对了,我的名字叫“＊＊＊”，希望大家能记住我，因为被别人记住是一件幸福的事！!）查看更多与本文《高中生开学自我介绍》相关的文章.中铁七局桥梁施工技术交流会PAGE满堂现浇连续梁支架施工技术李局(中铁七局武汉工程)摘要：天兴洲大桥北岸引桥谌家矶左线引桥138～156＃墩为18孔双线现浇箱梁（5＋4＋5＋4孔，共4联）,该连续梁位于河漫滩内受长江洪水影响,采用钢管支架架空施工。关键词：钢管桩经济性计算方法钢管桩施工1、工程概况天兴洲大桥北岸引桥谌家矶左线引桥138～156＃墩为18孔双线现浇箱梁（5＋4＋5＋4孔，共4联），箱梁位于河漫滩内，受汛期洪水影响。现浇梁梁部采用等高度预应力混凝土箱梁，梁高2.5m，主梁横断面采用单室单箱断面，箱梁顶板宽12。7m,两侧翼缘板悬臂长3。1m，顶板厚0。32m，根部加厚到0。55米。底板厚0.36m，根部加厚到0。66米。箱梁采用斜腹板，腹板宽45~60cm，根部加厚到1米，箱梁底宽6。5m，单孔箱梁重820t。断面图如图1所示。图1箱梁断面示意图2、当前连续梁支架施工方案及适应范围当前现浇连续梁的支架施工方案有多种，每种方案有其适应范围，具体见下表，根据天兴洲项目部施工现场的具体情况从中进行比选,选择适合本工程的施工方案。3、连续梁支架施工方案的比选表2列出了满堂脚手架施工方案、钢管桩型钢架空施工方案、钢管桩贝雷架架空方案和移动模架施工方案的优缺点。表1连续梁支架施工方案及适应范围当前连续梁支架施工方案适应范围满堂脚手架施工方案陆地钢管桩型钢架空施工方案水中或陆地钢管桩贝雷架架空方案水中或陆地移动模架施工方案箱梁截面尺寸相同，有一定数量，由于充足的施工时间表2四种方案的优缺点施工方案优点缺点满堂脚手架施工方案施工简便，施工费用底，便于抢工期不能在汛期施工，资源消耗较多钢管桩型钢架空施工方案能汛期施工、施工速度快、施工简便占用资金、需要打桩设备钢管桩贝雷架架空方案水中或陆地资源紧张、需要打桩设备移动模架施工方案施工便捷、施工工序少、适应水陆地形必须单孔施工，工程时间长，要有一定规模、投入较多本工程位于河漫滩内，受汛期洪水影响，要求支架能满足洪水浸泡的要求。该连续梁为多孔一联的现浇连续梁，截面尺寸有变化，那么肯定不能采用移动模架施工方案.满堂脚手架施工简单快捷，但需要进行地基处理且不能抗洪，洪水浸泡支架会下沉，也不可采用。钢管桩贝雷架架空方案适合本工程，但贝雷架要在大桥局租用,费用较高，资源紧张。钢管桩钢支架架空方案最适合本工程，原因是钢管桩能抗洪,不需要地基处理，项目部用钢管桩施工了临时便桥，现场对钢管桩施工有一定的施工经验，现场有打钢管桩的机械设备及人员，可以大量节省脚手架，钢管桩也比较经济,但是占用资金比较多.现对满堂支架和钢管桩支架的经济性进行比较.现对钢管桩和满堂脚手架每孔的施工成本进行分析，见表3和表4：表3地基处理满堂支架单孔施工成本序号项目名称单位1孔备注数量单价*元/m3小计价值（元)1C20混凝土m342.5240102碎石垫层m342。36025383片石垫层m31864583704泥浆外运m32831028305钢管支架t1808001440004个月租费6搭设钢管支架m2523105230合计173168表4钢管支架架空方案单孔施工成本序号项目名称单位1孔备注数量单价小计价值（元)1426钢管t22100022000摊1/42529钢管t27100027000摊143I36工字钢t21。86100021860摊1/44打拔钢管及型钢安装t70.8500354005角钢t810008000摊1/36脚手架t30800240004个月租费7搭设钢管支架m252331569合计139829由表3和表4可以看出钢管桩每孔的施工成本比满堂支架施工成本低33339元,18孔连续梁的施工成本差价为600102元。4、钢管桩的设置及受力分析4.1、钢管桩的布置原则：（1)现场情况：承台横向最小宽度为10。6m,墩与墩之间的净距29。5m，孔跨为32.7m.（2）钢管桩的布置钢管桩的布置要充分考虑承台宽度、墩与墩之间的净距以及钢管桩顶上的纵横梁的受力，尽量满足纵横梁等弯矩布置，减少跨中弯矩和支点处负弯矩。为了节省钢管桩，每孔两端钢管桩布置在承台上.钢管桩每孔的平面横向布置4根，中间两根直径Φ529mm、边上两根直径Φ426mm,钢管壁厚9mm，纵向布置6排，其中两端布置在承台上,钢管的架空高度为12m，钢管上面铺1根横向I36工字钢，纵向铺设9排I36工字钢，每道工字钢上铺设一层脚手架，纵距为0.9m，横距为0.9m和1.2m,脚手架采用轮扣脚手架.脚手架顶面铺设一道横向I16工字钢然后铺纵向10×10cm的方木，腹板处方木基本上满铺，其它横向间距为30cm,方木上铺设底板,底板采用18mm厚的木模板.钢管与钢管之间用角钢设置剪刀支撑。钢管布置具体见图2、图3和图4及照片。4。2、受力分析工况：（1）模板、方木，工字钢的强度及刚度,变形控制在L/400以内。（2)单根脚手架钢管的承载力，单根脚手架钢管的压杆稳定，脚手架的整体稳定高宽比小于1/3.图2钢管型钢平面示意图图3钢管型钢支架侧面示意图图4钢管型钢支架正面示意图照片1施工后的钢管桩头照片2完成后的钢管支架（3）单根钢管桩的承载力，单根钢管桩的压杆稳定，钢管桩的整体稳定高宽比小于1/3。（4）钢管支架的沉降变形。4.3、模板及钢支架的理论计算（1）荷载取值恒载钢筋混凝土自重＋模板支架自重荷载分项系数1。2活载施工荷载＋混凝土振动荷载荷载分项系数1。4承载力计算按恒载＋活载进行计算变形计算按恒载受力进行计算（2）对模板、方木、工字钢以连续梁模型进行计算,计算强度和刚度.强度都满足要求，模板的变形为1mm，方木的变形为2mm，横向I36b工字钢变形为5mm,纵向I36b工字钢变形为7mm，纵横梁的变形最大。(3)对脚手架和钢管桩计算，检算单根钢管承载力、压杆稳定、整体稳定。单根脚手架钢管最大受力2.5t，单根钢管桩最大受力66t，都满足承载力和压杆稳定要求.整体稳定性高宽比小于1/3.（4)钢管支架的沉降支架的沉降主要由脚手架钢管和钢管桩的压缩变形以及钢管桩桩底土层压缩变形组成，整个支架的最终沉降为5mm。钢管桩的沉降采用m法计算.5、钢管桩支架施工5。1机械设备现场需要一台50t履带吊车，90Kw的振动锤2台，16t吊车一台、电焊机2台，氧气乙炔一套。5。2放线定位每孔钢管桩的位置用全站仪放线木桩钉设，用水泥砂浆保护，用钢尺拉距离复核，桩周围禁止机械设备及车辆通过.5。3打桩打桩前做好护桩或导向架，检查钢管桩的垂直度，打桩过程中控制振动力静压－弱振－中振－强振，最大下沉速度1m/分钟；同时要控制垂直度垂直偏差为0。5％。履带吊车底必须垫钢板或钢枕。根据计算要求达到设计深度，同时还要观察打桩过程中钢管桩的下沉速度,如果速度很快那么需要增加桩长，如果打不到设计深度或下沉速度非常缓慢，说明地基土层比较好。5。4接桩打桩后钢管顶端容易变形，需要进行修整或用氧气乙炔切割,钢管桩进行对接焊接,焊缝要均匀饱满，四周焊接4块加强钢板，加强钢板与钢管同材料,焊接后的钢管保持垂直，焊接之前必须根据抄平标高，配制焊接钢管长度,为了节约资源，减少损耗，地面以上配制12m长的整钢管,地面以下根据实际情况配制钢管.接桩后的钢管桩横向顶面标高平齐，纵向钢管间距均匀。钢管桩纵横向焊接剪刀撑。5。5纵横梁工字钢安装先安放横向工字钢,工字钢与钢管顶面钢板用电焊固定，在横向工字钢顶面用钢尺划线定位纵向工字钢。纵向工字钢接头处必须顶死，纵横工字钢用电焊固定。5.6安全施工两端的承台钢管桩，在施工承台时必须预埋钢筋头,钢管底面钢板与钢筋头焊接固定，否则钢管施工左右晃动不能定位，容易偏移.钢管桩之间相对独立，安装横向工字钢时，必须要在钢管上安装上人爬梯。钢管吊装过程中严禁在钢管和吊车臂下站人.高空作业人员必须系带安全带、安全帽.吊车派专人指挥操作。6、载荷试验6.1载荷试验的目的检验支架及地基的强度及稳定性,消除整个支架的塑性变形，消除地基的沉降变形，测量出支架的弹性变形。6.2预压材料用编织袋装砂和钢筋对支架进行预压，预压荷载为梁体自重的120%。6.3预压观测横向左右翼缘板两侧各布2个点、梁底部横向布4个点进行观测，纵向在钢管顶面及纵梁跨中布点。在预压前对底模的标高观测一次，在预压的过程中平均每天观测两次，观测至沉降稳定为止，将预压荷载卸载后再对底模标高观测一次，从以上的观测资料中计算出支架的弹性变形及地基的下沉。预压过程中进行精确的测量,可测出梁段荷载作用下支架将产生的弹性变形值及地基下沉值，将此弹性变形值、地基下沉值与施工控制中提出的因其它因素需要设置的预拱度叠加，算出施工时应当采用的预拱度，按算出的预拱度调整底模标高.同时要注意在支架外侧2米处设置临时防护设施，保证施工安全.7、施工过程中遇到的难题及解决的办法7.1钢管桩打不下去钢管桩打不下去的主要原因是地基土层相对较坚实，解决的方法主要是更换大功率振动锤、来回抽动钢管桩、在钢管桩四周洒水、钢管桩停打1～2天时间。7.2振动锤容易停机或启动困难主要原因是电压降大,90kw振动锤需要电压380~400v，电流180～200A。最好的办法合理布置电源的位置，减少电压降的线路长度。7.3钢管桩容易移位或倾斜主要控制桩四周的平整度和四周土层软硬均匀度、打桩时控制振动力和钢管下沉速度。8、总结钢管桩施工非常方便实用，特别是有水的地方或厚度较大的软弱地层.对于净空较高的现浇连续梁采用钢管架空施工经济性较好.钢管桩施工主要控制钢管桩的埋深、垂直度、间距及顶面标高。中铁七局桥梁工程施工技术交流会PAGEPAGE25PAGE25附件：计算资料支架结构计算满堂支架连续梁采用插打钢管桩且在上部搭设脚手架架空的方式。钢管桩采用426×9mm和529×9mm两种形式的钢管,横向钢管桩间距为3m、3。6m、3m，纵向钢管桩间距向大里程为5.2m、6m、6m、6m、6m、4。3m.钢管桩上面先横挑12m的I36工字钢，再铺设纵向I36的工字钢，间距为90cm、120cm、120cm、120cm、120cm、90cm。在纵向I36工字钢上面搭设脚手架，横向立杆间距为90cm、120cm、120cm、120cm、120cm、90cm，纵向立杆间距为:梁端立杆为三跨60cm间距，其余立杆间距为90cm。脚手架上部横挑12m的I12工字钢。梁体外侧模板外包2cm厚的木板，用10×10cm的方木支撑，腹板下方木满铺，中间底板每隔30cm垫一方木。方木下即为I16的横挑工字钢。方木间距最大为90cm,其受力为：E=10Gpa，I=8×10-6m4,W=0.167×10-3m3腹板混凝土重量：G'=0.1×2.5×0.9×26×1.2=7。02KNq=7.02/0.9=7.8KN/mM=1/2×q×l2=0。5×7.8×0。81=3.2KNmFc=5ql4/384EI=0.83mmσ=M/W=19。2MPaI16工字钢受力：I16工字钢截面特性：Wx=1.41×10—4m3；Ix=11。3×10-6m4混凝土重量（0.9m跨)：G=2.5×0.6×0.9×2。6=35。1KN1。2G=42.12KNq=42。12KNm/0。9m=46。8KN/mM=1/2×q×l2=0.5×46。8×0。92=18。95KNmFc=5ql4/384EI=5×46.8×0。94/384×210×11。3=0.17mmσ=M/W=18。95KNm/1.41×10-4m3=134。4Mpa混凝土重量(1.2m跨）：G=（0。36+0。32）×0.9×4.8×2。6=76.4KN1。2G=91.68KNq=91.68KNm/4.8m=19.1KN/mM=1/2×q×l2=0.5×19.1×1。22=13。8KNmFc=5ql4/384EI=5×19。1×1.24/384×210×11。3=0.22mmσ=M/W=13。8KNm/1。41×10-4m3=97。8Mpa脚手架立杆稳定性验算:验算公式为:0。9N/（ΦA)≤fc/γm’N为立杆轴力，由上面计算可知N＝42.12/2＝21。06kN。fc为钢材的抗压强度设计值，取0.205kN/mm2.γm’为材料强度附加系数，查表知γm'＝1.19Φ为轴心受压杆稳定系数，由λ确定.λ＝l0/i,l0为立杆的有效长度取1。5m,i＝15.8mmλ＝94.94，查表知Φ＝0.626A为计算截面面积，A＝4。8×102mm20。9N/（ΦA）＝0.9×21.06/(0。626×4。8×102)＝0.062kN/mm2。fc/γm’＝0。205/1。19＝0.172.3kN/mm2。满足要求。I36工字钢受力计算荷载如下:采用力法,本结构为二次超静定选用基本结构如下:在结构中间的约束替换为两个单位弯矩，结构变为静定结构。建立方程δ11M1+δ12M2+Δ1P=0δ21M1+δ22M2+Δ2P=0作M1’M2'Mp图（图中弯矩单位为KNm）：计算各项系数：当荷载单独作用时，产生的相应的位移Δ1P，Δ2P当单位力M1’单独作用时，在M1’M2’处产生的相应的位移δ11，δ21。当单位力M2’单独作用时，在M1’M2’处产生的相应的位移δ12，δ22。δ11=1/2×1×3×2/3+1/2×1×3。6×2/3=2。2δ22=1/2×1×3×2/3+1/2×1×3.6×2/3=2。2δ12=δ21=1/2×1×3。6×1/3=0.6Δ1P=Δ2P=—0.064×10.8×1/2×0.014+1/2×1。436×241.56×0.340+181.3×0。9×0.65+1/2×60。26×0。9×0.6+1/2×0。6×181。30×0.867+1/2×175.39×0.6×0.889+175.39×1.2×0。667+1/2×116。93×1.2×0。611+1/2×116。93×1。2×0.389+175。39×1。2×0。333+1/2×175.39×0.111×0。6=-0.005+58.97+106.6+16.27+47。16+46。78+140.38+42。87+27。29+70.09+5。84=561.71得方程为：2.2M1+0。6M2+561.71=00。6M1+2。2M2+561。71=0得：M1=M2=—200.6KN。MM=M1’M1+M2’M2+Mp得M图形如下（图中单位为KNm）:由弯矩图和荷载图可知：529型钢管受力为665。6kN，426型钢管受力为97.12kN。计算跨中挠度（3。6m）采用图乘法：单位力作用下的弯矩图：Δ=[1/EI×（-25。22×0.6×0。15-175.39×1/2×0.6×0。1—1/2×25。22×0.259×0.343+1/2×91.71×0。941×0.743)］×2=(—2.27—5.262—1。12+32。06)×2/EI=23.408×103×2/(2。10×105×106×15760×10—8）=1。4mm计算跨中挠度(3m）采用图乘法单位力作用下的弯矩图：Δ=1/EI×(—10.8×0.107×1/2×0.018+1/2×141。26×1.393×0。518+1/2×120.45×0.9×0。6+20.81×0。9×0。525+1/2×20.81×0。056×0。29—1/2×200。61×0。544×0。091）=1/EI(-0。01+50。96+32.52+9。83+0.17-4.97）=88。5×103/（210×109×15760×10-8)=2.7mm钢管稳定性验算：529型钢管截面特性：i＝18.39mm426型钢管截面特性：i＝14.75mm529型钢管桩验算：由于钢管打入地面，有效长度µ取2。λ＝µl/i=2×13/(18.39×10-2)=141。4按b类截面计算，稳定系数φ查表得：φ＝0。34钢管抗压强度设计值取170MPaF=0。34×170MPa×A=0.34×170×0.01495=849KN〉665。6kN满足要求。426型钢管桩验算：由于钢管打入地面,有效长度µ取2。λ＝µl/i=2×13/（14.75×10—2)=176.27按b类截面计算，稳定系数φ查表得:φ＝0。242钢管抗压强度设计值取170MPaF=0.242×170MPa×A=0。34×170×0。0118=484。8KN>97。12kN满足要求。钢管埋深计算：钢管下土质为粘性土，粘性土的极限侧阻力标准值qsik取50Kpa.529×9mm钢管受压力为665。6KN:h=F/πdqsik=665。6/3.14×0。529×50=8m426×9mm钢管受压力为97。12KN：h=F/πdqsik=97。12/3.14×0.426×50=2m钢管地基沉降计算:检算钢管桩单桩轴向极限承载力Pj(考虑底端闭塞效应及挤土效应），则Pj=λSU∑τili+λpAσR桩底端进入持力层深度：hb=12m钢管桩内直径ds=0。491mhb/ds〉5则λp=0.8λSλp为桩底端闭塞效应系数;λs为侧阻挤土效应系数,对开口桩取1.0；U为钢管桩周长:U=1。6m。l1=10ml2=2mτ1=30KPaτ2=60KPaA=0。2035m3σp=180KPa(容许承载力）则Pj=1.6×（30×10+60×2）+0.8×0。2035×180=701.3KN检算钢管桩沉降土层按两种考虑(软塑黏土、硬塑黏土），使用m法理论由于为刚性桩,则hm采用整个深度h=12m，则m值计算如下M=［m1h12+m2（2h1+h2)h2］/h2软塑黏土：m取值8MN/m4、硬塑黏土：m取值15MN/m4.则M=[8×102+15×(2×10+2）×2]/122=10.14MN/m4则C0=mh=121。68MN/m3。内摩擦角θ取45o,如下图所示：摩擦桩振动下沉对各土层桩侧摩阻力和桩底抵抗力的影响系数α取1。0。打入桩外力借桩侧土的摩阻力和桩身作用自地面以θ/4角扩散至桩底平面处的面积A0上。则A0=22。14m2桩底地基土沉降：δK=P/C0A0=665/(121。68×22.14)=0。25mm.地面及以下:钢管的轴向变形δ0=P(l0+ξh)/EA式中ξ=2/3×（1+γ’/2)，γ'可暂不考虑，取ξ=2/3l0=13m；A=π(R2—r2）=π×[(0.509/2）2—(0.491/2)2］=0.014m2E=2.1×105MPa则δ0=665×(13+2/3×12）/（2。1×108×0.014)=4。75mm所以钢管桩总沉降为：δK+δ0=5mm.新疆G3012阿喀高速公路AK—3标合同段（K1302+500～K1453+982。258)阿图什轻工业园互通IJK0+655.712匝道桥现浇连续梁专项施工方案批准:中国水电建设集团路桥工程新疆G3012阿喀高速公路AK—3标段项目经理部二○一二年七月五日目录TOC\o"1—3”\h\z\u1、编制依据1HYPERLINK\l”_Toc329688213”2、工程概况2HYPERLINK\l”_Toc329688214”2.1工程概述22。2。1、上部结构5HYPERLINK\l”_Toc329688217"2。2.2、主要施工材料7HYPERLINK\l”_Toc329688218"3、施工准备情况9HYPERLINK\l”_Toc329688219”3.1、施工人员93。1.1、施工管理人员9HYPERLINK\l”_Toc329688221"、现场操作人员103.2、主要施工机具11_Toc329688224"4。1、作业时间安排134。2、G314国道交通疏导方案14_Toc329688227”4。1.1、交通疏导时间14HYPERLINK\l”_Toc329688228”4。1。2、交通疏解段落14HYPERLINK\l”_Toc329688229"4。1.3、交通疏导内容14HYPERLINK\l”_Toc329688230"、交通标志等设置15HYPERLINK\l”_Toc329688231”4。2、第二期交通疏解15HYPERLINK\l”_Toc329688232"、交通疏导时间15HYPERLINK\l”_Toc329688233”、交通疏导段落15HYPERLINK\l”_Toc329688234”4。2。3、交通疏导内容15HYPERLINK\l”_Toc329688235"4。2。4、交通标志等设置154.3、施工准备15HYPERLINK\l”_Toc329688237"4。4、施工程序16HYPERLINK\l”_Toc329688238”5、现浇箱梁施工方案165。1、施工工艺流程16HYPERLINK\l”_Toc329688240"5.2、地基处理175.3、支架施工18HYPERLINK\l”_Toc329688242"5。4、支架预压195.4。1、支架预压目的19_Toc329688247”、支架基础及支架预压合格判定24_Toc329688249”5.4。7、支架调整255.5、永久支座安装26HYPERLINK\l”_Toc329688251”、支座安装工艺26HYPERLINK\l”_Toc329688252"5。5。2、支座安装方法265.6、模板工程29HYPERLINK\l”_Toc329688254”5.6。1、底模29、外侧模安装29HYPERLINK\l”_Toc329688256"、内模29、顶板底内模安装30HYPERLINK\l”_Toc329688258"、端模安装305。6.6、箱梁上通风孔、泄水孔、预埋件30_Toc329688261”、模板拆除31HYPERLINK\l”_Toc329688262”5。7、钢筋制作安装31HYPERLINK\l”_Toc329688263"5。7。1、一般钢筋加工安装31HYPERLINK\l”_Toc329688264"5.7。2、预埋件埋设32_Toc329688266”5.9、混凝土施工36、阶段浇筑顺序365。9.3、浇筑前准备工作38_Toc329688271”5。9.5、混凝土运输及入模39_Toc329688274”5.9。8、混凝土养护415.10、预应力施工425。10.2、张拉锚固47_Toc329688279”、张拉安全防护措施485。11。1、压浆前的准备工作485。11.3、压浆工艺49_Toc329688287”5.12。2、支架拆除51HYPERLINK\l”_Toc329688288"6、支架安全检算526。1、支架设计527、施工质量要求及验收标准54_Toc329688293”7.2、支架施工质量要求547.3、支架预压质量要求54HYPERLINK\l”_Toc329688295"7。4、模板质量要求54HYPERLINK\l”_Toc329688296"7.5、钢筋施工质量要求54HYPERLINK\l”_Toc329688297"7。6、预应力管道质量要求54HYPERLINK\l”_Toc329688298”7.7、混凝土浇筑质量要求54HYPERLINK\l”_Toc329688299”7.8、预应力张拉质量要求547。9、梁体混凝土54HYPERLINK\l”_Toc329688301"8、支架应急预案549、质量保证措施549。1、质量保证体系54_Toc329688305"9。2。1、质量责任制度54HYPERLINK\l”_Toc329688306”、质量目标管理制度54HYPERLINK\l”_Toc329688307”9.2。3、原材料、成品和半成品进场验收制度54_Toc329688309"9.2。5、“三检”制度549.2。6、隐蔽工程检查制度549。3、施工质量保证措施54HYPERLINK\l”_Toc329688312"9.4、具体施工措施54HYPERLINK\l”_Toc329688313”9。4。1、原材料质量保证措施54_Toc329688315"、钢筋工程质量保证措施54、模板工程质量保证措施54_Toc329688318”9。4。6、波纹管防堵孔措施54_Toc329688320”10、安全文明施工保证措施5410。1.1、安全管理小组54HYPERLINK\l”_Toc329688323"、安全保证措施54_Toc329688325"11、环水保保证措施5411。1、落实环保、水土保持管理检查制度54_Toc329688328"11.2。1、减小生态破坏5411.2。2、噪声、光污染控制54HYPERLINK\l”_Toc329688330”11.2。3、废弃物处理5412、附件54AK-3标阿图什轻工业园IJK0+655.712匝道现浇连续梁施工方案1、编制依据1、G3012阿克苏-喀什高速公路项目招标文件、设计图纸等及现场考察所获得的有关地形、水文、地质、交通、电力等资料2、国家、交通部、省颁布的有关公路工程的技术规范、技术标准和规程。3、《新疆自治区公路建设标准化管理手册》（上、下册）4、《阿克苏至喀什高速公路工程第三标段两阶段施工图设计》（送审稿)K1302+500～K1453+982。258二0一一年五月5、《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》（0830)JTGE30—20056、《公路工程质量检验评定标准》（05327）JTGF80/1-2004第一册（土建工程)7、《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50—20218、《公路交通安全设施施工技术规范》JTGF71-20069、《高速公路护栏安全性能评价标准（0809）》JTG/TF83-01—200410、《公路桥梁盆式支座》JT／T391—202111、《预应力混凝土用钢绞线》GB／T5224—200312、《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》GB1499。2—200713、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2021）14、《公路桥梁伸缩装置》JT/T327-200415、《钢管满堂支架预压技术规程》JG/T194-202116、《预应力混凝土用金属螺旋管》JG225-200717、《预应力筋锚具、夹具和连接器》GB/T1437017、《中华人民共和国安全生产法》18、《中华人民共和国劳动法》19、《中华人民共和国环境保护法》2、工程概况2。1工程概述根据施工AK—3标现场实际情况,现浇连续箱梁上部结构整体现浇首件施工选择阿图什轻工业园互通IJ匝道桥IJK0+655。712。阿图什轻工业园互通IJK0+655.712主要工程概况如下。阿图什轻工业园互通位于阿图什市以西10公里处的轻工业园区道路，主线左侧通向阿图什市轻工业园、木纳格万亩葡萄基地及阿图什市多个村庄。该互通立交主线范围K1434+996-K1436+115，全段为旧路拼宽段，主线中心桩号为K1435+467.008。该互通立交采用B型单喇叭,主线下穿.所处地势北高南低，道路两侧有居民等建筑物，土质为戈壁，地质情况良好。该互通的建立对阿图什市充分吸引交通量、发挥道路最佳效益、促进沿线区域经济发展十分重要。本互通位于轻工业园和G314国道交叉处。G314国道是进入新疆西部的主要道路，年车流量较大，主要是远途运输。阿图什轻工业园区主要依托农副产品和口岸优势,建设农副产品、绿色有机食品、真空盐和进出口集散等轻工业基地，车辆进出频繁，交通流相对较大.IJ匝道分离立交中心桩号IJK0+655。712，上部结构采用25+25+32+25m预应力混凝土现浇箱梁，箱梁混凝土采用支架现浇、一次落架，全长113.08米，总宽15.5米，交角110°。下部结构墩及基础采用柱式墩、桩基础（桥墩直径为1.3米,平均墩高5。6574米,共9根墩；桩基直径为1.5米，桩基长度为31米,共计9根）。台及基础采用肋板台、桩基础（桩基直径1。2米，桩长31米，共计12根)。现浇箱梁采用单箱三室梁高1.8m设计箱梁各断面结构图如下支点断面图跨中断面图上部预应力混凝土箱梁采用C50混凝土；桥面铺装采用12cm沥青混凝土（同路面结构面层）和6～16.5cmC50混凝土。护栏采用C30混凝土.支座垫石采用C30混凝土。墩柱、系梁、盖梁、背墙、桥头搭板采用C30混凝土。桩基础采用C30混凝土。采用D80型伸缩缝。支座采用GPZ（Ⅲ）减震盆式橡胶支座。通风孔设置在箱梁两侧腹板及中隔墙上,直径为100mm，通风孔距顶板与腹板的倒角根部0。2m，顺桥方向按照5m间距布置，若与预应力筋相碰，可适当移动通风孔位置，并保证与预应力钢筋的净保护层大于1倍预应力钢筋管道直径，在通风孔处增设直径170mm的钢筋环。锚具采用群锚OVM15-17型和OVM15-15型,预应力管道采用圆形金属波纹管。现浇梁施工主要材料如下表所示表2—1主要材料表序号材料名称材料规格数量1支座（个）GPZ(Ⅲ）3DX62GPZ（Ⅲ）6DX63GPZ(Ⅲ)6GD34钢绞线（kg）15-φs15。210678.1517—φs15。232349。26波纹管（m）φ内90639.147φ内1001708.498锚具(套)M15-15129M15-173210泄水管4811伸缩缝（m)D803312钢筋(kg)HPB235φ102084。713HRB335Φ12166410。5314HRB335Φ1650043.0815HRB335Φ2824353。116混凝土（m³）C501316上部箱梁采用满堂架就地整体现浇施工。现浇连续箱梁采用Φ48×3。5mm碗扣式满堂支架法一次搭设，整体现浇施工成型。主要施工程序有地基处理、满堂碗扣支架搭设、支架预压、支座安装、模板安装、钢筋制作安装及预应力管道埋设、混凝土施工、预应力施工、模板支架拆除等工序.2。2、施工要点在上、下部结构施工中，有关施工工艺要求及质量检验标准应符合《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50—2021）和《公路工程质量检验评定标准》（JTGF80/1—2004）。2。2.1、上部结构（1)材料1）上部箱梁采用C50混凝土，根据混凝土浇筑工艺要求做好高标号混凝土材料配比试验，控制好水灰比、用砂量及坍落度，箱梁混凝土浇筑完成后，应加强养生工作，避免因混凝土收缩引起结构开裂。2）为避免混凝土的碱骨料反应,要求对骨料进行实验分析，材料设计参数应符合相关规定要求。3)普通钢材、钢筋、预应力钢绞线等均应按设计技术指标采购,并按相关规范检验和验收。（2）上部箱梁施工前应严格按照设计平曲线及竖曲线放样。（3）上部箱梁采用满堂架就地整体现浇施工,在浇筑前，应对支架进行预压,预压重量为上部恒载重量（包括桥面铺装、护栏等二期恒载),并随着施工开始逐渐减压，以消除支架的非弹性变形。（4）施工采用的落地支架由施工单位根据具体情况自行设计,应保证有足够的强度和刚度.支架及地基的非弹性变形宜预压消除。支架应在预应力孔道灌浆材料强度达到90％后再拆除。在支架预压、混凝土浇筑过程中必须设置观察点，进行全方位观测，发现问题及时采取处理措施。（5)混凝土必须捣实，禁止出现蜂窝麻面，要求保留并记录主梁的试件。（6）桥梁的纵坡由箱梁的底模形成，箱梁底模高程及预埋钢板底部高程应按照道路的平纵横设计严格计算，并计入支架的弹性、非弹性变形。（7)预应力钢束张拉应严格按本设计提供的张拉顺序和张拉控制应力进行。施加预应力应在混凝土强度达到90％并必须养生7天以后进行。箱梁预应力钢束采用同时对称张拉，先两侧腹板，再中间腹板。（8）所有预应力钢束的张拉要求采用张拉吨位与引伸量双控，实际与理论计算引伸量之间的允许误差控制在—6％~6%之间.钢束实际引伸量值应扣除钢束的非弹性变化影响。计算引伸量用的预应力管道摩擦系数、偏差影响系数及锚端锚圈口损失等应在施工现场通过试验确定，并对设计提供的引伸量进行调整。施工中若发现实际与理论引伸量差别较大，应寻找原因并予以修改。（9）钢绞线应妥善保管,避免刻痕及严重锈蚀。在使用前必须对其强度、引伸量、弹性模量、外形尺寸及初始应力进行严格检验、测试。采用的锚具必须质量可靠并符合实际要求.（10）预应力钢束张拉时应有安全措施，张拉千斤顶后不能站人.（11)张拉预应力钢束时要求同一断面的断丝率不得大于1％，且不允许整根钢绞线拉断。（12)箱梁底板上、下层的定位钢筋下端必须与最下面的钢筋焊接牢固；普通钢筋与预应力管道位置冲突时，只能适当挪动钢筋的位置,但不得切断或去除任一钢筋.（13）预应力管道必须按设计的曲线要素定位，预应力管道定位钢筋要求采用φ10钢筋，每1米设置一道，曲线段（含平曲线和竖曲线）加密至0.5米。（14）纵向预应力管道与横梁骨架位置冲突，可对预应力管道进行适当平弯，平弯角度不得大于2度。（15）预应力管道的连接必须保证质量，接头处不得有毛刺、卷边、折角等现象，接口处要封严，不得漏浆。混凝土浇筑后应及时通孔、清孔，发现堵塞及时处理。应防止在施工过程中人为因素导致的管道变形或穿孔,以杜绝漏浆造成预应力管道堵塞。（16）预应力钢束张拉完毕，严禁撞击锚头和钢束，保证锚具和预应力钢材的质量，并尽快进行封锚。（17）预应力钢束张拉完后应在24小时内完成压浆，采用C50水泥浆，要求压浆饱满，水泥浆水灰比不大于0。4，不允许掺氯盐，可掺减水剂，其掺量由试验确定。（18）压浆前应压缩空气或高压水清除预应力管道内杂质，然后方可压浆.(19）应严格保证混凝土浇筑的密实度，特别注意腹板与底板连接处及锚垫板下混凝土的密实度。（20）待预应力钢束张拉、封锚后，方可进行桥台背墙混凝土浇筑。（21)施工内膜许分段制作,便于安装和拆模.待混凝土拆模后，方可进行桥台背墙混凝土浇筑.（22）伸缩装置的预埋钢筋由施工单位自行制作，安装时由厂家做技术指导，施工单位应按厂家提供的伸缩装置装配图安装，并根据实际安装温度计算确定安装定位宽度.(23）本箱梁由桥面铺装层厚度来调整横坡,施工时应控制水泥混凝土铺装层标高.（24)现浇箱梁时，应注意上部构造预埋件的埋设，以及预埋钢筋（防撞护栏、伸缩缝等)的埋设。（25)为保证混凝土表面颜色一致、光洁、平整，全桥采用同一厂家生产的同一品种的水泥。2。2。2、主要施工材料（1）普通钢筋及钢材普通钢筋采用HPB235和HRB335钢筋，钢筋应符合《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》（GB1499。2-2007）的规定。钢筋笼或钢筋骨架中的钢板及其他项目所用的结构钢材，其性能应符合《碳素结构钢》（GB/T700—2006）中Q235钢的规定。焊接钢材应满足可焊性要求。（2)预应力钢绞线预应力钢绞线采用符合国标《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224—2003）的高强低松弛钢绞线，设计采用的钢绞线公称直径为φS15.2mm，抗拉强度标准值为fpk=1860MPa。弹性模量E=1.95×105MPa，最大松弛率为3。5％。锚具、预应力管道均参照OVM产品进行设计，施工中可以采用其他厂家生产的同类型产品，但须根据产品规格调整相应部位尺寸。(3）混凝土上部预应力混凝土箱梁采用C50，混凝土采用不低于425硅酸盐水泥浇筑,所用砂、石料、水的技术质量必须符合《公路桥涵施工技术规范》有关条文规定。混凝土粗骨料应采用连续级配。混凝土细骨料应采用中粗砂，不得采用细砂。（4）伸缩装置采用D80型伸缩缝，其有关技术特性必须满足《公路桥梁伸缩装置》(JT/T327—2004）。（5）支座支座采用GPZ(Ⅲ）减震盆式橡胶支座，盆式橡胶支座的规格、型号、技术标准应符合《公路桥梁盆式橡胶支座》（JT391-1999)的规定。（6）预应力锚具和管道预应力体系参照OVM体系设计。锚具采用群锚OVM15-17型和OVM15—15型，预应力管道采用圆形金属波纹管,其直径（内径）为90毫米。（7）钢筋1）钢筋接长时应避开钢筋应力较大处，并严格按施工技术规范将接头错开布置。2）对于钢筋直径大于22毫米的HRB335钢筋的搭接采用钢筋挤压连接器连接。3、施工准备情况3.1、施工人员3。1。1、施工管理人员由于阿图什轻工业园互通IJ匝道桥施工工艺复杂、施工干扰因素大、安全质量要求较高,因此成立专门领导小组进行相关管理.项目部成立以副经理、总工、工程技术、质检、测量、试验人员组成。总体负责人：郑光义技术负责人：赵少鹏施工负责人：张继华试验负责人：朱文华质量负责人：陈永林测量负责人：段俊物资设备负责人：黄跃安全负责人：陈道斌现场组织人员配备：工区长一名、技术主管一名、技术员按一名配置；测量、试验人员各配置三名，专职安全质检人员各一名、施工人员若干。工艺试验管理人员情况见表3-1。表3—1IJK0+655。712现浇连续梁首件工程施工管理人员表序号部门姓名职务职称备注1项目经理部郑光义副经理工程师2项目经理部张继华副经理高工3项目经理部赵少鹏副总工工程师4项目经理部段俊副经理高工5项目经理部陈永林副经理高工6第一施工区童峥嵘工区主任工程师7第一施工区刘成林工区副主任工程师8第一施工区赵一雄工区副主任工程师9中心试验室朱文华中心试验室主任工程师11中心试验室张庆益中心试验室副主任工程师10中心试验室石春华中心试验室副主任工程师11质量保证部张海波质量部主任工程师12测量队孙章军测量中心主任工程师13工程技术部赵少鹏工程技术部主任工程师14工程技术部李志刚技术员助工15物资部叶柏青物资部主任工程师16安全部陈道斌安全部主任工程师3。1.2、现场操作人员为满足阿图什轻工业园现浇桥的施工要求，成立一个现浇箱梁架子队,架子队分两个班组，每个班组的人员均由有施工经验的骨干人员组成：队长副队长各1人、技术负责人1人、施工员1人、安全员1人、质检员1人、资料员1人、领工员2人、以及其他操作人员,主要负责现浇连续箱梁的施工.现浇箱梁架子队下设:钢筋班、模板班、混凝土班、预应力班、试验班、机电班、支架班、综合班，对人员进行分班组管理,按工序进行流水作业，责任到人。现浇箱梁架子队劳动力配置见表3-2。表3-2现浇箱梁架子队劳动力配置表序号作业班组人员数量工作内容1钢筋班60钢筋搬运、焊接、下料、绑扎成型2模板班60模板清理、支拆模3混凝土班54浇筑、振捣、养护等4张拉、压浆班15钢绞线下料、穿束、张拉、压浆等6机电班10机械操作、维修、保养7支架班30支架搭设8综合班20以上工作内容以外的其它工作合计2493。2、主要施工机具现浇桥施工使用的主要材料和设备有：碗扣式钢管脚手架,混凝土搅拌站，混凝土搅拌运输车，混凝土输送泵车，汽车吊，钢筋、模板加工设备等。详见下表3—3、表3—4。表3—3主要施工机械设备配置表序号名称型号单位数量备注1挖掘机1.0m3台1场地平整2压路机20吨台1基础处理3装载机ZL50台1基础处理4吊车25t台15发电机50KW台26电焊机315A台107弯曲机—台48切割机-台49汽车泵—台310混凝土搅拌运输车8m3/h台912千斤顶400T台414千斤顶YC60A台115油泵ZB4-500台416压浆机YBV80台217振捣器Φ30/50套15/2518角向磨光机-台4钢绞线等的切割19水车-台1运送养护用水20裁板锯—台2加工方木等21卷扬机2T台2钢绞线穿束22小型潜水泵-台2用于洒水养护表3—4碗扣架材料配置表序号材料名称单位梁高1。8m单箱三室现浇桥理论重量（kg)总重量（T）备注单座数量配置数量（套）1碗扣式钢管脚手架立杆LG-120根344117。0524。25905采用符合《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166—2021）要求的φ48×3。5mm的碗扣架2立杆LG-180根2737110。1927.890033立杆LG-240根4327113.3457。722184立杆LG-300根3818116。4862.920645横杆HG-60根4256012.47105.12326横杆HG—90根2026613。6373.565587专用斜杆XG-1218根154018.6613。33648可调底座KTZ—75个432718.536.77959可调托撑KTZ-75个432719.6941.9286310φ48普通扣件式脚手架T3013011扣件个12000112φ20拉杆根91214、施工总体安排4。1、作业时间安排根据设计要求及现场实际情况，IJK0+655。712现浇连续箱梁采用支架整体现浇法施工。各工序及作业时间计划详见下表4-1.表4-1轻工业园互通IJ匝道桥支架法现浇连续箱梁作业时间安排表序号施工项目工作时长（工作日）起始时间结束时间交通疏解10#、4＃桥台盖梁施工62021/5/232021/5/4第一期交通疏解22#墩桩系梁施工12021/5/232021/5/2332#墩柱施工32021/5/262021/5/284支架基础处理22021/5/282021/5/305支架搭设检查验收372021/6/102021/7/17第二期交通疏解6支架堆载预压、支架调整152021/7/172021/8/17安装底模、支座、外模72021/8/12021/8/88绑扎底板、腹板钢筋、安装预应力管道钢绞线穿束72021/8/82021/8/159浇筑底板、腹板混凝土12021/8/152021/8/1610底板、腹板混凝土养护52021/8/162021/8/2111安装顶板底模、绑扎钢筋72021/8/212021/8/2812浇筑顶板板混凝土12021/8/282021/8/2913顶板混凝土养护72021/8/292021/9/514张拉22021/9/52021/9/715灌浆养护72021/9/72021/9/1416绑扎顶板人手孔钢筋22021/9/142021/9/1617浇筑顶板预留人手孔混凝土12021/9/162021/9/1718顶板人手孔混凝土养护52021/9/172021/9/2219支架模板拆除72021/9/222021/9/294.2、G314国道交通疏导方案阿图什轻工业园IJK0+655.712现浇连续梁上跨G314国道，施工时受车辆影响较大，因此对G314国道的交通疏解成了施工组织必不可少的环节。根据阿图什轻工业园现场实际情况，结合施工安排。阿图什轻工业园互通IJ匝道桥施工交通疏解拟采用二期交通疏解.4。1、第一期交通疏解4。1。1、交通疏导时间第一期交通疏解时间为2021年5月5日到2021年7月5日.4。1。2、交通疏解段落G314国道右线起点桩号K1439+264终点桩号K1439+597总长333m。4.1。3、交通疏导内容第一期交通疏解的主要内容在G314国道右侧增设临时施工便道，将G314国道右线（改移范围为G314国道右线桩号K1439+264到K1439+597总长333m）车流全部改移到施工便道上。临时施工便道路宽7.5m,采用路基填料进行填筑,填筑时采用22T压路机进行碾压密实，压实度不小于96％。为保证施工便道的行车通畅，定期对便道进行维护保证便道平滑顺直.为改善施工便道的行车环境每天对便道进行洒水降尘。具体疏解方案详见附件《阿图什轻工业园互通交通疏解第一期》。4。1.4、交通标志等设置根据《GB5768-2021道路交通标志和线标》的规定，在施工便道开口处设置相关的道路交通标志。4.2、第二期交通疏解4。2.1、交通疏导时间第二期交通疏解时间为2021年7月6日到2021年9月21日。4.2.2、交通疏导段落G314国道左线K1439+281到K1439+505全长224m；G314国道右线桩号K1439+264到K1439+597总长333m。4.2