多层办公楼-最终计算书

.......................................................................................................................................................1 绪 第1章设计资 工程名 建设地 工程概 建筑等 抗震设 气象资 地质资 材料选 第2章结构选 柱网布 第3章侧移刚度的计 梁线刚度ib的计算 柱线刚度ic的计算 第4章恒荷载作用下内力计 第5章活荷载标准值计 活荷载标准 第6章风荷载作 风荷载标准 侧移刚度 第7章水平荷载作 水平作用力的计算（基底剪力法 水平作用下框架的侧移验 水平作用下框架内力计算（D值法 第8章荷载和内力组 柱的内力组合 第9章框架梁、柱配 框架横梁配 框架柱配 第10 板的配 荷载设计 内力计 第11 基础设 荷载计 结束 参考文 致 南昌办公4.2m3.6m。采2各个计算参数；然后根据建筑做法计算其所受的恒载，活载，风载，作用，计算梁柱等水平荷载内力计算采用DOfficebuildingDesignforFuzhou对学生综合运用所学理论和专业技术只是来模拟实际工程进行的一次具有实战性质的训结构设计全过程的能力和初步掌握建筑设计的能力。通过设计了解一个设计任务书到建设部批文到委托设计和进行施工的建设程序熟悉如何使用专业技术规范和规定，建筑防火抗震，钢结构，混凝土结构，地础，技术规范等。针对要解决的问题，学习和熟悉如何搜集国内，料，了解国内外的现状和水平。搜集国内料，包括搜集图纸目的是为了了解现状，有哪些缺陷的东西，可以结合学习研究的方法，培养深入细致，联系实际。从经济。技术观点全面分析和解决问题，独立思考独立工作的能力。研究，可以深入到实际了解已有的设计存在的1章设计资2本办公楼采用柱距为6.9m的柱网，边跨为7.2m、7.2m，中间跨为2.4m。2.12.1标准层柱网布置框架结构的计算单元，取⑥轴上的一榀框架计算。假定框架柱嵌固于基础定为－1.500m，二层楼面标高为4.200m，故底层柱高为5.700m。其余各层柱高从楼面算3.600m。2.22.22.3梁截面初选（⑥轴KJL1:h=7200/12=600mm,取b=300mm；KJL2:h=6900/12=575mm，取h=600mm，b=300mm；KJL3:h=2400/8=300mm，取h=600mm，b=300mm；600mm×300mm，500mm×250mm柱截面初选（⑥轴NFgE式中：—考虑作用组合后柱轴压力增大系数。此处取F

（2-Eg14KN/m2EnAcN/um

（2-c —混凝土抗压强度设计值，对C30，查得14.3N/mm2c（按内柱计算NFgEncAcN/c

f=3060.288×1032.1

2.11-3（1）2.0IO1.5IO1.0H+高差+500；1.0H梁线刚度ib的计算3.1=bh3（mm4（N/mm2lAB5.43.0BC5.43.0CD5.43.0

表 柱线刚Ic=bh3（mm4（N/mm23.0二～3.0BCib=1.0，i=i* (3-式中：i*—当前杆件的线刚度；ic—二～六层柱的线刚度3.3ABBCCD线刚度13.13.1第4 屋面荷载标准值（上人40厚细石混凝土加4%防水剂内配φ4双向钢筋中距 0.04×25=1.014 0.02×17=0.344mm厚SBS复合防水卷材一 0.0513 0.025×20=0.5加气混凝土保温兼找坡最薄处 0.1×6.5=0.6513 0.015×20=0.3100厚钢筋混凝土楼 0.1×25=2.520厚混合砂浆抹 0.020×17=0.34合 5.68一～12 0.020×20=0.4100厚钢筋混凝土楼 0.1×25=2.525（0.059w/(mk）0.025×17=0.425114 0.010×17=0.172厚麻刀石灰 0.002×17=0.034合 a主梁自 0.10=3.75 合 3.97b.次梁自 25×0.25（0.5－0.10=2.5KN/m10 0.01×17×（0.5-合 2.68自 25×0.50×0.50=6.2510 0.01×17×(0.5+0.01+0.01)×2=0.1768合 6.438-10厚面砖11水泥砂浆勾 0.01×0.5=0.00511 0.005×20=0.13-5厚抗裂砂浆压入耐碱网格 0.005×17=0.08530厚聚苯颗粒保温浆 0.03×17=0.51 0.2×7.5=1.512 0.015×20=0.310厚保温砂 0.010×17=0.1710.53 0.005×17=0.085合 2.7610.53 0.005×17=0.08510厚保温砂 0.010×17=0.1712 0.015×20=0.3 0.2×7.5=1.512 0.015×20=0.310厚保温砂 0.010×17=0.1710.53 0.005×17=0.085合 2.614.1图 标准层板传荷载示意A～B、C～D1725/720025.681.725(120.2420.243)17.61KN/23.531.725(120.2420.243)10.94KN/③梁自重④内墙自重：2.61×（3.6-0.6）=7.83则A～B、B～C3.97＋17.61=21.58KN/m楼面梁（梁自重＋板传荷载＋内墙自重B～C25.681.258.52KN/823.531.255.30KN/8③梁自重则B～C3.97+8.52=12.49KN/m楼面梁（梁自重＋板传荷载3.97+5.30=9.27A、D（1100mm，100mm208-10，1：1）0.21.17.5250.10.2(1.220.2)0.02171.20.010.5连系梁自重：3.97（次梁自重+屋面板所传梯形荷载2(2.687.217.617.2)136.52241.7255.6856.12KN/8=3.04×6.9+3.97×（6.9-=161.65（0.45KNm22.76(3.60.6)(6.92.12.10.5)0.452.12.122.760.92.12连系梁自重：3.97×(6.9-0.5)=25.41（次梁自重+楼面板所传梯形荷载2(2.687.210.947.2)124.52241.7253.5356.98（中间层：6.43×3.6=23.15KN底层：5.7×6.43=36.65KNB、C3.97×（6.9-0.5）=25.41（次梁自重+屋面板所传三角形荷载73.042(8.522.42.682.4)14连系梁传来屋面三角形荷载：(1200345042.235.68(120.3520.353)1.26.9=191.64（0.2KNm22.61(3.60.6)(6.91.00.5)0.21.02.12.610.91.0连系梁自重：3.97×(6.9-0.5)=25.41（次梁自重+楼面板所传三角形荷载49.042(5.302.42.682.4)1426.263.53(120.3520.353)1.26.9=178.714.3:（图中数值均为标准值4.3（说明：图点荷载的单位为KN，均布荷载单位为a．4.4

i

（4- 图 梁内力计算简4.54.5①节点A1SA1A04iA1A040.200.80SA1B14iA1B140.331.32SA1A24iA1A240.321.28u

4(0.200.33

0.8uu

1.321.28②节点B1SB1E1iB1E121S4(0.200.330.32)2uB1B

40.3340.32

u

40.20A2

A2

uA2

4(0.320.330.32)

uB

A2B2

0.33(0.320.330.32)0.33

B2

(0.320.330.32)41uB

uB

4(0.320.330.32)41

uB2E

1(0.320.330.32)41

A3B3A4B4A5B5A2B2⑤节点A6

A6

uA6

⑥节点B2

B6

(0.330.32)41

uB6uB6E

4(0.330.32)41 1(0.330.32)41

4.1ABE------------------表 二～五层恒载弯距计ABE---------------------4.3ABE------------------------4.6、4.7、4.84.6恒荷载作用下弯距图图 恒荷载作用下剪力图图 恒荷载作用下轴力图第5 活荷载标准值计（1）2.00.52.02.52.53.57.0雪荷 S=uS=1.0×0.5=0.5 r（式中ur为屋面积雪分布系数12则A～B、C～D6.20KN/m，6.20KN/mB～C5122.01.28222.51.28

3KN/3.75KN/A、D11.7252.056.98（屋面板所传梯形荷载26.27.214=37.2021.7252.056.98次梁传荷载:（楼面板所传梯形荷载26.27.214=37.20B、C114.882.0(120.3520.353)1.26.9次梁传荷载:（屋面板所传梯形荷载22.32232.414=54.01214.882.5(120.3520.353)1.26.9次梁传荷载:（楼面板所传梯形荷载22.3223.752.414=58.221/2；5.2所示：5.35.1 图 （a）修正线刚 （b）修正传递系5.3①节点A1

44(0.200.33

uu

44(0.200.33 44(0.200.33

②节点B1SB1E1iB1E121

40.33uB1B

40.288

u

40.20③节点A2

A2

uA2

4(0.2880.330.288)

uB

A2B2

0.33(0.2880.330.288)0.33

B2

(0.2880.330.288)41uB2

uB

4(0.2880.330.288)41

uB2E

1(0.2880.330.288)41

A3B3A4B4A5B5A2B2⑤节点A6

A6

uB

A6A5

0.288(0.330.288)

B6uB6

(0.330.288)41 4(0.330.288)41

uB6E

1(0.330.288)41

具体计算见下表

5.4a活载不利布置5.1aABE下 梁-00----------------5.2aABE---------------表 二、四层活载弯距计ABE-----------------5.4aABE---------------5.5a、5.6a、5.7a图 活荷载a作用下弯距图 活荷载a作用下的剪力图5.7a活荷载a5.4b活载不利布置5.1bABE下 梁-----------------5.2bABE-----------------表 二、四层活载弯距计ABE---------------5.4bABE-00-----------------5.5b、5.6b、5.7b图 活荷载b作用下弯距图 活荷载b作用下的剪力图5.7b活荷载b具体计算见下表

5.4c活载不利布置5.1cABE下 梁-----------------5.2cABE-------------------表 二、四层活载弯距计ABE000000000000000000000000000000000000000000000000000000005.4cABE--------------------5.5c、5.6c、5.7c图 活荷载c作用下弯距图 活荷载c作用下的剪力图具体计算见下表

图 活荷载c作用下的轴力图5.4d活载不利布置5.1dABE下 梁-------------------5.2d二～ABE-------------------5.3dABE--------------------5.5d、5.6d、5.7d图 活荷载d作用下弯距图 活荷载d作用下的剪力图5.7d活荷载d

6wkzuzusw0w0

风载体型系数—μS0.8，背风面取-0.5，故us风振系数—βZ，基本自振周期对于钢筋混凝土框架结构可用T10.08n（n是建筑层数）估算，大约为0.48s>0.25s，应考虑风压脉动对结构发

1 Z风压高度系数—μZ，地面粗糙度为B3.450m。wkzuzusw0 Z3H3T10.250.533

3则T10.253

3

0脉动增大系数wT20.400.3620.052(KNs20则脉动影响系数v，按荷载规范查表，由H/B=22.65/17.3=1.31，得v0.4545。Z则uZZwKq(z

4

(Z)07H

uZZwKq(z654321z（从室（m）uv(KN/m2（KN/mF6＝2.87×（1.8+1.1）＝8.32F5＝3.6×（2.87+2.63）/2＝9.90KNF4＝3.6×（2.63+2.38）/2＝9.02KNF3＝3.6×（2.38+2.11）/2＝8.08KNF2＝3.6×（2.11+1.91）/2＝7.24F1＝1.91×1.8+1.79×4.650/2＝7.606.16-1(a)（KN/m）(b)侧移刚度侧移刚度D6.2式中：Vj—第j

VDi

Dij—第j△ujj—第jnnj层侧 uj＝uj

6.36.2侧移刚度Di= 2D=acich柱i=ac=0.52acich表 风荷载作用下框架侧移计D△uj/654321nuj＝ujj层间侧移最大值 (满足yy0y1y2y3 （6-式中：y0—框架柱的标准反弯点高度比y1—上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值y2y3y则底层柱需考虑修正值y2，第二层柱需考虑修正值y3，其它柱均表 A、D轴框架柱反弯点位iy6000500040003000200100表 B、C轴框架柱反弯点位iyy×i600050004000300020001000①第ij其中，Vi②第ij

ViDij/

（6-③第ij

MVij(1yhM柱下Vijyhi

（6-（6- 梁梁左 i左i

柱下j

M柱上

（6- i右i 梁梁左 i左i

柱下j

M柱上

（6- M梁总

M柱下j1M柱上

（6-

（6-

（6- 6.6左风荷载作用下A、DhyMMMA6--5--4--3--2--1--6.7左风荷载作用下B、ChyMMMBMB6--5--4--3--2--1--6.2、6.3、6.46.2左风荷载作用下框架弯矩图6.3左风荷载作用下框架剪力图6.4左风荷载作用下框架轴力图第7 水平荷载作5.68KN55.4517.052.44.8屋面竖向恒载=屋面恒载标准值×屋面面积=5.68×933.90=5304.552.0KN55.4517.0550.542526.377.0KN6.97.3253.5KN3.67.3253.53KN楼面竖向恒载=楼面恒载标准值×屋面面积=3.53×933.90=3296.67活载标准值：一般房 2.0KN/m卫生 2.0KN/m会议 2.0KN/m楼梯 3.5KN/m走 2.5KN/m7.32548.42513.87.32513.57.3257.3254.52.42.5257.0257.325会议室：10.27.325

55.452.47.32548.425247.325 7.0257.325

55.452.434.57.325247.3256.97.3257.3254.52.42.5257.0257.325会议室：17.0510.47526.377.3253.7253.457.3252.444.975593.712.051.462.074.722.080.943.5133.082.5668.432.051.462.080.943.5133.082.5518.082.051.462.0178.602.053.663.5133.212.5柱自重：6.43KN/m屋面梁自重：1723.032.6810.620.320.25)6.431.8366.431.81.8366.431.85.7236墙体自重（包括女儿墙和各种纵墙隔墙6.45)(1.80.6)0.451.8(1.80.6)22.76(6.2751.81.8)(1.80.6)2.76(1.81.8)(1.80.60.6)0.451.80.62143.31689.71215.793217.22.61(1.80.6)156.92.61(1.80.6)12所以248.820.85597.592.76(3.60.6)(6.42.12.1)0.452.12.122.760.92.12152.76(6.450.1750.1756.45)(3.60.6)2.760.91.80.451.82.122.76(6.2751.81.8)(3.60.6)2.76(1.81.8)2.40.451.80.6435.69231.7646.487.22.611.8157.22.61(1.80.6)156.92.611.8126.92.61(1.80.6)15所以713.930.851558.802.76(3.60.6)(6.42.12.1)0.452.12.122.760.92.12152.76(6.450.1750.1756.45)(3.60.6)2.760.91.80.451.82.122.76(6.2751.81.8)(3.60.6)2.76(1.81.8)2.40.451.80.6435.69231.7646.487.22.611.8157.22.61(1.80.6)146.92.611.8156.92.61(1.80.6)15所以713.930.851633.502.76(3.60.6)(6.42.12.1)0.452.12.122.760.92.12152.76(6.450.1750.1756.45)(3.60.6)2.760.91.80.451.82.122.76(6.2751.81.8)(3.60.6)2.76(1.81.8)2.40.451.80.6435.69231.7646.487.22.611.8147.22.61(1.80.6)146.92.611.8156.92.61(1.80.6)15所以713.930.851599.672.76(3.60.6)(6.42.12.1)0.452.12.122.760.92.12152.76(6.450.1750.1756.45)(3.60.6)2.760.91.80.451.82.122.76(6.2751.81.8)(3.60.6)2.76(1.81.8)2.40.451.80.6435.69231.7646.487.22.611.8147.22.61(1.80.6)146.92.611.8156.92.61(1.80.6)15所以713.930.851599.67(713.93248.82)248.822.10.6465.11311.031.87.22.611.8146.92.61(2.1所以776.140.851760.81屋面板5.6810.57.23.040.4510.57.222.76(3.60.6)0.452.12.122.61(3.60.67.2柱子自重6.433.6492.59KN3.9710.57.222.68所以1070.61KN荷载分层总汇（恒载+50%活载屋面重力荷载代表值Gi=屋面恒载+50%屋面活荷载+梁自重+屋面下半层的及墙自重+出屋面楼梯间恒 =10366.14各楼层重力荷载代表值Gi=楼面恒荷载+50%楼面活荷载+梁自重+楼面上下半层的柱 墙自G33296.67G53296.67nnGGi(1)7.1框架顶点假想水平位移层GiGiGi/总位移654321

0.867s00.8(2)作用计计规范》得特征周期值Tg=0.35s，max=0.08。由于Tg<T1<5Tg1(Tg)01

(0.35)090.08Geq0.85Gi0.8555555.91n0.08T10.070.080.8670.07框架横向水平作用标准值为FEK1Geq0.03547222.52各楼层的作用和剪力标准值由表7.2计算列处，图示见图GiHiFnn.FEK0.1391652.79表7.2楼层作用和剪力标准值计算层HiGiGiHiFiFnFn（顶层FGiHi G 力Vi654321水 作用示意图如图7.1所示 图 水平作用示意梁、柱的线刚度及框架柱的侧移刚度D式中：Vj—第j

VDi

（7-Dij—第j△uj—第jjnnuj＝uj（j=1、2、3、4、 （7-j框架荷载作用下框架侧移计算见表7.3表7.3框 荷载作用下框架侧移计△j△uj/654321nuj＝uj＝0.01426j层间侧移最大值 (满足顶层横梁：雪 边

120.31.725(120.2420.243)0.47KN/2中间 120.31.250.23KN/ 顶层 边

1(1.7250.556.921.557.21)

1[3.720.5(120.3520.353)1.26.95.58220.752.41]4

图 0.5（雪+活）计算简表 顶层0.5（雪+活）弯距计ABE下 梁---------------表 二～五层0.5（雪+活）弯距计ABE-------------------表 底层0.5（雪+活）弯距计ABE-------------------7.3、7.4、7.57.30.5（雪+活）载作用下框架弯矩图图 0.5（雪+活）载作用下框架剪力图图 0.5（雪+活）载作用下框架轴力图yy0y1y2y3 （7-式中：y0—框架柱的标准反弯点高度比y1—上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值y2y3y则底层柱需考虑修正值y2，第二层柱需考虑修正值y3，其它柱均。7.7。表 A、D轴框架柱反弯点位iy600050004000300020010-0表 B、C轴框架柱反弯点位iy600050004000300020001000①第ij其中，Vi②第ij

ViDij/

（7-③第ij

MVij(1yhM柱下Vijyhi

（7-（7- 梁梁左 i左i

柱下j

M柱上

（7- i右i 梁梁左 i左i

柱下j

M柱上

（7- M梁总

M柱下j1M柱上

（7-

（7- i梁梁i梁梁

（7-图 横向框架上的作7.29，表7.9水平荷载作用下A、D轴框架柱剪力和梁柱端弯距计hyMMMA6--5--4--3--2--1--表7.10水平荷载作用下B、C轴框架柱剪力和梁柱端弯距计hyMMMBMB6--5--4--3--2--1--水 作用下框架的内力图如图7.7、7.8、7.8所示图 水 荷载作用下框架弯矩图7.8荷载作用下框架剪力图图7.9水平荷载作用下框架轴力图8．1.2恒荷载＋1.4活荷．1.35恒荷载+1.4*0.7活荷III．1.2恒荷载+1.4*0.9（活荷载+风荷载Ⅳ．1.2恒荷载+0.5*1.2活荷载±1.3荷说明：表中弯距M的单位为KN·m，剪力和轴力的单位为KN，组合项中的按控制截V'V(gp)b/M'MV'b/

（8-（8-内力时，则V'=V;VMgp最不利内力组框架梁截面最不利内力组合有：Mmax、Mmax、VmaxMmax、MmaxMmaxN、VMminN、V；NmaxM、V；NminM、V。内力的各种组合见下表表 横向框架梁内力组合（一般组合1.2+1.41.2恒+0.9(1.4+1.4风1.35活abcd跨M-----------V-M-----------M-V-----------跨M-----------V-MM-V--------跨M----------V--M-----------M-V-----------跨M-----------V-M-M-V----------1.2+1.41.2恒+0.9(1.4+1.4风1.35活abcd跨M---------V--M----------M-V----------跨M----------V--M-M-V--------跨M----------V--M-----------M-V-----------跨M-----------V--M-M-V---------1.2+1.41.2恒+0.9(1.4+1.4风1.35活abcd跨M---------V--M----------M-V----------跨M----------V--M-M-V--------跨M----------V--M-----------M-V-----------跨M-----------V--M-M-V---------表8.2横向框架梁内力组合（考 组合活）]+1.3作跨M-----V-M-----M-V-----跨M-----V--MM-V----跨M-----V-M-----M-V-----跨M----V--MM--V----跨M-----V-M-----M-V-----跨M----V--MM--V----活）]+1.3作跨M----V-M-----M-V-----跨M----V--MM--V----跨M----V-M-----M-V-----跨M----V--MM--V----跨M----V-M-----M-V-----跨M----V--MM--V----内力的各种组合见下表表 横向框架柱内力组合（一般组合MmaxNMNmaxM1.2+1.41.2活+1.41.35活abcdA柱M-N--------------M-N--------------B柱M--------------N--------------M--------------N--------------A柱M-N--------------M-N--------------B柱M--------------N--------------M--------------N--------------MmaxNNmin及Nmax及1.2+1.4+1.41.35活abcdA柱M-N--------------M-N--------------B柱柱顶M--------------N--------------M--------------N--------------A柱M-N--------------柱底M-N--------------B柱M--------------N--------------M--------------N--------------MNNmin及Nmax及1.2+1.4+1.41.35活abcdA柱M-N--------------M-N--------------B柱M--------------N--------------M--------------N--------------A柱M--N--------------M----N--------------V-----------B柱M-----------N--------------M-----------N--------------V----表8.4横向框架柱内力组合（考 组合MmaxNNmin及Nmax及+活活）]+1.3作A柱M-N--------M-N--------B柱M--------N--------M--------N--------A柱M---N--------M-N--------B柱M--------N--------M--------N--------A柱M---N--------M-N--------B柱M--------N--------柱底M--------N--------A柱M---N--------M---N--------B柱柱顶M--------N--------M--------N--------MmaxNNmin及Nmax及+活活）]+1.3作A柱M---N--------M---N--------B柱M--------N--------M--------N--------A柱M------N--------M------N--------V---B柱M--------N--------M--------N--------V-

9C30fc＝14.3N/mm2ft钢筋：HPB235f＝210N/mm2f HRB335：f＝300N/mm2；f' 梁截面尺寸：采用单筋矩形截面，取as＝35mmh0＝600－35＝575mms1

10c10cs

（9-（9-A

fc

（9-fsfy

Vb0.7ft1.25f

（9-有作用组合时，作用效应设计值S应采用表达式：SR/RE，式中RE为构件承9.1：表 承载力抗震调整系数梁0.150.151ft1.43N/mm2HRB335fy300N/mm20.25％和55ft/fy％＝55×1.43/300＝0.260.2％和45ft/fy％＝2.5f②翼缘宽度b'f于受压区，故按T7.2.3规定，取各项中的最小值选用，即：对于A～Bff

/

100/(60035)0.177f0b'取f0

37.232.4m和b

0.33.1753.475mf即取b'2.4m；对于B～C跨：fff

/

100/(60035)0.177f0b'取f0

32.430.8m和b

0.33.1753.475mf即取b'0.8mf（3）T当

b'h'f(h

2时为第一类TT

ff 9.1可见，全部T形截面均为第一类T表 T型截面类型判断bhb'fhfM b'h'f(hh/ ff T形截面6-5-4-3-2-1-由上表，可以看出各层BCV(MlMr)/l

（9-

MbGMbGEhMbE

（9-AB左右端剪力V、V（bMb

282.96KNm，M

107.56KNbbMbb

194.40KNm，M

bbMb107.56194.40301.96KNMb282.9638.48244.48KN所以V(MlMrl

V(MlMr)/l

ln表 横梁AB、BC跨正截面受弯承载力计级 f1cAbh1fc y(mm2层b(mm2(KNm)实际选用(mm2M(KNV(KN300A--As--AsB-As300B--16,AsAsC-16,As300A--As--AsB-As300B--AsAsC-As层级b(mm2(KNm) f1cAbh1fc y(mm2实际选用(mm2M(KNV(KN300A--20,As--AsB-20,As300B--AsAsC-As注：正截面受弯承载力计算时，负弯矩处按矩形截面计算，正弯矩处按T表 横梁AB、BC跨正截面抗震验层b(KNm)REM f1cAbh1fc y(mm2实际选用(mm2备(mm2M(KNV(KN注A支--As300跨--AsB支座-AsB支座--As300跨AsC支-AsA支--As300跨--AsB支座-AsB支座--As300跨AsC支-AsA支--As300跨--AsB支座-AsB支座--As300跨AsC支-As表 横梁AB、BC跨斜截面受剪承载力计b(mm20.25cfc(KN0.7ft(KNVcs0.7ftbh01.25 Asvhyv (KN300AB300BC300AB300BC300AB300BC9.49.5表 横梁AB、BC跨斜截面受剪抗震验b(mm2(KNMlMr (KN0.2cfc(KN0.42ft(KNV1(0.42fbh 1.25 Asvh)yv (KN300AsvBsv300BsvCsv300AsvBsv300BsvCsv300AsvBsv300BsvCsv其余部分：φ8@1506层为一种配筋，2～5层为一种配筋,底层为一种配筋。C30fc＝14.3N/mm2ft钢筋：HPB235f＝210N/mm2f HRB335：f＝300N/mm2；f' 采用对称配筋，取as＝40mmh0η=1+l2ξξh/1400e （9-

2 sAs=A‘＝Ne1fcbx(h0x/s

（9-

fy(h0asNe(10.5)affAf

1

（9- y

as Nba1fc

（9-Ne0.43af 1 0

f(

as

1 MccMb8.4中相应弯矩数据的大者即可。

（9-表 柱正截面受弯承载力计算（Mmaxb(mm2heM(KNN(KNA柱六层500500500B柱六层500500500eiNNb(KNA (mm2xA (mm2(x2a'A (mm2(x2a'(mm2A柱--AA' --AA' 二层--（配筋AA' --AA' -AA' -AA' B柱--AA' --AA' -AA' -AA' -AA' -AA' 表 柱正截面受弯承载力计算（Nminb(mm2heM(KNN(KNA六500柱层500500B柱500500500eiNNb(KNA (mm2xA (mm2(x2a'A (mm2(x2a'(mm2A柱--AA' --AA' --AA' --AA' -AA' -AA' B柱--AA' --AA' -AA' -AA' -AA' -AA' 表 柱正截面受弯承载力计算（Nmaxb(mm2heM(KNN(KNA柱500500500B柱500500500eiNNb(KNA (mm2xA (mm2(x2a'A (mm2(x2a'(mm2A柱--4φ16,AA' --4φ16,AA' --（4φ16,AA' 配筋-4φ16,AA' -4φ16,AA' -4φ16,AA' B柱--4φ16,AA' --（配筋4φ16,AA' -4φ16,AA' -4φ16,AA' -4φ16,AA' -4φ16,AA' 表 柱正截面受弯抗震验算（Mmaxb(mm2hM(KNN(KNA柱500500500B柱500500底层500eeiNNb(KNA (mm2xA (mm2(x2a'A (mm2(x2a'(mm2A柱--AA' --AA' -AA' -AA' --AA' -AA' B柱--AA' -AA' -AA' -AA' -AA' -AA' 表 柱正截面受弯抗震验算（Nminb(mm2hM(KNN(KNA柱500500500B柱500二层500500eeiNNb(KNA (mm2xA (mm2(x2a'A (mm2(x2a'(mm2A柱---AA' --AA' --（配筋AA' --AA' --（配筋AA' --（配筋AA' B柱--AA' --AA' -AA' -AA' -AA' -AA' 表 柱正截面受弯抗震验算（Nmaxb(mm2hM(KNN(KNA柱六层500500500B柱500500500eeiNNb(KNA (mm2xA (mm2(x2a'A (mm2(x2a'(mm2A柱--AA'ss--AA'ss-A's-AA'ss-AA'ss-AA'ssB柱--AA'ss-AA'ss-A's-AA'ss-AA'ss-AA'ss注：箍筋选用：加密区：φ8@100：φ8@200第10 板的配选取有代表意义的四块连续板，运用弹性理论进行计算。板的l2l110.1图10.1（a）板四平面示意 （b）板四算简图10.2（a）板十面示意 （b）板十算简C25fc＝11.9N/mm2ft钢筋：HPB235f＝210N/mm2f

KN/mKN/m恒载设计值：g=5.68×1.2=6.816KNm活载设计值：q=2.0×1.4=2.8KNmg'=g+q/2=8.216KN/m2q'=q/2=1.40KN/m2p=g+q=9.616KN/m2恒载标准值：3.53KNm活载标准值：2.0KN/m2（）2.5KN/m2(走廊恒载设计值：g=3.53×1.2=4.236；q=2.×1.4=3.5g'=g+q/2=5.636KN/m2（；g'=g+q/2=5.986KN/m2(走廊；q'=；p=g+q=7.7361m1计算跨度l0lc3.45m1.1ln1.1(3.450.3mxmy内m(mx+0.2mymx+0.2myxm(my+0.2mxmy+0.2mxymx-0.0836×9.616×3.492=-3.492=-my-0.0569×9.616×3.492=-3.492=-2计算跨度lc2.4ml01.1ln1.12.40.3mxmym(mx+0.2mymx+0.2myxm(my+0.2mxmy+0.2mxymx-0.0735×9.616×2.312=-2.312=-m-0.0569×9.616×2.312=-y2.312=-

as

Mfbh

（10-1 11

（10-Aa1fc

（10-fsfy10.1xyxyM----（通长（通长φφ（通长（通长（mm210.2xyxyM----（通长（通长（通长（通长（mm2板的最小配筋面积为：As＝bh0ρmin＝1000×80×0.272％＝217.6mm211混凝土设计强度等级采用C20，基础底板设计采用HPB235、HRB335钢筋，室内外高0.45m2.0m500mm×500mm，地基承载力特征值，按所给的地质剖面土参数，取fak320kpa。恒k+0.9（活k+风k）或恒k+活kMK=16.92+0.9×(3.65+33.86)=50.68KN.mNk=-1414.36+0.9×(-391.96-21.23)=-1786.23Vk=-7.10+0.9×（-1.92-10.42）=-18.41MK=-12.48+0.9×(-2.41+45.96)=26.72Nk=-1775.25+0.9×(-510.29-101.33)=-2325.71Vk=4.96+0.9×（1.27-14.66）=-7.09底层墙、基础连系梁传来荷载标准值（连系梁顶面标高同基础顶面墙重：

以上：7.50.23.6=5.40KNm（采用轻质填充砌块，=7.5KN/m325×0.4×0.24=2.40KN/=5.40+7.30+2.40=15.10KN/柱AFk=1786.23+15.10×6.9=1890.48Mk=50.68+18.41×0.60=61.73KN柱BFk=2325.17+15.10×6.9=2429.36Mk=26.72+7.09×0.60=30.97KN图 土层分布及埋A初估尺粘土(夹粹石)，故取d=1.6m16.0×0.6+17.1×0.65+19.5×0.3）/1.55=18.38KNm3 其中杂填土容重取16.0KNm3，淤泥土取17.1KNm3，粘土（夹粹石）取19.5KN/m3fafakd.m.(d0.5)3201.618.38(1.550.5)Afa

350.88200.5(1.55

A设l1.2，b Ab取b2.4ml

1890.48202.42.91(1.552.0)2093.54KN

eMK

0.029m

p

2093.54300.80KPa2.4

p(16e)300.80(160.029)318.85KPa1.2

K B

B、C2.4m，B、C柱分别设为独立基础场地不够，所以将两柱做成双2A350.8820

图 B、C柱联合基础埋设l5mb3.2mA2001A柱：上部传来竖向力：1414.36+148.22+98.23=1660.81底层墙：15.10×6.9=104.19NK弯矩：16.92+1.81+123.95=142.68KN柱底剪力：VK=-7.3-0.95-38.15=-46.40（底层墙：15.10×6.9×2=208.38FK=5155.22

1765202.42.91(1.552.0)1968.06KN

e

p1968.06282.77KPa

1.1350.88 2.4

a

p(16e