普通型钢悬挑脚手架施工方案

本溪恒大绿洲工程8#、9#楼脚手架及卸料平台楼施工方案单位技术负责人:审核人:编制人:编制日期:本溪恒大绿洲8#、9#脚手架施工方案A3.1施工组织设计/方案报审表工程名称：本溪恒大绿洲首期工程编号：致：沈阳市建都工程建设监理有限公司（监理单位）我方已根据施工合同的有关规定完成了脚手架施工方案的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。附件：脚手架施工方案承包单位（章）：项目经理：日期：2012年04月06日专业监理工程师审查意见：专业监理工程师：日期：总监理工程师审核意见：项目监理机构（章）：总监理工程师:日期:本溪恒大绿洲8#、9#脚手架施工方案辽统监表A-2归档编号：B—5施工组织设计（方案）报审表辽统监表A-2施工单位江苏省第一建筑安装有限公司监理单位沈阳市建都工程建设监理有限公司致：沈阳市建都工程建设监理有限公司（项目管理机构）我方已根据施工合同的有关规定完成了脚手架施工方案的编制，并经我单位技术负责人审查批准，请予以审查。附件：脚手架施工方案项目经理（签字）：2012年04月06日审查意见：专业监理工程师（签字）：年月日审查结论：□可行口修改后报口重新编制总监理工程师（签字）：年月日本表由施工单位填报，一式四份，经项目监理机构审批后，施工单位留存一份，项目监理机构收存三份。本溪恒大绿洲8#、9#脚手架施工方案目录TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"一、工程概况1二、落地脚手架搭设方案2（一）落地脚手架搭设参数及布置2（二）安装示意图2\o"CurrentDocument"（三）施工工艺流程3\o"CurrentDocument"（四）质量要求3\o"CurrentDocument"（五）安全保证措施4\o"CurrentDocument"（六）注意事项5（七）落地脚手架计算书6三、普通型钢悬挑脚手架搭设方案15（一）普通型钢悬挑脚手架搭设参数16\o"CurrentDocument"（二）安装示意图16（三）施工工艺流程17\o"CurrentDocument"（四）质量要求18（五）安全保证措施18（六）注意事项20（七）普通型钢悬挑脚手架计算书21本溪恒大绿洲8#、9#脚手架施工方案脚手架施工方案一、工程概况1、工程名称：本溪恒大绿洲8#、9#首期主体及配套建设工程2、建设单位：本溪嘉熙置业公司（恒大地产）3、工程地点：本溪市高台子镇梁家村4、设计单位：中环世纪设计研究院5、建筑主体结构形式：剪力墙结构，局部网点为框架结构，合理使用年限50年，抗震设防烈度为7度6、计划开工、竣工日期：2011年7月12日〜2013年5月30日合同工期各单位工程工期节点要求如下表:单位工程名称计划开工日期开工日期至±0.00完工工期开工日期至结构封顶工期开工日期至竣工验收工期总工期（日历天）32层中高层（含底层商业及地下室）（8#楼）2011-7-140天208天378天378（不含施工冬歇期）33层中高层（含地下室）（9#楼）2011-7-140天213天383天383（不含施工冬歇期）32层中高层（含底层商业及地下室）（10#、14#、17-19#楼）2011-7-175天243天413天413（不含施工冬歇期）33层中高层（含地下室）（13#楼）2011-7-175天248天418天418（不含施工冬歇期）综合楼（38#楼）2011-7-120天54天104天104大门2011-7-115天60天90天90本工程1〜4层楼面采用落地脚手架，4/5层以上采用普通型钢悬挑脚手架主要经济技术指标：（一）主体工程:序号单位工程名称栋数地上层数地下层数地上面积（m2）地卜面积（m2）建筑面积（m2）1高层（含底层商业及地下室）（8#-10#、13-14#、17-19#楼）832-331-2约14.8万约3.4万约18.2万2综合楼（38#楼）140约0.52万0约0.52万3大门110约0.02万0约0.02万合计约18.74万二、落地脚手架施工方案（一）、落地脚手架搭设参数及布置8#、9#因是商品展示房，8#楼1~2层为商业网点，建筑规模:总建筑面积21995.82,9#楼总建筑面积16484.21。8#/9#本工程建筑层数为地上共31层/33层，为高层住宅，地下共为1层，为地下管道夹层。本工程建筑总高度:97.08m/98.18m总户数132户。8#1~4层为展示房，所以从地下室至5层为落地式脚手架，悬挑从五层楼地面开始。9#楼1~3层为展示房，悬挑脚手架从4层楼地面开始。主要目的是为了保护展示房不受施工用水的浸泡。材料：钢管（P48X3.5可锻铸铁扣件（对接、直角、旋转），脚手板为0mm厚木板，栏杆挡板为竹笆片脚手板挡板；搭设：双排脚手架，脚手板铺设3层（底层、作业层及其上下层）；落地架落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实一基础承载力实验、材料配备一定位设置通长脚手板、底座一纵向扫地杆一立杆一横向扫地杆一小横杆一大横杆（搁栅）一剪刀撑一连墙件一铺脚手板一扎防护栏杆一挂立安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按构造要求搭设。1、主杆基础本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求(具体计算数据参阅脚手架计算书)。地面应平整，不得积水。2、立杆间距脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即二步三跨)：里立杆距建筑物0.3m。脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。3、大横杆、小横杆设置大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。、安装示意图

单位：[mm]300Oiz：单位：[mm]300Oiz：（三）、施工工艺流程立杆基础夯实和硬化处理一排水沟一定位一垫板一立两边立杆，扣扫地杆、小横杆、大横杆（或临时大、小横杆）一立抛撑一树中间立杆一小横杆、大横杆、防护栏杆一以此类推、形成一步闭合加体一搭第二步架一拉连墙件一拆抛撑一转角处设置“之”剪刀撑一挂密目安全网、铺脚手版一接立杆一架体外立面设置剪刀撑一搭第三步架（剪刀撑与安全网同步上）一…一完成。（四）、质量要求脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差±20mm2立杆的垂直偏差架高W25m±50mm>25m±100mm3纵向水平杆的水平偏差±20mm4横向水平杆的水平偏差±10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离W150mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应〉500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应＞500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定件搭接2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆>1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点八'、连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65N.m其它脚手架按相应的连接要求（五）、安全保证措施1、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准<<特种作业人员安全技术考核管理规则>>考核合格的专业架子工。搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋。2、脚手架搭设时应按下列阶段进行质量检查，发现问题应及时校正。1）基础完工后及脚手架搭设前；2）操作层施加荷载前；3）每搭设完10m高度后；4）达到设计高度后。3、使用阶段1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载；2）不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备；3）六级及六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑措施。3）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；4）连墙杆撑；要拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批准。严禁在脚手架基础及其邻近进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。5）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；6）工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按国家现行标准执行。4、脚手架的拆除1）接收到项目部脚手架架体拆除任务书后方可进行拆除作业工作。2）拆除现场设警戒区域，挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续施工，监护人员履行职责，配备良好的通讯装置。3）仔细检查吊运机械包括夹具是否安全可靠，吊运机械不允许搭设在脚手架上，另立设置。4）拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、物件及垃圾块，所有清理物安全输送全地面，严禁高处抛掷。5）按搭设的反程序进行拆除，即安全网一竖脚手板一垫铺脚手板一防护栏杆一搁栅一剪刀撑杆一连墙杆一大横杆一小横杆一立杆一底排的大横杆、搁栅、平杆、斜撑杆。（即先搭后拆，后搭先拆的顺序进行拆除。）6）不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除，认真做到一步一清、一杆一清。7）所有连墙杆、剪刀撑杆件、隔立板、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。8）所有杆件与扣件，在拆除时分离，不允许杆件上附着扣件输送到地面或两杆同时拆下输送地面。9）所有铺脚手板拆除时，自外向里竖立，搬运防止自里向外翻起。严禁脚手板上的垃圾物件直接从高处坠落伤人。10）当日完工后，仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，及时进行修复或继续完成至一个程序，一个部位的结束，方可撤离岗位。（六）、注意事项1、当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须、采取加固措施。2、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。3、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。4、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。5、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。6、剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。7、一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。8、高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置。9、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。10、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高度不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。11、各构配件严禁抛至地面。12、严格执行相关规范要求施工。严格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)搭建。、钢管落地脚手架计算书工程建设地点:本溪市高台子镇梁家村；本工程由本溪嘉熙置业有限公司投资建设，中环世纪设计研究院设计，勘察单位：中冶沈勘工程技术有限公司，监理单位：沈阳建都工程建设监理有限公司监理，施工单位：江苏省第一建筑安装有限公司组织施工；由王玉平担任项目经理，徐元才担任技术负责人。扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。一、参数信息：脚手架参数双排脚手架搭设高度为24m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.5m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为①48x3.5横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距3m，水平间距4.5m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2

层；风荷载参数本工程地处浙江杭州市，基本风压0.4kN/m2；风荷载高度变化系数4,计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数*为0.214；静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2)：0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2)：0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:13；地基参数地基土类型:砂土；地基承载力标准值(kPa):180.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:0.50。单位：(mm)3001050单位：(mm)3001050二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3X1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷载标准值：Q=2X1.05/(2+1)=0.7kN/m；静荷载的设计值：q1=1.2X0.038+1.2X0.105=0.172kN/m；活荷载的设计值：q2=1.4X0.7=0.98kN/m；q】q?q?口III口III!IIII]□III!fTT>__i——>__i——i——>__i——>__i——i图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)qz图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯距为M1max=0.08X0.172X1.52+0.10X0.98X1.52=0.251kN•m；支座最大弯距计算公式如下：M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10X0.172X1.52-0.117X0.98X1.52=-0.297kN•m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：o=Max(0.251x106,0.297x106)/5080=58.465N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为。=58.465N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：vmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值：q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷载标准值：q2=Q=0.7kN/m；最大挠度计算值为：v=0.677x0.143x15004/(100x2.06x105x121900)+0.990x0.7x15004/(100x2.06x105x121900)=1.593mm；大横杆的最大挠度1.593mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm,满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。荷载值计算大横杆的自重标准值:p1=0.038X1.5=0.058kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3X1.05X1.5/(2+1)=0.158kN；活荷载标准值：Q=2X1.05X1.5/(2+1)=1.050kN；集中荷载的设计值：P=1.2X(0.058+0.158)+1.4X1.05=1.728kN；小横杆计算简图强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和;均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax二qi2/81.2X0.038X1.052/81.2X0.038X1.052/8=0.006kN-m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.728X1.05/3=0.605kN-m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.611kN-m；最大应力计算值。=M/W=0.611x106/5080=120.313N/mm2；小横杆的最大弯曲应力。=120.313N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：vqmax=5ql4/384EIvqmax=5x0.038x10504/(384x2.06x105x121900)=0.024mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.05=1.265kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIvpmax=1265.1x1050x(3x10502-4x10502/9)/(72x2.06x105x121900)=2.07mm；最大挠度和v=vqmax+Vpmax=0.024+2.07=2.094mm；小横杆的最大挠度为2.094mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):RWRc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值，取16.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.038X1.5X2/2=0.058kN；小横杆的自重标准值:P2=0.038X1.05/2=0.02kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3X1.05X1.5/2=0.236kN；活荷载标准值：Q=2X1.05X1.5/2=1.575kN；荷载的设计值：R=1.2X(0.058+0.02+0.236)+1.4X1.575=2.582kN；R<16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/mNG1=[0.1394+(1.50X2/2)X0.038/1.50]X24.00=4.267kN；脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3X13X1.5X(1.05+0.3)/2=3.949kN；栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15X13X1.5/2=1.462kN；吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0.005kN/m2NG4=0.005X1.5X24=0.18kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.858kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值Nq=2X1.05X1.5X2/2=3.15kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2%+0.85X1.4Nq=1.2X9.858+0.85X1.4X3.15=15.579kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N'=1.2NG+1.4NQ=1.2X9.858+1.4X3.15=16.24kN；六、立杆的稳定性计算：风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7也四s®0其中％--基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：%=0.4kN/m2；也--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：^=0.74；氏--风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为：Wk=0.7X0.4X0.74X0.214=0.044kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为：Mw=0.85X1.4WkLah2/10=0.85X1.4X0.044X1.5X1.52/10=0.018kN-m；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式o=N/(^A)+Mw/WW[f]立杆的轴心压力设计值：N=15.579kN；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式o=N/(^A)W[f]立杆的轴心压力设计值：N=N'=16.24kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得:四=1.5；计算长度，由公式l0=kuh确定：l0=2.599m；长细比：L0/i=164；轴心受压立杆的稳定系数9,由长细比lo/i的结果查表得到：9=0.262立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时o=15578.64/(0.262x489)+17808.374/5080=125.102N/mm2；立杆稳定性计算O=125.102N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时o=16240.14/(0.262x489)=126.759N/mm2；立杆稳定性计算o=126.759N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算:按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs="Af-(1.2NG2k+0.85x1.4(ZNQk+Mw狎A/W))]/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力N”K(kN)计算公式为：G2KNG2K=NG2+NG3+NG4=5-591kN；活荷载标准值：Nq=3.15kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.139kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4X0.85)=0.018/(1.4X0.85)=0.015kN-m；Hs=(0.262X4.89X10-4X205X103-(1.2X5.591+0.85X1.4X(3.15+0.262X4.89X100X0.015/5.08)))/(1.2X0.139)=91.805m；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=Hs/(1+0.001Hs)[H]=91.805/(1+0.001X91.805)=84.085m；[H]=84.085和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。脚手架单立杆搭设高度为24m，小于[H]，满足要求！八、连墙件的稳定性计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N广Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算也=0.92,氏=0.214,%=0.4,Wk=0.7也・氏・30=0.7X0.92X0.214X0.4=0.055kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=13.5m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4XWkXAw=1.042kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.042kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=”[f]其中9--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到9=0.949,l为内排架距离墙的长度；A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949X4.89X10-4X205X103=95.133kN；Nl=6.042<Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=6.042小于双扣件的抗滑力16kN,满足要求！连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pWfg地基承载力设计值：fg=fgkXkc=90kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=180kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=0.5；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=77.893kPa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=15.579kN；基础底面面积：A=0.2m2。p=77.893kPaWfg=90kPa。地基承载力满足要求！三、普通型钢悬挑脚手架施工方案（一）、普通型钢悬挑脚手架搭设参数材料：钢管@48x3.,5可锻铸铁扣件（对接、直角、旋转），脚手板为木脚手板，栏杆挡板为栏杆、木脚手板挡板；搭设：双排脚手架，搭设高度21m,立杆采用单立管，纵距1.5m，横距为0.8m，步距1.5m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根，内排架离墙300mm；连墙件采用三步三跨，连墙件连接方式为双扣件连接；脚手板铺设2层（底层、作业层及其上下层）悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度1.8m。拉绳为6X19+1型，最小直径18.5mm，拉点离墙距离1000mm，拉环最小直径20mm，锚固螺栓直径18mm。（二）、安装示意图恳挑脚手架侧面图单位:(mm)悬挑架正立面图(三)、施工工艺流程型钢悬挑梁、预埋件制作一预埋件安装一砼浇筑一穿型钢一拉线调整刚梁一固定型钢一立两头立杆扣扫地杆、小横杆、大横杆（或临时大、小横杆）一立抛撑一树中间立杆一小横杆、大横杆、防护栏杆一以此类推、形成一步闭合架体一铺脚手板（隔离防坠）一搭第二步架一拉连墙件一转角处设置“之”剪刀撑、立杆外侧剪刀撑一挂密目安全网、铺脚手版一接立杆一搭第三步架一…一拉钢丝绳。（四）、质量要求脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差±20mm2立杆的垂直偏差架高W25m±50mm>25m±100mm3纵向水平杆的水平偏差±20mm4横向水平杆的水平偏差±10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离W150mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应>500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应>500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆>1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点八'、连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65N.m其它脚手架按相应的连接要求（五）、质量保证措施1、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准<<特种作业人员安全技术考核管理规则>>考核合格的专业架子工。搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋。2、脚手架搭设时应按下列阶段进行质量检查，发现问题应及时校正。1）基础完工后及脚手架搭设前；2）操作层施加荷载前；3）每搭设完10m高度后；4）达到设计高度后。3、使用阶段1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载；2）不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备；3）六级及六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑措施。3）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；4）连墙杆撑；要拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批准。严禁在脚手架基础及其邻近进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。5）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；6）工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按国家现行标准执行。4、脚手架的拆除1）接收到项目部脚手架架体拆除任务书后方可进行拆除作业工作。2）拆除现场设警戒区域，挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续施工，监护人员履行职责，配备良好的通讯装置。3）仔细检查吊运机械包括夹具是否安全可靠，吊运机械不允许搭设在脚手架上，另立设置。4）拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、物件及垃圾块，所有清理物安全输送全地面，严禁高处抛掷。5）按搭设的反程序进行拆除，即安全网一竖脚手板一垫铺脚手板一防护栏杆一搁栅一剪刀撑杆一连墙杆一大横杆一小横杆一立杆一底排的大横杆、搁栅、平杆、斜撑杆。（即先搭后拆，后搭先拆的顺序进行拆除。）6）不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除，认真做到一步一清、一杆一清。7）所有连墙杆、剪刀撑杆件、隔立板、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。8）所有杆件与扣件，在拆除时分离，不允许杆件上附着扣件输送到地面或两杆同时拆下输送地面。9）所有铺脚手板拆除时，自外向里竖立，搬运防止自里向外翻起。严禁脚手板上的垃圾物件直接从高处堕落伤人。10）当日完工后，仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，及时进行修复或继续完成至一个程序，一个部位的结束，方可撤离岗位。（六）、注意事项1、当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。2、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。3、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。4、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。5、严禁将外径48mm与5血山的钢管混合使用。6、剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。7、一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。8、高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置。9、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。10、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高度不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。11、各构配件严禁抛至地面。(七)、普通型钢悬挑脚手架计算书工程建设地点:抚顺市顺城区前甸镇鲍家村；本工程由抚顺嘉鑫置业有限公司投资建设，沈阳华夏建筑设计有限公司设计，东北岩土工程勘察总公司地质勘察，沈阳建都工程建设监理有限公司监理，江苏省第一建筑安装(辽宁)有限公司组织施工；由谭金鑫担任项目经理，花金山担任技术负责人。型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)以及本工程的施工图纸。一、参数信息：脚手架参数双排脚手架搭设高度为21m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.5m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为048x3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.00；连墙件布置取三步三跨，竖向间距4.5m，水平间距4.5m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；活荷载参数施工均布荷载(kN/m2)：3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；风荷载参数本工程地处辽宁抚顺市章党，查荷载规范基本风压为0.450kN/m2，风荷载高度变化系数也为1.000，风荷载体型系数也为1.128；计算中考虑风荷载作用；静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2)：0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：0.005；脚手板铺设层数:2层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度1.8m。与楼板连接的螺栓直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C25；拉绳与支杆参数悬挑脚手架侧面图钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1m。单位:(mm)二、大横杆的牌面图按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.35X0.8/(2+1)=0.093kN/m；活荷载标准值：Q=3X0.8/(2+1)=0.8kN/m；静荷载的设计值：q1=1.2X0.038+1.2X0.093=0.158kN/m；活荷载的设计值：q2=1.4X0.8=1.12kN/m；q】qz口II口IIII!IIIIJ□III!fTT>__i——#__i——i——#>—i——#__i——i图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：瞄=0.0豹#+0.10知户跨中最大弯距为M1max=0.08X0.158X1.52+0.10X1.12X1.52=0.28kN.m；支座最大弯距计算公式如下：财皿=-0.10^2-0.117^2支座最大弯距为M2max=-0.10X0.158X1.52-0.117X1.12。1.52=-0.33kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：o=Max(0.28x106,0.33x106)/5080=64.961N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为。=64.961N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：.V=0.677也一+0.990-^--瞄1002?/10。战其中：静荷载标准值：q1=P1+P2=0.038+0.093=0.132kN/m；活荷载标准值：q2=Q=0.8kN/m；最大挠度计算值为：v=0.677x0.132x15004/(100x2.06x105x121900)+0.990x0.8x15004/(100x2.06x105x121900)=1.776mm；大横杆的最大挠度1.776mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！三、小横杆的计算：根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。荷载值计算大横杆的自重标准值:p1=0.038X1.5=0.058kN；脚手板的自重标准值：P2=0.35X0.8X1.5/(2+1)=0.140kN；活荷载标准值：Q=3X0.8X1.5/(2+1)=1.200kN；集中荷载的设计值：P=1.2X(0.058+0.14)+1.4X1.2=1.917kN；小横杆计算简图强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax=1.2X0.038X0.82/8=0.004kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：

Mpmax=1.917X0.8/3=0.511kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.515kN.m；最大应力计算值。=M/W=0.515x106/5080=101.362N/mm2；小横杆的最大弯曲应力。=101.362N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求!挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和;小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:V=里袂32AE1Vqmax=5x0.038x8004/（384x2.06x105x121900）=0.008mm；L'大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.14+1.2=1.398kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：L'72EIvpmax=1397.6x800x(3x8002-4x8002/9)7(72x2.06x105x121900)=1.011mm；最大挠度和v=Vqmax+Vpmax=0.008+1.011=1.02mm；小横杆的最大挠度为1.02mm小于小横杆的最大容许挠度800/150=5.333与10mm,满足要求!四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5):R忍Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;大横杆的自重标准值:P1=0.038X1.5X2/2=0.058kN；小横杆的自重标准值:P2=0.038X0.8/2=0.015kN；脚手板的自重标准值:P3=0.35X0.8X1.5/2=0.21kN；活荷载标准值：Q=3X0.8X1.5/2=1.8kN；荷载的设计值：R=1.2X(0.058+0.015+0.21)+1.4X1.8=2.86kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、£即手架立杆荷载的计算:五、£即手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/mNG1=[0.1394+(1.50X2/2)X0.038/1.50]X21.00=3.734kN；脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2NG2=0.35X2X1.5X(0.8+0.3)/2=0.578kN；栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/mNG3=0.14X2X1.5/2=0.21kN；吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2NG4=0.005X1.5X21=0.158kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.679kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值Nq=3X0.8X1.5X2/2=3.6kN；风荷载标准值按照以下公式计算鬣=0.泓切质其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：vvWo=0.45kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1；Us--风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7X0.45X1X1.128=0.355kN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2Ng+1.4Nq=1.2X4.679+1.4X3.6=10.655kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85X1.4Nq=1.2X4.679+0.85X1.4X3.6=9.899kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85X1.4WkLah2/10=0.850X1.4X0.355X1.5X1.52/10=0.143kN.m；六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=10.655kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：四=1.7；计算长度，由公式lo=kX”h确定：l0=2.945m；长细比Lo/i=186；轴心受压立杆的稳定系数9,由长细比lo/i的计算结果查表得到：9=0.207；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：［f］=205N/mm2；o=10655/(0.207x489)=105.258N/mm2；立杆稳定性计算o=105.258N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式八空+些削］立杆的轴心压力设计值：N=9.899kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：四=1.7；计算长度，由公式l0=kuh确定：10=2.945m；长细比：L0/i=186；轴心受压立杆的稳定系数p由长细比lo/i的结果查表得到：9=0.207立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：［f］=205N/mm2；o=9898.56/(0.207x489)+142705.395/5080=125.881N/mm2；立杆稳定性计算o=125.881N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.355kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=20.25m2；按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4XWkXAw=10.073kN；连墙件的轴向力设计值阵=Nlw+N0=15.073kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=”[f]其中9--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到9=0.949,l为内排架距离墙的长度；又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949X4.89X10-4X205X103=95.133kN；Nl=15.073<Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=15.073小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1660cm4,截面抵抗矩W=185cm3,截面积A=30.6cm2。受脚手架集中荷载N=1.2X4.679+1.4X3.6=10.655