塔吊塔基处理方案

欢迎下载内容仅供参考塔吊塔基处理方案一、工程概况拜城县嘉居绿城Ｇ5＃17层；地下1层；建筑高度：48.90m；标准层层高:2.9m；总建筑人。2、塔吊基础荷载计算48m塔式起重机技术性能表，机构工作级别起升机构M5，回转机构M4，牵引机构M4m60t.m独，固定40.1m，附着100mt60t.m6m最大幅度60t.m45，最小幅度起升机构塔机级别60t.m，倍率a=2t33。起升速度m/min6.64065最低稳定下降速度m/mm12电机型号YZD250M-4/6/24P电机功率KW17/22/3.5回转机构回转速度r/min0.6电机型号YZR132M2-6电机功率KW3.7牵引机构牵引速度m/min20/40.5电机型号YD132S-4/8-B5电机功率KW2.2/3.3顶升机构顶升速度m/min0.6电机型号Y132S-4KW5.5Mpa14工作温度℃-20℃-40℃平衡重t60t.m臂长m重量509塔机自身重t50 t.m附着式52.9总功率KW(不包含顶升电机)403、塔吊基础设计及验算经察看现场、工程图纸及地质报告，四台塔吊地质条件一般，下面将以一台塔吊，地质报告Z25孔土质为例进行验算。（土质见附表《工程地质剖面图》。塔吊验算塔吊基础受力情况如图：P——基础所受的垂直力（KN）、 ——基础所受水平力、 ——基础所受倾翻力矩（KN·m）P值按塔吊说明取529KN(包括承台自重)㈠、 地基承载力验算经查塔式起重机说明书，铺设砼基础的地基应能承受0.2Mpa的压力。经查地质报告，不能满足塔机砼基础对地基承载力的要求。故拟采用基础下加四根桩满足塔机工作时的要求。㈡、桩承载力计算①、桩基中单桩所受的外力设计值 =564KN·m =996KN.m KN（此数据引自塔吊说明书）根据塔吊起吊的不同位置，其倾履力矩对桩基最不利的位置如图：其最大荷载为：单桩最大荷载取595KN。（偏心）垂直最大荷载取529KN。（此数据引自塔吊说明书）②、单桩承载力设计值根据设计图纸，塔吊基础桩采用Φ400管桩，经过计算桩长为30米。数总表》。Ra的确定400管桩计算Ra=UpΣqsik li=1.256*（15*1.8+25*2.8+15*1.1+23*3+8X3.5+10*10.2+12.5*6+40*1.6）=567KN单桩承载力特征值为567KN。（侧阻力）垂直最大荷载取529KN。（此数据引自塔吊说明书）③、比较计算结果Ra=567 KN﹥529 KN，Qmax=600KN﹤1.2 Ra=680KN计算结果满足要求。故塔吊桩基础采用Φ400管桩，进入持力层6-3层土1.6m。现场定桩长。3、塔吊承台计算承台尺寸5m（长）*5m（宽）*1.3m（高）注意：塔吊在定位时，如需把其安放在地下室内或在离基坑5m时需经过设计院同意，另出方案，打塔吊基础桩时需考虑到对工程桩的影响。承台设计验算见电脑程序MorGain计算：4、塔吊承台详图见下承台计算书：请留下油箱地址1#2一、工程概况天第阁1#2#楼位于台州市市府大道南侧，该工程建筑面积为30695ｍ2，其中1#楼地下室一层，地上二十四层，总高度85.1ｍ（搭设至结构要求处）长为54.24ｍ，宽为22.44ｍ，地下室层层高6ｍ，一层层高5.1ｍ，二层层高4.4ｍ，三层层高3.4ｍ，夹层层高3ｍ，四层以上层高均为楼地下室一层，地上为十二层，总高为搭设至结构要求处）长为55.94ｍ，宽为20.94ｍ，地下室层高为3ｍ，一层以上层高均为1# 2#楼建筑安全等级为一级，抗震设防烈度为6度，建筑重要性类别属丙类。本方案的脚手架选用扣件式或双排脚手架，钢管为Φ48×3.5，材料为Q235，竹脚手板，阻燃式密目安全网（认证产品，型号另定，参GB59—99）全封闭围护，1#楼1—5层采用落地式外架搭设，2#楼部分外架25ｍ以下采用双立杆，以上采用单立杆扣件式落地双排脚手架，实际搭设高度以地下室顶板起始，1#楼搭设高度5.1+4.4+3.4+3+2.9=18.8ｍ，从第六层开始采用槽钢悬挑式双排脚手架，每五层设一道槽钢悬挑梁。二、落地式外脚手架构造Φ48×3.5抵御施工及风荷载的作用，具有足够的强度、刚度和稳定性。1.2ｍ1.5ｍ，1.8ｍ，1.5ｍ，4根，离底步200处设置一道大、小横杆（扫地杆、地龙）4.5×5.ｍ，4.5ｍ（6ｍ），在每步外侧设栏杆一1.2ｍ，0.18ｍ，5—745—60脚手架验算a、荷载取值脚手板自重：0.35KN/ｍ2施工荷载：3.0KN/ｍ2（结构施工阶段以不超过2.7KN/ｍ2为界）钢管自重：0.0384KN/ｍ安全网自重：0.01KN/ｍ2基本风压取值：W0=0.4KN/ｍ2b、纵向、横向水平杆1.2ｍ，施工荷载为3.0KN/ｍ2时，由于操作层的脚手架下有4滑均能满足要求，无需再作复核。C、立杆稳定验算35×35ｍｍ，3.2ｍ，风系数：体型系数：U2=1.3S=1.3×0.192=0.25，当H=18ｍ时，风压高度系数U2=1.25，当H=5ｍ时，U2=0.8。计算脚手架立杆顶部风荷载标准值：WK=0.7U2USW0=0.7×1.25×0.25×0.4=0.0875 作用于顶部立杆上的风荷载标准值：PMK=WK×L=0.0875×1.5=0.131KN/m风荷载产生的弯距按式：立杆顶端风荷载产生弯距压应力为：立杆底部5ｍ处风荷载产生弯曲压应力为：与5ｍ立杆稳定性的验算考虑底部立杆段。底层立杆段的轴心压力标准值为：NG1K=0.249/2=0.1245KN/m（查表得），则NG1K=18×0.1245=2.241KN按每步均铺竹片，则NG2K=10×1.5×1.2×0.05/2=0.3KN由外侧栏板及挡脚板（作业层二层）和立网产生的立杆轴心压力标准值为：NG3K=0.0384×1.5×10×2+0.01×1.5×18+0.35×1.2×1.5×2=2.682KN得：NGK= NG1K + NG2K + NG3K=2.241+2.682+0.3=5.223 KN此按实算比栏杆、挡脚板直接查表（标准值0.11KN/m）偏大些，也即计算偏安全些。活载：NQK=0.5×（1b+0.3）×L×ΣQK=0.5×（1.2+0.3）×1.5×3×2=6.75KN立杆稳定性验算：立杆封闭时，立杆稳定性应满足N≤ΦA（fO-OW），当采用Φ48×3.5钢管，钢材Q=235时，可知：A=4.89×102ｍｍ2，I=15.78ｍｍ，W=5.078×103ｍｍ3，fC=180N/ｍｍ2。按二步三跨设置连墙杆时，查立杆计算长度系数得U=1.55，立柱及长细比：λ=Uh/V=1.55×1800/15.78=171查表得ψ=0.243Ψa（δC-σW）=0.243×4.89×102×（180-7.484）=20.5KN＞N15.67由本式说明满足稳定性要求即同时强度亦满足要求。施工要点：直后方可固定。禁止使用不合格扣件。与大横杆垂直。5ｍ，1.5ｍ，板覆盖，以保安全。地下室底板以外的立杆基础，回填夯实立杆下设置垫板，确保与地下室底板无相对沉浆现象发生（落地式脚手架立面图、剖面图详见附图1）三、悬挑式外脚手架构造161.2ｍ，1500ｍｍ，在此横梁上支中二根用于双排钢管脚手架定位固定，另二根用于二道Φ48×3.5（稳定）的连接点。简图每五层设一道槽钢悬挑梁，立杆排距1.06ｍ，柱距1.5ｍ，步高1.8ｍ，每步大横杆4根，小横杆水平间距1.5ｍ。其它与墙体连接，栏杆、剪刀撑与落地式说明相同，简图详见2。脚手架荷载：参见落地式外脚手架，荷载情况同。脚手架验收采用Φ48×3.5钢管搭设的悬挑式双排外脚手架，每2.9×5=14.5ｍ脚手架强度与稳定没有问题，无需重复验算。自重：一个柱距范围内每米脚手架自重产生的立柱轴心压力标准值查表，当步距1.8ｍ，柱距1.5ｍ时为外=0.125KN/m，gk=0.1069KN/m则： NG1K外=14.5×0.1253=1.81KN NG1K内=14.5×0.1069=1.55KN按每步均铺竹片，则NG2K=7×1.20×1×0.35/2=1.47KN（作业层设二层（算）：NG3K外=0.0384×1.2×7×2+0.01×1.2×14.5+0.35×1.2×1.2×2=0.645+0.174+1=1.819KNNGK外=∑NG1K外+NG1K+NG3K外=1.81+0.21+1.82=3.84KNNGK内=∑NG1K内+NG1K+ NG2K=1.55+1.47=3.02KN活载NGK=0.5（Lh+0.3）×1×∑QK=0.5（1+0.2）×1.3×3×2=5.4 KNN外=1.2NG外+1.4∑I=1NNQIK=1.2×3.84+1.4×5.4=4.6+7.56=12.17KNN内=1.2NG外+1.4∑I=1NNQIK=1.2×3.02+1.4×5.4=3.62+7.56=11.18KN外排与内排单立杆产生的轴向设计压力：考虑施工传力的不利影响系数，则N1外=1.1 N外=1.1×12.17=13.4KNN1内=1.1 N内=1.1×11.18=12.3KN横梁几何特征、内力值：「16的截面特征：A=21.95cm2 IX=866.2mm2 iX=6.28cm SX=63.9cm3 б=6.5ｍｍ gW=0.1723KN/m弯距：M= N1外×1.41+ N1内×0.340+1/2×1.2×gW×1.52=12.3×1.4+10.64×0.340+1/2×1.25×0.1723×1.52=17.22+3.62+0.157=20.997 KN/m剪力：V= N1外+N1内+ gNL=12.3+10.64+0.1723×1.5=23.2KN强度及变形验算抗弯：Q=M/WX=21.997×106/108.3×103=203.11N/mm2﹤f=205 N/mm2抗弯：T=VS/IS=23.2×103×63.9×103/866.2×104×6.5=27.6 N/mm2﹤f U=125 N/mm2强度满足要求。变形验算：f外= N外I3/3EI+ N内b2（3a+2b）/6EI+ gWI3/8EI =13.4×103×（1.4×103）3/3×（2×105）×866.2×104+12.3×103×3402×（2×1060+2×340/6×2×105×866.2×104+0.1723×1400C=12.3×1.43×103+9/5197.2×109+3.44×1012/1.0394×1013+6.619×1011/38592×1013=6.5+0.383+0.048=6.931ｍｍf/I=6.931/1400=4.95×10-3﹤1/200，变形满足要求。预埋件设计预埋件按钢筋砼结构板中预埋吊环形式做：P拉=M（1.5-0.1）=20.997/1.4=14.99KN采用Φ20，A=400mm2，吊环拉力以不大于40N/mm2计算：2×40×400=32000N=32KN﹥P拉14.99KN施工要点 预埋件必须与预先埋在结构底的一根附加通长Φ252Φ20500Φ48×3.51ｍ，6ｍ左右。四、悬挑式高层脚手架搭、拆注意事项安全要求从事悬挑脚手架搭、拆人员应专门培训，持有建筑登高架设安全操作者方可上岗。凡患高血压、心脏病、贫血证及其他不适于高处作业的人员，不得从事登高搭、拆，酒后人员禁止登高作业。搭、拆悬挑高层脚手架时，事先应有项目技术负责人根据组织设计要求，对搭、拆人员进行安全技术交底。遇有六级以上大风等恶劣天气和夜间采光不足等影响施工安全时，应停止作业。搭、拆人员应衣着灵便，禁止穿硬底和带易滑的鞋，正确使用个人防护用品。作业人员必须分工明确，统一指挥。作业前准备搭设前作业人员应对各类材料进行检查和选择，所有钢管的外径作业人员应严格遵守高空作业操作规程，所用的材料堆放平衡，工具放入工具袋内，上下传递物料严禁抛掷。在施工中应合理安排施工程序，不要图快、小力而简化或颠倒操作程序。要减少或避开立体交叉作业，不得在同一垂直面上同时操作，离层。作业人员无牢靠立足点时，应系好安全带，搭设作业平台。作业人员不得在没有安全防护设施、非固定的构件上行走，严禁在连接体或支撑件上上下攀登。措施，直立梯子工作以75°使用时严格控制使用荷载，应小于3KN/m2除，拆除作业时，应设置警戒处，设醒目标志牌，专人监护。处向下抛掷。作业人员发现情况有异，应立即向负责人报告，发现险情，及时排除五、 外脚手架搭拆技术方案悬挑梁采用[16a槽钢悬挑，槽钢悬挑间距1.2m，支撑槽钢横梁排距为1.05m，悬挑槽钢挑架在转角处用Φ48钢管作斜撑支撑。[16a槽钢焊接。安放槽钢处的剪力墙预留洞口尺寸为100×3001m预埋槽钢锚筋时，锚筋要安放在板筋下侧。要严格按平面布置，控制锚筋间距、高度、位置，认真检查不要放错。槽钢刷防锈漆二度。按水平方向7m设刚性拉结点，高度按层高。挑架离外墙间距为200搭设外架，施工层设置1.2m高防护栏和0.18高踢脚杆。杆件搭接、钢管脚手架立杆必须采用对接，大模杆可以对接和搭接，剪刀撑和其他杆件采用搭接，搭接长度不小于400，且不少于二只扣件紧固。挑架层层满铺脚手片，脚手片用18#铅丝双股，并联绑扎不少于4点，交接处平整，无探头板，不留空隙，脚手片应保证完好无损。安全网挂在挑架立杆里侧，不得将网围在各杆件外侧。六、悬挑式平台1、杆件计算悬挑式钢平台用槽钢作次梁与主梁，上铺厚度为40mm的木板并以螺栓与槽钢相固定。次梁计算恒荷载中的自重，采[10槽钢时以100N/m，铺板以400N/m2施工活荷载以1500 N/m2计。Q=rn(100+400)+rη(1500)=1.2×(100+400×2.5)+1.4×(1500×2.5)=6570N/m=6.57KN/m其中L是次梁，计算长度是2.5m，rn、rη 是活荷载，永久荷分项系数。主梁计算按外侧主梁以钢丝绳吊点作支承点计算，为安全计，按里侧第二[20cm260N