某旅馆八层框架结构设计计算书 土木工程专业毕业设计 毕业论文x

设计中英文摘要本工程为天津市一拟建多层旅馆。按使用功能将建筑分为八层的旅馆主楼和局部二层的商场。主楼标高28.2m，局部裙楼两层8.4m。2。本建筑物防火等级二级，抗震设防烈度7度。本工程结构设计采用框架结构，结构计算按横向框架承重分析。内力计算考虑以下四种荷载作用，即水平地震荷载作用下的内力，竖向恒载作用下的内力，重力荷载设计值作用下的内力及风载作用下的内力，。在进行截面抗震设计时，柱按偏压构件计算，为保证延性框架要“强剪弱弯，强柱弱梁，强节点弱构件强锚固的设计原则，且满足构造要求。DesignAbstractThisengineeringisahotelofmanylayersintendingtosetupinTianjinCity.Accordingtotheusefunction,theconstructcontentseightlayer’stallbuildingandtwolayer’sshortbuilding.Thehighis28.2msofMainfloorandthepartialfloorelevationis8.4m.Totalbuildingareais10mThisengineeringconstructiondesignadoptiontheframeconstruction,Beingcalculatingthestructure,thelateralstructurebelackedasframesystemandbeanalysis.constructioncalculationconsideroftheactioncomefromfourloads,theyarehorizontalearthquakeload,designvalueofgravityloadandrepresentativevalueofgravityload,andtheotheriswindload.Beingunderwaythedesignofcross-sectionanti-seismic,welookthecolumnasstubbornlypressedmembertocompute.Intheintrestoftheassuranceoftheframe-workabilitycontinue,weadheretothedesignprincipleis“strangercolumnandweakerbeam,strangershearforceandweakerbending,strangerjointstrongeranchorage”.Andthecross-sectionmusttomeetthedemandofconstruction.建筑设计说明部分一、工程概况：工程名称：某宾馆；工程位置：天津市；工程总面积：㎡，主楼8层，高m，一、二层层高m,标准层层高m；裙楼共两层，高m，层高m；结构形式：现浇整体框架。二、建筑物功能与特点：该拟建的建筑位于天津市市内，设计内容：主楼为宾馆，裙楼为商场。此建筑占地面积m2，总建筑面积为m2平面设计建筑朝向为南北向，平面布置满足长宽比小于5，采用纵向、横向、m、m的柱距，满足建筑开间模数和进深的要求。2、立面设计该建筑立面为了满足采光和美观需求，设置了大面积的玻璃窗。外墙面根据《98J1——工程做法》选用面砖饰面，不同分隔区采用不同的颜色区隔，以增强美感。3、防火防火等级为二级，安全疏散距离满足房门至外部出口或封闭楼梯间最大距离小于35m，大房间设前后两个门，小房间设一个门，满足防火要求；室内消火栓设在走廊两侧,每层两侧及中间设3个消火栓，最大间距25m,满足间距50m的要求。4、抗震建筑的平立面布置规则，分为三个区（A、B、C）,各区之间均设有净距300~500的抗震缝。建筑的质量分布和刚度变化均匀，楼层没有错层，满足抗震要求。屋面屋面形式为平屋顶；平屋顶排水坡度为2%，排水坡度的形式为垫置坡度，排水方式为内排水。屋面做法采用《98J1——工程做法》中柔性防水，聚苯乙烯泡沫塑料板保温层屋面。三、设计资料（一）、自然条件1、工程地质条件：详见地质勘查报告。2、抗震设防：7度3、防火等级：二级4、建筑物类型：丙类5、基本风压：W00KN/m2，主导风向：西北风6、基本雪压：S0=0.50KN/m27、冻土深度：－0.7m8、地下水位：最低：－1.7m最高：－m9、气象条件：年平均温度：12oC最高温度：39oC最低温度：－21oC年总降雨量：541.5mm日最大降雨量：115.5mm10、楼面活荷：办公室：2.0KN/m2；走道：2.0KN/m2；餐厅：2.5KN/m2。（二）、工程做法1、屋面做法——高聚物改性沥青卷材防水=1\*GB3①4厚高聚物改性沥青卷材防水层（带砂、小片石，作为保护层）=2\*GB3②20厚1：3水泥砂浆层找平层=3\*GB3③1：6水泥焦渣找2%坡，最薄处30厚=4\*GB3④50厚聚苯乙烯泡沫塑料板保温层=5\*GB3⑤钢筋混凝土基层2、楼面做法（1）房间、走道楼面——现制水磨石②素水泥浆结合层一道③20厚1:3水泥砂浆找平层，上卧分隔条。④40厚C20细石混凝土垫层（后浇层）⑤钢筋混凝土楼板（2）卫生间楼面——铺地砖①8厚地砖楼面，干水泥擦缝②撒素水泥面（洒适量清水）③20厚1:4干硬性水泥砂浆结合层④60厚C20细石混凝土向地漏找平，最薄处30厚⑤聚氨酯三遍涂膜防水层厚1.5～1.8或用其他防水涂料防水层，防水层周边卷起高150⑥20厚1:3水泥砂浆找平层，四周抹小八字角⑦现浇钢筋混凝土楼板（3）外墙面做法——面砖饰面①1:1水泥砂浆（细砂）勾缝②贴8厚面砖（在砖粘贴面上涂抹专用粘贴剂，然后粘贴）③6厚1:0.2:2水泥石灰膏砂浆找平层④6厚1:1:6水泥石膏砂浆刮平扫毛⑤6厚1:0.5:4水泥石灰砂浆打底扫毛⑥刷一道加气混凝土界面处理剂（4）内墙面做法——纸筋（麻刀）灰墙面①刷内墙涂料②2厚纸筋（麻刀）灰抹面③9厚1:3石灰膏砂浆④5厚1:3:9水泥石膏砂浆打底划出纹理⑤加气混凝土界面处理剂一道（5）顶棚做法——铝合金条板吊顶②中龙骨中距为1000③大龙骨[60×30×1.5（吊顶附吊挂）中距为1000④Φ8螺栓吊杆，双向吊点（中距1000一个）⑤钢筋混凝土板内预留Φ6铁环，双向中距1000=6\*GB3⑥现浇钢筋混凝土板(板底用水加10%火碱清洗油腻)（6）散水做法：混凝土散水①50厚C15混凝土撒1:1水泥砂子，压实赶光②150厚3:7灰土垫层③素土夯实向外坡4%（三）、门窗门选用标准图集中的木门，窗选用塑钢窗。门窗表见表1。门窗表表1编号洞口尺寸开启方向材料樘数备注宽×高C12400×2650推拉窗塑钢52单槽双玻，开启扇带纱扇C21800×2650推拉窗塑钢40单槽双玻，开启扇带纱扇，卫生间窗装磨砂玻璃C31500×1750推拉窗塑钢4单槽双玻C41800×1750推拉窗塑钢220单槽双玻，开启扇带纱扇，卫生间窗装磨砂玻璃C51200×1750推拉窗塑钢4单槽双玻，开启扇带纱扇C61500×1750推拉窗塑钢12单槽双玻，开启扇带纱扇M14200×3600弹簧门玻璃门2M23000×3600弹簧门玻璃门1M31800×3600平开门夹板门2M4900×2100平开门夹板门240M51500×2100平开门夹板门4M6750×2100平开门夹板门22结构设计计算书结构布置及结构计算简图的确定结构布置（B区）结构平面布置如图1所示。3~8层5003~8层500×500300×300×6501~2层600×600250×250×550250×550250250×400图图1结构平面布置图2、确定梁柱截面尺寸：主梁：h=(1/8~1/12)l=(1/8~1/12)×6600=825mm~550mm取h=650mm,b=300mm连系梁：边跨（HG、FE）梁h=550mm,b=250mm中跨（GF）梁h=400mm,b=250mm次梁：h=550mm,b=250mm柱截面：1~2层600mm×600mm3~8层500mm×500mm现浇楼板厚100mm，满足h/l01≥1/503、计算简图的确定（见图2）根据地质资料，确定基础顶面离室外地面为700mm,由此求得底层层高为。各梁柱构件的线刚度经计算后列于图2，其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，边跨梁取0,中跨梁取I=2I0（I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。HG跨梁：GF跨梁：FE跨梁：3~8层柱：2层柱：首层柱：注：图中数字为线刚度，单位：×注：图中数字为线刚度，单位：×10-4Em3Ec=3.25×104N/mm2Eb=3.00×104N/mm2图2：结构计算简图荷载计算恒载计算屋面框架梁线荷载标准值：4厚高聚物改性沥青卷材防水层（三毡四油上铺小石子）KN/m220厚1：3水泥砂浆层找平层×KN/m21：6水泥焦渣找2%坡，最薄处30厚KN/m250厚聚苯乙烯泡沫塑料板保温层×KN/m2钢筋混凝土基层×KN/m2KN/m2屋面恒载:KN/m2边跨(HG、FE跨)框架梁自重××KN/m2中跨框架梁自重××KN/m2粉刷2×（－）××KN/m2因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为：（图3）g8HG1=g8FE1=g8GF1=2.5KN/mg8HG2=g8FE2=4.81×3.3=15.87KN/mg8FG2=(2)楼面框架梁线荷载标准值30厚水磨石地面（10mm面层，20mm水泥砂浆打底）0.65KN/m240厚C20细石混凝土垫层×KN/m2100厚钢筋混凝土楼板×KN/m2KN/m2楼面恒载KN/m23~7层框架梁边跨(HG、FE跨)框架梁自重××KN/m边跨填充墙自重0.19×（－5）×KN/m墙面粉刷（－5）××2×KN/m中跨框架梁自重××KN/m梁侧粉刷2×－0.1)××KN/m因此，作用在3~7层框架梁上的线荷载为（图3）：gHG1=gFE1=3.44KN/mgGF1=2.5KN/mgHG2=gFE2=4.27×3.3=KN/mgFG2=4.27×2.4=KN/m2层框架梁边跨填充墙自重×（4.2－）×KN/m2墙面粉刷（－）××2×KN/m2因此，作用在2层框架梁上的线荷载为（图3）：gHG1=gFE1=+=KN/mgGF1=2.7KN/mgHG2=gFE2=14.09KN/mgGF1=10.25KN/m（3）、屋面框架节点集中荷载标准值E轴框架梁自重×××KN粉刷－600高女儿墙自重粉刷框架梁传来屋面自重KN次梁自重作用在次梁上的屋面自重KN框架梁传来次梁自重KN顶层E轴节点集中荷载G8EF轴框架梁自重及粉刷KN框架梁传来屋面自重KN框架梁传来次梁自重KN顶层F轴节点集中荷载G8F=34.65+57.36+=G轴框架梁自重及粉刷KN框架梁传来屋面自重KN次梁自重0.25×0.55××25=KN作用在次梁上的屋面自重KN框架梁传来次梁自重KN顶层G轴节点集中荷载G8GH轴框架梁自重及粉刷KN女儿墙自重及粉刷框架梁传来屋面自重KN框架梁传来次梁自重顶层H轴节点集中荷载G8H=34.65+7.2+26.19+=（4）3~8层楼面框架节点集中荷载标准值E轴框架梁自重及粉刷KN塑钢窗自重2×××KN窗下墙自重××（－）×KN内粉刷0.02×0.9×（－）×17=1.87KN外贴面砖0.08×0.9×6.1×19.8=8.70KN窗边墙自重×（－－）×－1.55)×6=内粉刷（－－）－1.55)×17=1.49KN外贴面砖－1.55)×2.5×19.8=6.93KN框架梁传来楼面自重KN次梁自重作用在次梁上的墙自重－0.55)×5.5×6=17.24KN粉刷－0.55)×5.5×17=10.29KN作用在次梁上的楼面自重KN框架梁传来次梁自重KN框架柱自重×××KN内粉刷×××KN外贴面砖×××19.8=KN3~8层E轴节点集中荷载GE=34.65+2.84+9.55+1.87+8.70+7.61+1.49+6.93+23.25+KNF轴框架梁自重及粉刷KN内纵墙自重×（－）××KN粉刷×（－）×2××KN扣除门洞重－××（×6.0+2××17）×2=－KN门重×××KN框架梁传来屋面自重KN次梁自重KN作用在次梁上墙的自重及粉刷KN作用在次梁上的楼面自重61.30KN框架梁传来次梁自重KN框架柱自重20.63KN粉刷×××17=1.80KN3~8层F轴节点集中荷载GF－++50.92+54.72+20.63+1.80=KNG轴框架梁自重及粉刷KN内纵墙自重KN粉刷KN扣除门洞重－KN门重KN框架梁传来屋面自重次梁自重15.47KN作用在次梁上墙的自重及粉刷－0.55)×4.0×6.0=12.54KN2××（－）××KN作用在次梁上的楼面自重KN框架梁传来次梁自重KN框架柱自重3KN粉刷1.80KN3~8层G轴节点集中荷载GG－+0.76+50.92+37.83+20.63+1.80=H轴框架梁自重及粉刷KN墙体自重KN框架梁传来楼面自重KN框架梁传来次梁自重框架柱自重KN粉刷加面砖KN3~8层H轴节点集中荷载GH=34.65+38.99+23.25+KN（5）2层楼面框架节点集中荷载标准值E轴框架梁自重及粉刷KN塑钢窗自重2×××KN窗下墙自重××（－）×KN内粉刷×（－）×4KN外贴面砖××6.0×19.8=KN窗边墙自重×（－－）×(－1.55)×KN内粉刷×（－－）×(－1.55)×17=KN外贴面砖0.08×(－1.55)×2.3×19.8=KN框架梁传来楼面自重KN次梁自重作用在次梁上的墙自重－0.55)×5.5×6=22.89KN粉刷－0.55)×5.5×17=13.65KN作用在次梁上的楼面自重61.30KN框架梁传来次梁自重KN框架柱自重×××25=37.80KN内粉刷×××17=1.71KN外贴面砖×××19.8=KN2层E轴节点集中荷载GE=34.65++9.40+1.84+8.55+11.07+2.KNF轴框架梁自重及粉刷KN内纵墙自重×（－）××KN粉刷×（－）×2××KN扣除门洞重－KN门重KN框架梁传来屋面自重KN框架梁传来次梁自重框架柱自重KN粉刷2×××17=KN2层F轴节点集中荷载GF=34.65++－+0.76+50.92+++=KNG轴框架梁自重及粉刷KN内纵墙自重KN粉刷KN扣除门洞重－KN门重KN框架梁传来屋面自重次梁自重15.47KN作用在次梁上墙的自重及粉刷0.19×(－2××（－）××17=9.43KN作用在次梁上的楼面自重KN框架梁传来次梁自重KN框架柱自重粉刷2.86KN2层G轴节点集中荷载GG=34.65++－++50.92+++=KNH轴框架梁自重及粉刷KN墙体自重KN框架梁传来楼面自重KN框架梁传来次梁自重KN框架柱自重KN粉刷及面砖KN3~8层H轴节点集中荷载G8H=KN（6）恒载作用下结构计算简图（图3）2、楼面活荷载计算楼面活荷载作用下结构计算简图如图4所示。图中各荷载计算如下：（1）、屋面框架梁线荷载标准值p8HG=p8FE×p8GF×2.4=1.2KN/m（2）、楼面框架梁线荷载标准值pHG=pFE×pGF×2.4=4.8KN/m图4：活荷载作用下结构计算简图图4：活荷载作用下结构计算简图图3：恒载作用下结构计算简图（3）、屋面框架节点集中荷载标准值E轴：由框架梁传来的屋面荷载由框架梁传来次梁荷载P8EF轴：由框架梁传来的屋面荷载由框架梁传来次梁荷载P8FG轴：由框架梁传来的屋面荷载由框架梁传来次梁荷载P8GH轴：由框架梁传来的屋面荷载由框架梁传来次梁荷载P8H（4）、楼面框架节点集中荷载标准值E轴：由框架梁传来的屋面荷载由框架梁传来次梁荷载PEF轴：由框架梁传来的屋面荷载由框架梁传来次梁荷载PF=27.93+14.35=KNG轴：由框架梁传来的屋面荷载由框架梁传来次梁荷载PGH轴：由框架梁传来的屋面荷载由框架梁传来次梁荷载PH3、风荷载计算风压标准值计算公式为wk=βzμsμzw0因结构高度H=29.3m,B=12.9,H/B=2.3>1.5,βz应按下式计算βz=对于框架结构T=（）n,T=0.64~0.8,取则w0T22，所以5地面粗糙程度为C类=0.63各层标高处βz见表2对于矩形平面μs；μz可查荷载规范，当查得的μz时，取μz=。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如表2所示。表中A为一榀框架各层节点的受风面积，计算结果如图5所示。横向风荷载计算表2层次βzμsz(m)μzw0(KN/m2)A(m2)Pw(KN)80.4416.2270.4460.4450.4418.9440.4430.4416.6920.4417.7010.444、风载下的位移计算（1）、计算简图，见图5。图图5：风荷载作用下结构计算简图（2）、柱Kc值柱Kc值计算表3层数截面（m2）混凝土强度等级惯性矩Ic（m4）（m3）(KNm)3~8C405.21×10-31.58×10-351.35×1032C4010.8×10-32.57×10-383.57×1031C4010.8×10-31.96×10-363.82×103（3）、柱Kb值边跨（HG、FE）梁Ib中跨（GF）梁Ib=2梁：m梁：m梁：（4）、及的值3~8层H轴柱：G轴柱：F轴柱：E轴柱：2层H轴柱：G轴柱：F轴柱：E轴柱：底层H轴柱：G轴柱：F轴柱：E轴柱：（5）值（见表4，）框架柱D值计算表4H轴G轴F轴E轴3~8层14.37×10322.58×10320.77×10311.49×10369.21×1032层9.66×10316.37×10314.89×1037.62×10348.54×103底层10.35×10312.94×10312.35×1039.57×10345.21×103(6)、侧移=1\*GB3①由弯曲和剪切变形产生的位移8层：7层：6层：5层：4层：3层：2层：底层：=2\*GB3②由轴向变形产生的位移查表得故顶点位移，满足要求。三、非抗震内力计算1、竖向恒载作用下的内力计算竖向恒载作用下的内力计算采用分层法。（1）、荷载简化图3中梁上分布荷载由矩形和梯形两部分组成，在求固端弯矩时，将梯形分布荷载及三角形荷载化作等效均布荷载。顶层：HG跨（α）GF跨FE跨（α）3~7层：HG跨（α）GF跨FE跨（α）2层：HG跨（α）GF跨FE跨（α）（2）柱的线刚度调整由于取出中间一层分析，柱（除底层）的线刚度取框架柱实际线刚度的倍。3~8层×10-3××10-32层×10-3××10-31层×10-3（3）、弯矩分配系数节点标号见图6（中间层省略）节点1：节点2：图6：节点标号节点3图6：节点标号节点4：节点5：节点6：节点7：节点8：节点9：节点10：节点11：节点12：节点13：节点14：节点15：节点16：（4）、杆件固端弯矩(5)、分层法求内力具体过程见图7，求得杆端内力后，通过静力平衡条件，可求得相应的剪力和轴力，见图8，9，10。2、竖向 活荷载作用下的内力计算（1）荷载简化（2）杆件固端弯矩（3）分层法求内力具体过程见图11，同理，可求得相应的剪力和轴力，见图12，13，14。3、雪荷载内力计算Sk=μrS0屋面为平屋面，μrS02Sk2杆件固端弯矩：4、风载下内力计算风荷载作用下的结构计算如图5所示。内力计算采用D值法，计算过程见图15和图16，其中可通过有关表格查得反弯点高度y0。风荷载下的弯矩图见图17。柱轴力和梁剪力图见图18图7：恒载下分层法求杆端弯矩图8：恒荷载作用下的弯矩图（KNm）图9：恒载下梁的剪力图（KN）图10：恒载下柱的轴力图（KN）图11：活荷载下分层法求杆端弯矩图12：活荷载作用下的弯矩图（KNm）图13：活荷载下梁的剪力图（KN）图14：活荷载下柱的轴力图(KN)图15：风荷载下剪力在各柱间分配（KN）图16：风荷载下反弯点及柱端弯矩求解图17：风荷载下弯矩图（KNm）图18：风荷载下柱的弯矩和梁的剪力图四、地震作用下荷载计算本设计仅考虑水平地震作用即可，并可采用基底剪力法计算水平地震作用力。由于该结构的刚度比较均匀，可取一个计算单元进行计算。1、分层计算重力荷载代表值：8层：（1）女儿墙自重×2KN（2）屋面自重:屋面恒载:KN/m2屋面面积：×（）m2屋面自重:×KN（3）梁重：主梁：×KN连梁：×（）×KN次梁：KN梁重：KN（4）墙重（扣门窗洞口加门窗自重）外墙：内墙：墙重：KN（5）柱重（6）倍雪荷××KN8层重力荷载代表值：3~7层：（1）楼面自重:楼面恒载:4.27KN/m2楼面面积：×m2楼面自重:×KN（2）梁重：主梁：KN连梁：KN次梁：KN梁重：KN（3）墙重（扣门窗洞口加门窗自重）外墙：内墙：墙重：KN（4）柱重（5）倍楼面活荷载××KN3~7层重力荷载代表值：2层：（1）楼面自重KN（2）梁重：KN（3）墙重（扣门窗洞口加门窗自重）外墙：内墙：墙重：（4）柱重（5）倍楼面活荷载××KN2层重力荷载代表值：首层：（1）楼面自重KN（2）梁重：KN（3）墙重（扣门窗洞口加门窗自重）外墙：2×KN内墙：墙重：（4）柱重(39.51+40.66)×（5）倍楼面活荷载××KN首层重力荷载代表值：各层重力荷载代表值为：G8G7~3G2G12、自振周期计算按顶点位移法计算，考虑轻质填充墙对刚度的影响，取基本周期调整系数α0=0.8。计算公式为，式中为顶点位移（单位为m），按D值法计算，见表5。 横向框架顶点位移计算表5层次8692107692106692105692104692103692102485401452103、横向地震作用地震作用按7度Ⅱ类场地,地震动参数区划的特征周期分组按一组考虑，则Tg=0.35,αmax=0.12,采用底部剪力法计算。由于T1=>Tg=s,故应考虑顶部附加地震作用，取δn。结构底部剪力为：顶点附加地震作用为：计算结果列于表6。各层地震作用及楼层地震剪力表6层次hi(m)Hi(m)Gi(KN)GiHiFi(KN)Vi(KN)876543214、变形验算结果列于表7。变形验算表7层次层间剪力Vi(KN)层间刚度Di(m)层高(m)层间相对弹性转角8692101/27507692101/16506692101/11795692101/9174695211/7863692101/7022485401/5751452101/677层间相对弹性转角均满足θe<[θe]=1/550的要求五、地震作用内力计算地震作用下结构内力计算简图如图所示，地震作用力沿竖向呈倒三角形分布。内力计算也采用D值法，其计算过程如图19和20所示，其结果如图21和22所示。图19：地震作用下剪力在各柱间分配（KN）图20：各柱反弯点及柱端弯矩图21：地震作用下弯矩图（KNm）图22：地震作用下柱轴力和梁剪力图六、内力组合根据以上内力计算结果，即可进行各梁柱各控制截面上的内力组合，其中梁的控制截面为梁端及跨中，每层共有9个截面。柱每层有两个控制截面，及柱顶和柱底。为了施工方便，对梁端弯矩进行调幅（只对恒载和活载下弯矩进行调幅），结果见图23和图24。内力组合见表8到表13图23：恒荷载下经弯矩调幅后的梁弯矩图（KNm）图24：活荷载下经弯矩调幅后的梁弯矩图（KNm）注：1.弯矩单位为KNm，轴力单位为KN2.此处符号β为考虑楼层层数的活荷载折减系数，1~2层取，3~4层取，5~6层取，7~8层取注：1.震调整系数γRE，抗弯取，抗剪取为相应于本跨内的γRE（1.2MG'+1.3ME)max,见表3.弯矩单位为KNm,剪力单位为KN七、梁柱截面配筋计算框架梁、柱截面配筋除满足承载力要求外，对于梁和e0/h0的偏心受压柱还应满足裂缝宽度要求。梁的配筋计算（1）梁的支座截面考虑了柱支座宽度的影响，按支座边缘截面的弯矩计算，其值为：M=M组-V组b/2式中，M组为梁内力组合表中支座轴线上的弯矩值；V组为相应组合的支座剪力；b为柱的支承宽度，1~2层b=600mm,3~8层

b=500mm.按上式的计算结果列入表15中。梁支座边缘弯矩计算表15（2）计算纵向受拉钢筋当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时按矩形截面设计。对于FE跨翼缘计算宽度当按跨度考虑时，；按梁间距考虑时，；按翼缘高度考虑,,无须考虑这种情况。故取。同理，HG跨，GF跨梁内纵向钢筋选HRB400级钢,ξb。下部跨间截面按单筋T形截面计算。因为对于FE跨属于第一类T形截面，同理HG,GF跨梁也为第一类T形截面。具体计算过程见表16注：表中b在求跨中受拉钢筋时取。（3）梁斜截面受剪承载力计算故截面尺寸满足要求。对于HG、FE跨，梁端加密区箍筋取4肢φ8@100,箍筋用HRB235级钢筋（fyv=210N/mm2）,则加密区长度取m,非加密区箍筋取4肢φ8@150，对于箍筋设置满足要求。对于GF跨，梁端加密区箍筋取4肢φ10@100,箍筋用HRB235级钢筋则由于跨度小，加密区长度取整跨。其余计算过程见表17柱的配筋计算（1）剪跨比和轴压比验算表给出了框架梁各层剪跨比和轴压比计算结果，其中剪跨比λ也可取Hn/(2h0)，表中的Mc、Vc和N不应考虑承载力抗震调整系数。由表18可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。柱的剪跨比和轴压比验算表18由表18可知剪跨比均满足>2的要求，轴压比均满足的要求。（2）、柱的计算长度对于现浇楼盖，底层柱计算长度l0=1.0H,其余层l0=1.25H。（3）、计算柱的纵向受力钢筋柱的纵向钢筋均采用HRB400级钢筋，其抗拉和抗压设计值fy,fy’都为360N/mm2下面是几个有代表性的柱的配筋计算过程，其余柱的计算结果见表和表=1\*GB3①E轴柱8层柱（）l0=1.25H=1.25×3300=4125mml0要考虑挠度对偏心距的影响ea=max(20,1/30h)=20mmei=e0+ea=445+20=465mm取l0/h<15,取ηei0=0.3×455=136.5,按大偏压情况计算e=ηei＋h/2－a=488+500/2－45=693mm采用对称配筋于是：按构造配受拉区与受压区各配316两侧中间各配1根16全部纵向钢筋配筋率，满足要求。=2\*GB3②E轴柱底层柱（M=KNm,N=KN）l0=1.0H=1.0×5500=5500mml0/h=5500/600=要考虑挠度对偏心距的影响ea=max(20,1/30h)=20mmei=e0+ea=150+20=170mm取l0/h<15,取ηei=1.20×170=2040=0.3×555=166.5,按大偏压情况计算e=ηei＋h/2－a=204+600/2－45=459mm采用对称配筋于是：按构造配受拉区与受压区各配316两侧中间各配1根16全部纵向钢筋配筋率，满足要求。（3）柱斜截面受剪承载力计算以第一层柱为例进行计算。由前可知，G轴柱顶弯矩设计值对三级抗震等级，柱底弯矩设计值则框架柱的剪力设计值（满足要求）（取λ）c取故该层柱应按构造配置箍筋。柱端加密区的箍筋选用4肢Φ10@100。由表18可知一层柱底的轴压比，查《混凝土结构设计规范》表11可得箍筋最小配箍特征值λV=0.065,则最小体积配箍率加密区位置及长度按规范要求确定。非加密区还应满足s<10d=160,故箍筋取4肢Φ10@150。3．框架梁柱节点核芯区截面抗震验算以首层F轴节点为例。由节点两侧梁的受弯承载力计算节点核芯区的受剪设计值，因节点两侧梁不等高，计算时取两侧梁的平均高度，即hb=(550+400)/2=475mm,hb0=(510+360)/2=435mm（1）剪力设计值其中对于三级抗震等级ηc=1.1,为节点左右梁端组合弯矩设计值之和，对于首层F轴节点KNm,Hn（2）剪压比限值因为bb=250<bc/2=300,故取bj=bb=0.5bc=250+300=550mm,hj=600mm,ηj(满足剪跨比要求)（3）节点受剪承载力节点核芯区的受剪承载力按下式计算，其中N取二层柱底轴力和0.5fcA=0.5×19.1×600×600=3438KN二者中较小值，故取。设节点区配箍为4肢Ф10@100,则节点满足受剪承载力要求。八、罕遇地震作用下弹塑性变形验算罕遇地震作用下的层间剪力由抗震规范查得罕遇地震的地震影响系数最大值αmax=0.72,多遇地震作用下αmax=0.12，罕遇地震与多遇地震的地震影响系数之比为。故将表6中的层间剪力乘以6，得到多遇地震作用下的层间剪力。见表20罕遇地震作用下的层间剪力表20层次87654321多遇地震下层间剪力（KN）罕遇地震下层间剪力（KN）楼层受剪承载力计算（1）构件实际正截面承载力。按框架梁、柱的实际配筋面积及材料强度标准值(柱还应包括对应于重力荷载代表值的轴向力)，下面一底层为例进行说明，其中fyk=400KN/m2。HG跨梁：左端右端H柱其中NG为重力荷载代表值下的轴力，对于底层H柱顶NG=KN柱底NG则KNm其余各层计算见表22（2）第i层柱的相对弹性线刚度k(i)式中为标准层的线刚度。此处以3~8层为标准层，设其相对线刚度为1，则2层，1层（3）楼层受剪承载力计算采用简化的柱底塑性铰法计算。计算过程见表21楼层受剪承载力计算表21（4）薄弱层谈塑性层间变形验算由式可求得各层ξy见表22。楼层屈服强度系数求解表22由此可确定薄弱楼层的位置。现选1、3层为薄弱层，其弹塑性层间位移计算结果见表。由表23可见，最大层间弹塑性位移发生在第1层，其θp=1/62<[θp]=1/50,故满足规范要求。弹塑性层间位移验算表23九、次梁计算1.荷载计算(见表24)2.内力计算(见表24)次梁荷载及内力计算表24HG跨层次p支座负弯矩跨中正弯矩剪力KN/mKN/mKN/mKNmKNmKN819.001.8120.81-35.1217.5646.827~223.107.2130.31-51.1525.5768.20125.077.2132.28-54.4727.2472.63FE跨层次p支座负弯矩跨中正弯矩剪力KN/mKN/mKN/mKNmKNmKN820.692.0022.69-68.0734.0468.077~224.618.0432.65-97.9548.9897.95126.588.0434.62-103.8651.93103.863.承载力计算正截面受弯承载力计算同连梁一样，跨内按T行截面设计，翼缘计算宽度对于HG跨取对于FE跨取次梁正截面配筋计算表25（2）斜截面受剪承载力计算故截面尺寸满足要求。梁端加密区箍筋取双肢φ8@100,箍筋用HRB235级钢筋（fyv=210N/mm2）,则加密区长度取m,非加密区箍筋取双肢φ8@150，对于箍筋设置满足要求。十、板的计算对于EF、GH跨，由于l02/l01>2,按双向板进行计算；对于FG跨按单向板计算。双向板按弹性理论设计。设计荷载22p=q+g=7.92KN/m2计算跨度l0=lc(轴线间距离)弯矩计算边跨板弯矩计算表26中间跨按单向板计算图25：板区格划分图支座负弯矩跨中正弯矩截面设计截面有效高度：假定选用Ф8钢筋，则l01方向跨中截面的h01=81mm;l02方向跨中截面的h01=73mm;支座截面h0=81mm。为了便于计算，均近似取γ，。截面配筋计算结果及实际配筋，列于表27中。十一、纵向框架梁（主梁）计算主梁按连续梁考虑，按弹性方法进行计算。（1）计算简图由于是框架结构，梁的计算跨度就为轴线间的距离，均为6.6m,等跨，可以根据表格计算内力。图26：主梁计算简图（2）荷载设计值1）屋面主梁梁荷载计算a)恒载=1\*GB3①均布恒荷载主梁自重××KN/m粉刷－/m框架梁传来屋面自重均布恒荷载设计值g=（4.88+0.37+）×1.2==2\*GB3②集中恒荷载次梁自重作用在次梁上的屋面自重KN集中恒荷载设计值G=(20.61+69.05)/2×b)活荷载=1\*GB3①均布活荷载均布活荷载设计值=2\*GB3②集中活荷载集中活荷载设计值2）3~8层主梁梁荷载计算a)恒载=1\*GB3①均布恒荷载主梁自重××KN/m粉刷－/m框架梁传来楼面自重墙体自重及粉刷KN/m均布恒荷载设计值g=（4.88+0.37+7.01）×1.2==2\*GB3②集中恒荷载次梁自重作用在次梁上的楼面自重KN墙体自重KN集中恒荷载设计值G=(20.61+)/2×=KNb)活荷载=1\*GB3①均布活荷载均布活荷载设计值q==2\*GB3②集中活荷载集中活荷载设计值Q=×1.4=KN3）2层主梁梁荷载计算a)恒载=1\*GB3①均布恒荷载主梁自重××KN/m粉刷－/m框架梁传来楼面自重墙体自重及粉刷KN/m均布恒荷载设计值g=（4.88+0.37+7.01+）×1.2==2\*GB3②集中恒荷载次梁自重作用在次梁上的楼面自重KN墙体自重KN集中恒荷载设计值G=(20.61+)/2×b)活荷载=1\*GB3①均布活荷载均布活荷载设计值q==2\*GB3②集中活荷载集中活荷载设计值Q=×1.4=KN（2）弯矩剪力设计值（3）主梁的承载力计算1）正截面受弯承载力计算跨内按T形截面计算，因，所以翼缘计算宽度取，取计算。主梁配筋计算表292）斜截面受剪承载力计算故截面尺寸满足要求。梁端加密区箍筋取4肢φ8@100,箍筋用HRB235级钢筋（fyv=210N/mm2）,则加密区长度取m,非加密区箍筋取4肢φ8@150，对于箍筋设置满足要求。3）次梁两侧附加横向钢筋计算取底层AB跨进行计算次梁传来集中力KN,现h1=650-550=100mm,s=2h1+3b=2×100+3×250=950mm取附加箍筋φ8@200双肢，则在长度s范围可布置附加箍筋排数现次梁两侧各布置三排，共6排。另加吊筋120,Asb=314m2可以。十二、楼梯计算计算简图的确定图27：楼梯计算简图踏步板TB1计算（取一个踏步为一个计算单元）荷载计算：踏步板斜板厚度取40mm，水磨石容重标准值为KN/m2水磨石面层（）××KN/m板底抹灰踏步板自重×25×KN/mg=0.35+0.14+1.08=1.57KN/m活荷载q=2.0×0.3×1.4=0.84KN/mp=g+q=1.57+0.84=2.41KN/m（2）内力计算计算跨度：l0跨中弯矩：（3）截面计算踏步截面的平均高度为混凝土用C30,fc2,钢筋采用HPB235，fy=210N/mm2按构造要求，梁式楼梯踏步板配筋应不少于2根，现选配2φ6（As=57mm2）斜梁TL1计算斜梁计算简图为一简支梁，计算跨度为l01=13×300+2×150+200=4400mm梁高h=l01/10=440mm,取h=450mm梁宽b=h/2=225mm,取b=200mm荷载计算踏步传来荷载梁自重梁侧面和底面粉刷金属栏杆重内力计算最大弯矩最大剪力正截面计算TL1与TB1现浇在一起，故TL1可按倒L形截面受弯构件计算。翼缘厚度翼缘宽度取两者较小者采用HR