某保障性住房工程模板支撑专项施工方案

XX地块政府保障性住房（东区块）

项目三期工程模板支撑专项方案模板支撑专项方案XX建设有限公司二0年月模板支撑施工方案一、概述余杭临平.XX地块政府保障性住房建设项目-东区块三期由 XX区经济房项目建设有限公司建设，XX建筑设计事务所设计，XX省工程物探勘察院提供（岩土工程地质勘察报告），XX建设有限公司施工总承包。本工程位于XX市XX区XX街道太平村内，北邻藕花洲大街，东靠宣杭铁路。工程由2-18#楼（地下1F，地上24F）;2-22#楼2-23#楼（11F）;2-24#〜2-26#楼（6F）;2-1#楼（18F）;幼儿园（2F）共8个单体组成，建筑面积77950平方米，2-18#地下室建筑面积4958平方米，2-18#楼建筑物总高度为84.05米。二、编制依据1、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规范程 （DB33/1035—2006）2、 建筑结构荷载规范（GB50009—2001）中国建筑工业出版社；3、 混凝土结构设计规范GB50010—2002）中国建筑工业出版社；4、 建筑施工计算手册第四版中国建筑工业出版社钢结构设计规范（GB50017—2003）中国建筑工业出版社；5、 本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。三、材料选择承重架：①48X3.5钢管，钢材强度等级Q235-A;（经调查研究，目前钢管的壁厚普遍不足，为保险起见，故计算按①48X3.0）扣件：直角扣件、旋转扣件、对接扣件；模板：18伽胶合面板吧方木：60X80方木内外楞：①48X3.5钢管四、材料质量要求和检测①48X3.5钢管①48X3.5钢管钢材强度等级Q235-A,钢管必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管不得进入施工现场。钢管进场时进行自检验收，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、结疤、分层、错位、压痕、毛刺、划道和硬弯，且表面需进行防锈处理。钢管外径、端面等偏差，表面锈蚀深度，钢管变形应符合规定。支模架施工前必须将进场钢管取样，送有相应资质的检测单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学检测，检测结果满足设计要求后，方可在施工中使用。扣件钢管脚手架的搭设使用可锻造扣件， 扣件应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件产生许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、沙眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5伽.钢管螺栓拧紧力矩达70N.M时不得破坏。在使用扣件前必须将入场扣件取样，送有相应资质的检测单位，进行扣件抗滑力等检测，检测结果满足设计要求后方可在施工中使用。模板、方木进场胶合木板和方木必须有出厂合格证和检测报告，相关技术性能必须符合相关质量标准。 外观质量通过观察检查，任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边却损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001〃，每平方米污染面积不大于0.005m2o模板厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点、1点取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测法：用钢卷尺在距板边100m处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢卷尺量对角线长度，并取形塞尺（或刚卷尺）量纲直尺与板面间量大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。对拉螺栓可回收M14对拉螺栓必须有产品合格证，生产产家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明不得进入现场使用。五、施工准备组织准备建立由项目经理张志诚为组长、项目技术负责人黄建业及项目负责人褚庆为副组长，由施工科、安全科、质检科、架子工、木工、钢筋工、混凝土工等负责人为成员的支模架施工组织领导小组，建立管理网络图，统一协调指挥。建立各专业小组，分解目标、落实岗位责任，具体安排如下：测量放线由黄志欢为组长：架子工由周正保为组长：木工由周继春为组长；钢筋工由李平为组长；混凝土工由顾声标为组长。为确保支模架搭设和文明施工，杜绝出现安全事故这一目标，各组织成员和班组均要制定责任状和内部管理制度， 确保自己工种的施工质量和安全生产工作中不违章， 不影响他人施工，服从统一调动，统一指挥。2、技术准备1）熟悉设计图纸、联系单及专项方案；2） 收集各类技术规程及规范，凡支模架施工中涉及到的规范，规程，标准均应收集，并组织相关人员学习；3） 清楚搭设场地杂物，平整搭设场地并使排水通畅；4） 模板支架基础经验收合格后，按施工组织设计的要求对每个立杆的落点进行测量方线，用白石灰标记，控制标高、立杆垂直度、水平杆水平度和扣件扭力矩；5）模板支架搭设前，由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底，交底重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技术交底形成书面记录，交底方和全体交底人员在交底文件上签字确认。做到方案要求人人明确，技术要求人人清楚，搭设方法人人知道，有关规定人人遵守，确保支模架顺利施工六、 结构施工分析（一） 承载受力体系1、 梁板荷载传力线路：上部荷载-模板-木楞、钢楞-钢管排架-结构。2、 墙柱荷载传力线路混凝土侧压力-模板-钢管对拉螺栓（二） 支撑结构构件连接1、 九夹板与木楞采用铁钉固定2、 钢管之间、钢管与木楞之间采用模板工程中的各连接件连接。（三） 需要材料1、 楼板模板、梁、柱均采用九夹板；2、 支撑材料采用60mmx80mm的木楞，①48x3.25mm钢官；3、 连接结构构件采用模板工程中的各种连接件。七、 模板施工工艺1、 安装顺序墙柱模板安装顺序：复核柱边线、控制线f搭设排架―安装模板f检查垂直度、位置f穿对拉螺栓f安装墙柱模板f全面检查复核f固定。梁模板安装顺序：复核梁底标高、检查轴线位置f搭设梁模支架f安装梁模板f绑扎梁钢筋f复核梁模尺寸、位置f与相邻桁架及梁模或柱模连接固定。楼板模板安装顺序：搭设排架f安装木楞f调整楼板模板的板底标高f铺设九夹板f检查模板平整度并调平2、 拆模顺序模板拆除前，先拆除墙柱模板及梁侧模，再拆除楼板底模，最后拆除梁底模。其顺序为：拆除支撑侧模的水平拉杆、剪力撑f拆除柱模板f拆除梁连接件及侧模f松动支撑楼板模板的钢楞、木楞f分段、分片拆除楼板模板及支撑f拆除梁底模板和支撑。八、模板安装质量要求1、 组装的模板必须规范要求，模板拼装缝不漏浆。2、 各种连接件、加固配件必须安装牢固，无松动现象。模板拼装要求严密。各种预埋件、预留孔洞位置要求准确，固定要牢固。

3、安装允许偏差（1） 现浇结构安装允许偏差应符合下表:序号项 目允许偏差（mm）1轴线位置52底模上表面标高±53截面内部尺寸基础±10柱、墙、梁+4、-54层高垂直全高w5m6全高〉5m85相邻两板表面咼低差26表面平整（2m长度上）5（2）预埋件和预留孔洞允许偏差应符合下表序号项目允许偏差（mm)1预埋钢板中心线位置32预埋管、预留孔中心线位置33预埋螺栓中心线位置2外露长度±1004预留洞中心线位置10外露长度±100九、安全注意事项1、 遵守国家有关建筑安装工程施工安全防火等规范、规定。2、 装拆模板必须有稳固的登高工具。3、 在模板的紧固件、连接件、支撑件未安装完毕前，不得站立在模板上操作。4、 模板的预留孔洞等处应架设防护架、防护网，防止人员和物体坠落。5、在拆模时，在脚手架和操作台上堆放模板、钢管等物件时，应按规定要求放平稳，防止脱落，并不得超载。6、 操作工具及模板的连接件要随手放入工具袋内。严禁放在脚手架或操作平台上。7、模板上架设的电线和使用的电动工具应采用 36V的低压电。十、运输、维修和保管（一） 运输运输时必须采取有效措施，防止模板滑动、倾倒，支撑件应捆扎牢固，连接件应分类装箱。（二） 维修和保管1、 安装和拆模时不得抛扔，以免损坏板面或造成模板变形。吊运时不得碰撞混凝土结构。2、 振捣混凝土时，不得用振捣棒触动板面，绑扎焊接钢筋时不得砸坏或烧坏九夹板。3、 拆下的模板应及时清除灰浆，对损坏和变形的模板应及时报废，不得再用于工程结构中。4、 清除好的模板必须及时涂刷脱模剂，开孔部位涂封边剂。5、 模板应存放在室内木工棚内的干燥通风处，露天堆放要加盖蓬布。6、 模板及零配件应设专人保管和维修，并按规格、种类分别存放或装箱。7、 建立模板管理、使用维修制度。十一、注意事项1、 柱模板的根部要求用水泥砂浆堵缝严密，防止跑浆。2、 梁跨度大于4m时，应起拱0.1%-0.3%。3、 梁模起拱应在搭设排架时，相应设置好，等起拱后再连接侧模并加固好，紧固对拉螺栓、调整梁模口平直。4、 楼板模板就位拼装时，宜以每个节间从四周先角模板与梁模板连接，然后向中央铺设。5、 模板的拆除，除了侧模应保证混凝土表面及棱角不受损坏时方可拆除外，底模应按《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)的有关规定执行。6、 模板拆除的顺序和方法应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位以及自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和橇棒硬砸硬撬。7、 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全部拆除后，方准将模板等运出、堆放。8、 拆下的模板等严禁抛掷。要有人接应传递，按指定地点堆放。9、 任何达不到规范要求的模板、扣件、钢管等均不得使用。十二、安全、环保、文明施工措施1、模板支架搭设和拆除人员必须是经过按规定现行国家标准 《特种作业人员安全技术考核管理规则》 (GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，上岗人员应体检合格。2、 拆模时操作人员必须挂好、系好安全带、穿防滑鞋。3、 模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。4、 当有六级经上大风和大雾，雷雨天气时，应停止模板支架大赦与拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施。5、 浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。6、 现场临时用电线路的架设，应按规定行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行。木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过 3M。外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用随时检查， ）且电锯必须具备皮带防罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于 0.50CM或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯，两个同时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。十二、模板计算书地下室顶板厚度：主楼部分160厚，主楼以外部分200厚，均采用九夹板底模，支柱间距为800mmx800mm,主楼标准部分板厚100,支柱间距为1000X1000。L1大梁600X2150

单位:(mm)eoo g售逍乘區;护初中箱珞 巴800400剖面图侧面图单位:(mm)eoo g售逍乘區;护初中箱珞 巴800400剖面图多根承重立杆，方木支撑平行梁截面一、参数信息1•模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.60;梁截面高度D(m):2.15;混凝土板厚度(mm):200.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.40;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m):4.80;梁两侧立杆间距(m):0.80;承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2;采用的钢管类型为①48X3.5立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80;2•荷载参数2 3模板自重(kN/m):0.35;钢筋自重(kN/m):1.50;施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0;倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0;3•材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4•梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm):60.0;梁底方木截面高度h(mm):100.0；梁底模板支撑的间距(mm):300.0;面板厚度(mm):18.0;5•梁侧模板参数次楞间距(mm):250，主楞竖向根数：7;主楞间距为：200mm，200mm，300mm，250mm，300mm，450mm；穿梁螺栓水平间距(mm):300;穿梁螺栓直径(mm):M14;主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48X3.5;主楞合并根数：2;次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：2;二、梁模板荷载标准值计算1•梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中Y--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t-- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入 0时系统按200/（T+15）计算，得5.714h;T-- 混凝土的入模温度，取20.000C；V-- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h;H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 0.750m；弘-外加剂影响修正系数，取1.200;血--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力 F;分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2,取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝

土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图（单位：mm）1•强度计算跨中弯矩计算公式如下M.（T=—-<fW其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=100>2.1）2.1/6=73.5cm3;M--面板的最大弯距（Nmm）;（7--面板的弯曲应力计算值（N/mn?）[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；按以下公式计算面板跨中弯矩：M=0.125^/2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：qi=1.2*xi8X）.9=19.44kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1.41>2>0.9=2.52kN/m；q=qi+q2=19.440+2.520=21.960kN/m；计算跨度（内楞间距）:l=250mm;面板的最大弯距M=0.125>21.96忽502=1.72105N・mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值：（T=1.72为7035104=2.334N/mm2;面板的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2;面板的受弯应力计算值 （7=2.334N/mm小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求！2•挠度验算V^_^L<[V]^//25O384£Zq--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96N/mm;I--计算跨度（内楞间距）：l=250mm;E--面板材质的弹性模量：E=9500N/mm2;I--面板的截面惯性矩:I=1001.採>.8>.8/12=48.6cm4;面板的最大挠度计算值：V=5>21.96勿（3849500>4.86105）=0.242mm;面板的最大容许挠度值：[V]=I/250=250/250=1mm面板的最大挠度计算值 v=0.242mm小于面板的最大容许挠度值[V]=1mm满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1•内楞计算内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：2 3W=6>82>2/6=128cm3;3 4I=6>>2/12=512cm;q丨1P 17 U O L>JL 283283L 283 1L■1r内楞计算简图（1）•内楞强度验算强度验算计算公式如下：M.（T=—-<fW其中，（7--内楞弯曲应力计算值（N/mn?）;M--内楞的最大弯距（Nmm）;W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值（N/mm2）。按以下公式计算内楞跨中弯矩：M=0.10Ma其中，作用在内楞的荷载，q=（1.21>».9+1.4Z».9）>=21.96kN/m；内楞计算跨度（外楞间距）:l=283mm;2 5内楞的最大弯距:M=0.10121.96283.33=1.7810Nmm；最大支座力:R=1.121.960.283=6.039kN;

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 （T=1.78丈/1028W5=1.391N/mm2;内楞的抗弯强度设计值：[f]=17N/mm2;内楞最大受弯应力计算值 （7=1.391N/mrm小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）•内楞的挠度验算v=0.677^4v=0.677^410057£[v]=It250其中l--计算跨度（外楞间距）：1=500mm;q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2;I--内楞的截面惯性矩：I=5.121（^mm4;内楞的最大挠度计算值：V=0.677X21.96^500W000>5.12X06）=0.181mm；内楞的最大容许挠度值：[V]=5000=2mm；内楞的最大挠度计算值v=0.181mm小于内楞的最大容许挠度值[V]=2mm满足要求!2•外楞计算外楞（木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力6.039kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面类型为圆钢管48$.5;外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3;外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4;（1）•外楞抗弯强度验算M.（T=■——-<fW外楞受弯应力计算值（N/mn2）

M--外楞的最大弯距（Nmm）;W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值（N/mm2）。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F<a=1.686kNm；其中，F=1/7%Xh=6.745,h为梁高为2.15m,a为次楞间距为250mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值：（T=1.69跖102104=165.966N/mm2;外楞的抗弯强度设计值：[f]=205N/mm2;外楞的受弯应力计算值 （7=165.966N/mrn小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！（2）•外楞的挠度验算1.615F/31.615F/3100^7筈"400其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2;F--作用在外楞上的集中力标准值：F=6.745kN;I--计算跨度：l=300mm;I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4;外楞的最大挠度计算值：V=1.615X6744.857X300100206000.000243800.000）=0.059mm根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.059mm外楞的最大容许挠度值：[v]=300/400=0.75mm外楞的最大挠度计算值v=0.059mm小于外楞的最大容许挠度值[v]=0.75mm满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：N<[N]=fxA其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积（mm2）;f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;查表得：穿梁螺栓的直径：14mm；穿梁螺栓有效直径：11.55mm；穿梁螺栓有效面积：A=105mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力：N=(1.218+1.4>2)>0.5X.425=17.385kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：[N]=170105/1000=17.85kN;穿梁螺栓所受的最大拉力N=17.385kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求!六、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W= 600X8X18/6=3.2410^mm3;I= 600^8^8^8/12=2.9210^mm4;1•抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:

W其中，（T--梁底模板的弯曲应力计算值（N/m^）;M--计算的最大弯矩（kNm）;l--计算跨度（梁底支撑间距）:l=300.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）;新浇混凝土及钢筋荷载设计值：qi:1.2%24.00+1.50）>0.602.15%.90=35.53kN/m；模板结构自重荷载：q2：1.22352.602.90=0.23kN/m;振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3：1.42.000.600.90=1.51kN/m；q=q1+q2+q3=35.53+0.23+1.5仁37.27kN/m跨中弯矩计算公式如下：2Mmax=0.1037.2650；32=0.335kNm；6 4 2（T=0.335X/3C2410=10.351N/mm；梁底模面板计算应力（7=10.351N/mrn小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求！2•挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用最大挠度计算公式如下100^7L」其中，q--作用在模板上的压力线荷载：q=（（24.0+1.50）2250+0.35）20.60=33.11KN/m；l--计算跨度（梁底支撑间距）:l=300.00mm；E--面板的弹性模量：E=9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:[V]=300.00/250=1.200mm面板的最大挠度计算值：V=4 50.67783.1053004/(1009500292X05)=0.655mm；面板的最大挠度计算值：v=0.655mm小于面板的最大允许挠度值:[v]=300/250=1.2mm,满足要求！七、梁底支撑木方的计算1•荷载的计算：⑴钢筋混凝土梁自重(kN/m):qi=(24+1.5)2.150.3=16.447kN/m；⑵模板的自重荷载(kN/m):q2=0.350.3€>2.15+0.6)/0.6=0.857kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 (kN/m):经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.5+2)0.3=1.35kN/m；2•木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=1.2>16.447+1.20.857=20.766kN/m；活荷载设计值P=1.4>1.350=1.890kN/m；荷载设计值q=20.766+1.890=22.656kN/m本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=>10>10/6=1.00102cm3；1=6>10X10>10/12=5.00102cm4；3•支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：q=22.656kN/m1r qr 吗r 1r 片r irr0.1m0.200m0.200m0.200hi0.1m<，/7//7

弯矩图（kNm）剪力图（kN）变形图（mm）方木的边支座力N仁N2=1.049KN，中间支座的最大支座力N=5.748KN;方木最大应力计算值：(T=0.138X10100000=1.385N/mm2;方木最大剪力计算值：2T=3X5.748X000/(2X0X00)=1.437N/mm2;方木的最大挠度：3=0.02mm方木的允许挠度：[v]=0.3交/250=1.2mm；方木最大应力计算值1.385N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000

N/mm2,满足要求！方木受剪应力计算值1.437N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2，满足要求！方木的最大挠度v=0.020mm小于方木的最大允许挠度[v]=1.200mm满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等 ，通过方木的集中荷载传递。1•梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.049KN.「‘L4004001L400400400支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图（mm）0.1150.5240.115_09340.1150.5240.115_0934 09340524|__| 0.525D.934 0.3340.1u0.5250.114支撑钢管计算剪力图（kN）最大弯矩Mmax=0.059kNm•;最大变形Vmax=0.015mm;最大支座力R最大弯矩Mmax=0.059kNm•;最大变形Vmax=0.015mm;最大支座力Rmax=1.459kN;最大应力（T=0.059X61/05.081Q3）=11.62N/mm2;支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值 11.62N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度Vmax=0.015mm小于400/150与10mm,满足要求!2•梁底支撑钢管的强度计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=5.748KN.p1400PL400400支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kNm）支撑钢管计算变形图（mm）5121 51210.6292870.629328732.6740.B22.974¥7 0.G275.119 5119支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.323kNm•;最大变形Vmax=0.081mm;最大支座力Rmax=7.995kN;最大应力(T=0.323X61/(5.08103)=63.676N/mm2;支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值63.676N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度Vmax=0.081mm小于400/150与10mm,满足要求！九、扣件抗滑移的计算：按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》 刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:R<Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值，取12.80kN;R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.995kN;R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！十、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式*…1.梁两侧立杆稳定性验算：其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1=1.459kN;脚手架钢管的自重： N2=1.20X29耳.8=0.744kN;楼板的混凝土模板的自重：N3=1.22.80/2+（0.80-0.60）/2）0.408.35=0.084kN;楼板钢筋混凝土自重荷载：N4=1.2>(0.80/2+(0.80-0.60)/2)0.408.200(1.50+24.00)=1.224kN;N=1.459+0.744+0.084+1.224=3.511kN;u-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查表得到;i--计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.58;A--立杆净截面面积(cm2):A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3):W=5.08;c--钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2);[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2;I。--计算长度(m);参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算Io=kiuhki--计算长度附加系数，取值为：1.155;u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3,u=1.7;上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.1551.7X.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 u=0.207;钢管立杆受压应力计算值；c=3510.647/(0.207X489)=34.682N^m钢管立杆稳定性计算c=34.682N/mm小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=7.995kN;脚手架钢管的自重： N2=1.20X29(4.8-2.15)=0.744kN;N=7.995+0.744=8.406kN;u-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.58;A--立杆净截面面积(cm2):A=4.89; 3W--立杆净截面抵抗矩(cm)：W=5.08;c--钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2);[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2;Io--计算长度(m);参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算Io=kiuhki--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表533,u=1.7;上式的计算结果：立杆计算长度Lo=kiuh=1.1551.7X.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 u=0.207;钢管立杆受压应力计算值；（T=8406.026/（0.207X489）=83.045N/mm钢管立杆稳定性计算（T=83.045N/mm小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1複扳支架计算檢度附加系数ki步距hG） h<0.9 09<h<1.2 12<h^l 5 1.5<h<2 1kl 1.243 1.135 1.167 1153表2檯板支架计負怪度附加系数屹4610121416IS20253035401.351.01014l.aze1.0391.DA21.0541.051106114921,1131137115511731.44L0L01210221.0311.0391.04T1.05&1.0641.0721.09211111l囚1.1491.531.01.0071.0151.02410311.0391.0471C551.0E21.0T91.0971.11411321.62to1.0071.0141.0211.0291.0361.0431.C511.0561.0741.0901.10511231.901.01.0071.0141.0201.02&1,0331.Q4Q1.C461.D5Z1Ill1.921.0I00710121.0181.D241.0301.0351.0421.0461.0621.0761.0901.1042.041010071012i.0181.02210291.03510391.044LOGO1.07310871.1012251.01.0071.010i.0161.0201.0271.0321C371.0421.0571.07010811.0942.TOL.O1.0071.0101.01610201.0271.03210371.0^21.0531.0661.0731.QS1以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》L2大梁600X900一、参数信息1•模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.60;梁截面高度D(m):0.90;混凝土板厚度(mm):160.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.80;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80;梁支撑架搭设高度H(m):4.80;梁两侧立杆间距(m):1.20;承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2;采用的钢管类型为①48X3.5立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80;2•荷载参数模板自重(kN/m2)：0.35;钢筋自重(kN/m}:1.50;施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0;倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0;3•材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0;4•梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm):50.0;梁底方木截面高度h(mm):100.0;梁底模板支撑的间距(mm):300.0;面板厚度(mm):18.0;5•梁侧模板参数次楞间距(mm):250，主楞竖向根数：3；主楞间距为：200mm，200mm；穿梁螺栓水平间距(mm):300；穿梁螺栓直径(mm):M12;主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48X3.5;主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm,高度80mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1•梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中丫--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t-- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入 0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T-- 混凝土的入模温度，取20.000C；V-- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 0.750m；弘-外加剂影响修正系数，取1.200；血--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力 F；分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2,取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力qf AF 3F %r *卩 昨F *F *IL,L面板计算简图（单位：mm）1•强度计算跨中弯矩计算公式如下：M.（T=一-<fW其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=100>2.1）2.1/6=73.5cm3;M--面板的最大弯距（Nmm）;（7--面板的弯曲应力计算值（N/mn?）[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）;按以下公式计算面板跨中弯矩：M=0.125/2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：qi=1.2>>8X）.9=19.44kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1.41>2>0.9=2.52kN/m；q=q1+q2=19.440+2.520=21.960kN/m；计算跨度（内楞间距）:l=250mm;面板的最大弯距M=0.125>21.96>2502=1.72105N-mm;经计算得到，面板的受弯应力计算值：7=1.72为1035104=2.334N/mm2;面板的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2;面板的受弯应力计算值 7=2.334N/mm小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!2•挠度验算洽[小心q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96N/mm；I--计算跨度（内楞间距）:l=250mm；E--面板材质的弹性模量：E=9500N/mm2;I--面板的截面惯性矩:I=1001.採X.8X.8/12=48.6cmI=683I=683X2/12=512cm;面板的最大挠度计算值：V=5X21.96勿（3849500>4.86105）=0.242mm；面板的最大容许挠度值:[V]=l/250=250/250=1mm面板的最大挠度计算值 v=0.242mm小于面板的最大容许挠度值[V]=1mm满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1•内楞计算内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的二跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm,截面高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：2 3W=6>82>2/6=128cm 4;

4内楞计算简图（1）•内楞强度验算强度验算计算公式如下：M.（7=—-<fW其中，（7--内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；M--内楞的最大弯距（Nmm）;W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值（N/mm2）。按以下公式计算内楞跨中弯矩：M=0.096^2其中，作用在内楞的荷载，q=（1.21SX）.9+1.42X）.9）1=21.96kN/m；内楞计算跨度（外楞间距）：l=200mm;2 4内楞的最大弯距：M=0.09621.96200.00=8.4310Nmm；最大支座力:R=1.121.960.2=6.039kN;经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 7=8.43>4/1028105=0.659N/mm2;内楞的抗弯强度设计值：[f]=17N/mm2;内楞最大受弯应力计算值 7=0.659N/mrm小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm，满足要求！（2）•内楞的挠度验算0.6777；40.6777；4<[v]=/250其中I--计算跨度（外楞间距）：1=500mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2;I--内楞的截面惯性矩：I=5.12l^mm4;内楞的最大挠度计算值：V=0.677X21.96*（500W000>5.12X06）=0.181mm；内楞的最大容许挠度值：[V]=500/250=2mm内楞的最大挠度计算值v=0.181mm小于内楞的最大容许挠度值[V]=2mm满足要求！2•外楞计算外楞（木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力6.039kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面类型为圆钢管48$.5;外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3;外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4;（1）•外楞抗弯强度验算M.（T=——-<fW其中（7--外楞受弯应力计算值（N/mn2）M--外楞的最大弯距（Nmm）;W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值（N/mm2）。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Xa=1.647kNm;其中，F=1/3>Xh=6.588,h为梁高为0.9m,a为次楞间距为250mm;经计算得到，外楞的受弯应力计算值：7=1.65>1102X04=162.106N/mm2;外楞的抗弯强度设计值：[f]=205N/mm2;外楞的受弯应力计算值7=162.106N/mrm小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）•外楞的挠度验算1.615F/310回其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F--作用在外楞上的集中力标准值：F=6.588kN；I--计算跨度：l=300mm；I-外楞的截面惯性矩：l=243800mm4;外楞的最大挠度计算值：V=1.615X6588.000X300100206000.000243800.000）=0.057mm;根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.057mm外楞的最大容许挠度值：[v]=300/400=0.75mm外楞的最大挠度计算值尸0.057mm小于外楞的最大容许挠度值[v]=0.75mm满足要求!五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：N<[N]=fxA其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积（mm2）;f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;查表得：穿梁螺栓的直径：12mm；穿梁螺栓有效直径：9.85mm；2穿梁螺栓有效面积：A=76mm;穿梁螺栓所受的最大拉力：N=（1.218+1.4>2）>0.5X0.225=2.745kN穿梁螺栓最大容许拉力值：[N]=17076/1000=12.92kN;穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.745kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求!六、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W= 600X8X18/6=3.24〔覘口3;I=600X18X18X18/12=2.921（Xmm4;qF 3f \P 1F 1F 勺>■O O O DJL 300 IL 顶L. 300LTr Tr 彳r dr1•抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：M.<7=一-<fW其中，（T--梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm?）；M--计算的最大弯矩（kNm）;l--计算跨度（梁底支撑间距）:l=300.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）;新浇混凝土及钢筋荷载设计值：5：1.2X24.00+1.50）X0.60X.90X.90=14.87kN/m；模板结构自重荷载：q2：1.2X35X.60X.90=0.23kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3：1.420050.60%.90=1.51kN/m；q=q1+q2+q3=14.87+0.23+1.5仁16.61kN/nm跨中弯矩计算公式如下：M=Q.lql22Mmax=0.1016.610.3=0.149kNm；(T=0.149支/3(24104=4.614N/mm2;梁底模面板计算应力(T=4.614N/mrn小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求！2•挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用最大挠度计算公式如下100E7^[v]=//250100E7^[v]=//250其中，q--作用在模板上的压力线荷载q=((24.0+1.50)0.900+0.35)00.60=13.98KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=300.00mm；2E--面板的弹性模量：E=9500.0N/mm；面板的最大允许挠度值:[v]=300.00/250=1.200mm面板的最大挠度计算值：v=4 50.67703.98000心009500>2.9200)=0.277mm；面板的最大挠度计算值：v=0.277mm小于面板的最大允许挠度值:[v]=300/250=1.2mm,满足要求！七、梁底支撑木方的计算1•荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):q1=(24+1.5)0.90.3=6.885kN/m；⑵模板的自重荷载(kN/m):q2=0.350.3€旳.9+0.6)/0.6=0.42kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 (kN/m):经计算得到，活荷载标准值 Pi=(2.5+2)0.3=1.35kN/m；2•木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=1.2>6.885+1.20^420=8.766kN/m；活荷载设计值P=1.4>.350=1.890kN/m；荷载设计值q=8.766+1.890=10.656kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=>10X10/6=8.331>cm3;I=5X0X0X0/12=4.17102cm4；3•支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下:q=lO.656kN/m0.3m0200mC.200m0200m0.3m7///弯矩图(kNm)剪力图（kN）变形图（mm）方木的边支座力N仁N2=0.229KN，中间支座的最大支座力N=2.968KN;方木最大应力计算值：(T=0.099X1033333.33=1.183N/mm2；方木最大剪力计算值：T=3X2.968X000/(2X0X00)=0.89N/mm2;方木的最大挠度：3=0.034mm方木的允许挠度：[v]=（5X103/250=2mm；方木最大应力计算值1.183N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2,满足要求！方木受剪应力计算值0.890N/mm2小于方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2,满足要求！方木的最大挠度v=0.034mm小于方木的最大允许挠度[v]=2.000mm满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。1•梁两侧支撑钢管的强度计算:P=0.229KN.支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.229KN.180DP P P180DP P P1 II800PJ800支撑钢管计算简图支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算变形图(mm)01380.138t1150.11501380.138t1150.1150工0.091E40.09110910115:n150.13S (0.3440.3440.320.3203440.344032 D.32支撑钢管计算剪力图（kN）最大弯矩Mmax=0.05kNm•;最大变形Vmax=0.078mm;最大支座力Rmax=0.663kN;最大应力（T=0.05x61/（5.08103）=9.768N/mm2;支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值9.768N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度Vmax=0.078mm小于800/150与10mm,满足要求！2•梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.968KN.pppPpPpPpppPpPpPP支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kNm）支撑钢管计算变形图（mm）4.4514.4511.4E44.1421.7931.7931.17514844.4514.4511.4E44.1421.7931.7931.17514844.142呼44524.452支撑钢管计算剪力图（kN）最大弯矩Mmax=0.643kNm•最大变形Vmax=1.013mm;最大支座力Rmax=8.594kN;最大应力（T=0.643X61/（5.08103）=126.53N/mm2;支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值 126.53N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度Vmax=1.013mm小于800/150与10mm,满足要求！九、扣件抗滑移的计算：按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》 刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:其中Rc--扣件抗滑承载力设计值，取12.80kN;R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.594kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！十、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算：其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：Ni=0.663kN;脚手架钢管的自重： N2=1.20X29耳.8=0.744kN;楼板的混凝土模板的自重：N3=1.22.80/2+(1.20-0.60)/2)0.808.35=0.235kN;楼板钢筋混凝土自重荷载：N4=1.2>(0.80/2+(1.20-0.60)/2)0.808.160(1.50+24.00)=2.742kN;N=0.663+0.744+0.235+2.742=4.384kN;U-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查表得到;i--计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.58;A--立杆净截面面积(cm2):A=4.89;W--立杆净截面抵抗矩(cm3):W=5.08;c--钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2);[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2;lo--计算长度(m);参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155;u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3,u=1.7;上式的计算结果：立杆计算长度Lo=kiuh=1.155X.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 u=0.207;钢管立杆受压应力计算值 ；(T=4384.039/(0.207X489)=43.311N/mm2钢管立杆稳定性计算(7=43.311N/mm小于钢管立杆抗压强度的设计值2[f]=205N/mm，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=8.594kN;脚手架钢管的自重： N2=1.20X29(4.8-0.9)=0.744kN;N=8.594+0.744=9.198kN;U-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm):i=1.58;A--立杆净截面面积(cm2):A=4.89; 3W--立杆净截面抵抗矩(cm)：W=5.08;7--钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2);[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2;Io--计算长度(m);参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155;u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3,u=1.7;上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.1551XX.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 u=0.207;钢管立杆受压应力计算值 ；7=9198.348/((207X489)=90.872N/mm2;钢管立杆稳定性计算7=90.872N/mm小于钢管立杆抗压强度的设计值

[f]=205N/mm2，满足要求!标准层大梁240X600无承重立杆，木方支律垂直于梁截面一、参数信息1•模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.24;梁截面高度D(m):0.60;混凝土板厚度(mm):100.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00;梁支撑架搭设高度H(m):2.80;梁两侧立杆间距(m):0.80;承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0;采用的钢管类型为①48X3.5立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80;2•荷载参数模板自重(kN/m2):0.35;钢筋自重(kN/m}:1.50;施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0;倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0;3•材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0;4•梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm):50.0;梁底方木截面高度h(mm):100.0;梁底纵向支撑根数：2;面板厚度(mm)：18.0;5•梁侧模板参数次楞间距(mm):250，主楞竖向根数：2;主楞间距为：250mm；穿梁螺栓水平间距(mm):500;穿梁螺栓直径(mm):M12;主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48X3.5;主楞合并根数：2;次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm,高度80mm；次楞合并根数：2;二、梁模板荷载标准值计算1•梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力F二0.22F皿炖亦 F=YH其中丫--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t-- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入 0时系统按200/（T+15）计算，得5.714h;T-- 混凝土的入模温度，取20.000C；V-- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h;H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 0.750m；弘-外加剂影响修正系数，取1.200;血--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力 F;分别计算得50.994kN/m、18.000kN/m，取较小值18.000kN/m作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝

土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。qr 1r 勺p 1F ■>r !iIL,LT面板计算简图（单位：mm）1•强度计算跨中弯矩计算公式如下：M.（T=——-<fW其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=100>2.1）2.1/6=73.5cm3;M--面板的最大弯距（Nmm）;（7--面板的弯曲应力计算值（N/mm?）2[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm）;按以下公式计算面板跨中弯矩：M=0.125g/2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：qi=1.2>>8X）.9=19.44kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1.41>2>0.9=2.52kN/m；q=q1+q2=19.440+2.520=21.960kN/m；计算跨度（内楞间距）:l=250mm;面板的最大弯距M=0.125>21.96>2502=1.72105N-mm;经计算得到，面板的受弯应力计算值：7=1.72为1035104=2.334N/mm2;面板的抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2;面板的受弯应力计算值7=2.334N/mm小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2•挠度验算384£Zq--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96N/mm;I--计算跨度（内楞间距）：l=250mm;2E--面板材质的弹性模量：E=9500N/mm;I--面板的截面惯性矩:I=1001.採>.8>.8/12=48.6cm4;面板的最大挠度计算值：V=5>21.96>（3849500>4.86>05）=0.242mm;面板的最大容许挠度值:[V]=1/250=250/250=mm；面板的最大挠度计算值 v=0.242mm小于面板的最大容许挠度值[V]=1mm满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1•内楞计算内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm,截面高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：2 3W=6>8>2/6=128cm;3 4I=6>>2/12=512cm4;内楞计算简图（1）•内楞强度验算强度验算计算公式如下：M.（7=—-<fW其中，（7--内楞弯曲应力计算值（N/mn?）；M--内楞的最大弯距（Nmm）;W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值（N/mm2）。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：M— 28其中，作用在内楞的荷载，q=(1.21SX).9+1.42X).9)1=21.96kN/m；内楞计算跨度(外楞间距)：l=250mm;2 5内楞的最大弯距:M=1/821.96250.00=1.7210Nmm；最大支座力:R=1.121.960.25=6.039kN;经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 (T=1.72丈/1028105=1.34N/mm2;内楞的抗弯强度设计值：[f]=17N/mm2;内楞最大受弯应力计算值 (7=1.34N/mrn小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！(2)•内楞的挠度验算0.6777；41005T0.6777；41005Ti[v]=It250其中I--计算跨度(外楞间距)：1=500mm;q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96N/mm;E--内楞的弹性模量：10000N/mm2;I--内楞的截面惯性矩：I=5.1210^mm4;内楞的最大挠度计算值：V=0.677X21.96敢50010000>5.12106)=0.181mm;内楞的最大容许挠度值：[V]=500/250=2mm内楞的最大挠度计算值v=0.181mm小于内楞的最大容许挠度值[V]=2mm满足要求！2•外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力6.039kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48$.5;

外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4；（1） •外楞抗弯强度验算M.b=——-<fW其中（7--外楞受弯应力计算值（N/mn2）M--外楞的最大弯距（Nmm）;W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值（N/mm2）。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F<a=1.647kNm；其中，F=1/2X|Xh=6.588,h为梁高为0.6m,a为次楞间距为250mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值：7=1.65Xl102X04=162.106N/mm2；外楞的抗弯强度设计值：[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值7=162.106N/mrm小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2） •外楞的挠度验算1.615F/31.615F/3100^7筈"400其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F--作用在外楞上的集中力标准值：F=6.588kN；I--计算跨度：l=500mm；I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；外楞的最大挠度计算值：V=1.615X6588.000X5&0100206000.000243800.000）=0.265mm根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.265mm外楞的最大容许挠度值：[v]=500/400=1.25mm外楞的最大挠度计算值v=0.265mm小于外楞的最大容许挠度值[v]=1.25mm满足要求!五、 穿梁螺栓的计算验算公式如下：N<[N]=fxA其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径：12mm；穿梁螺栓有效直径：9.85mm；2穿梁螺栓有效面积：A=76mm；穿梁螺栓所受的最大拉力：N=（1.218+1.4>2）>0.5>0.225=2.745kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：[N]=17076/1000=12.92kN;穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.745kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求!六、 梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截