【国企】超高超厚基础筏板大体积砼施工方案

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心第一章

工程概况1.1

基本情况序号项目内容富雅▪国际金融中心工程1234567工程名称工程地址建设单位设计单位监理单位施工总包质量目标广西南宁市五象金融新区五象大道与凯旋路交叉口广西富雅投资有限公司广州瀚华建筑设计有限公司广西新厦工程咨询有限公司中国建筑一局（集团）有限公司一次验收合格率100%，争创国家优质工程金奖“杜绝重大伤亡事故、火灾事故和人员中毒事件的发生，轻伤频率控制在千分之三以内”。广西安全文明工地及观摩工地8安全管理目标文明施工目标91.2

设计情况序号项目内容主体结构基础形式主体结构基础形式框架核心筒复合地基+筏板基础框架剪力墙塔楼附楼1结构形式天然独立基础2345结构层数标准层高黄海高程塔楼：70层；附楼：8层；地下室：5层塔楼：4.15m；附楼：4.15；地下室：3.6m±0.000相对于黄海高程89.800m破碎硅质岩基础持力层混凝土67最高C70最高C32强度等级钢筋规格第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心设防烈度抗震等级塔楼区域地下室区域6度设防89抗震等级底板厚度最高特一级3m，3.4m，3.8m，落深区最高7.85m600mm本工程塔楼基础形式为筏板+复合地基，基础混凝土等级为C40，抗渗等级P8，筏板完成面黄海标高为70.900m，沉降后浇带宽度1m；筏板外围厚度为3m，筏板内筒厚度为3.4～3.8m，电梯坑和集水井等落深区筏板厚度情况为：7.4m、7.7m，7.85m及5.9m等，属于大体积混凝土施工；基础筏板呈椭圆形，长轴65.7m，短轴45.6m，面积为2351.8㎡（外围：1271.3㎡；内筒：1080.5㎡），地下室沉降后浇带范围以内面积为1534.9㎡，混凝土浇筑体量合计约1.1万m³，如下图：1#塔楼底板与地下室沉降后浇带布置图第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心1.3

工程特点（1）1#塔楼混凝土浇筑方量超大，一次浇筑量达

1.1万m³左右，浇筑的时间长。因此，施工现场要合理组织，如何保证混凝土浇注及时、连续进行是重点。（2）本工程施工现场场地狭小，基坑西侧及南侧道路狭窄，重车无法通行，不能形成环形的现场道路，交通运输不便，场容管理、文明施工、环保、安全保卫等都有较高的要求，需要进行周密组织、合理配备机械是保证高效、连续底板混凝土浇筑的基本条件。（3）本工程筏板基础内集水坑和电梯基坑以及板厚变化相互交叉，使基底标高变化极其复杂，如何控制基底标高成为底板施工的一大难点。（4）塔楼基础底板最大厚度达到

7.85m；选择合适的混凝土配合比是保证基础施工质量的重要因素，需经过详细计算和试配进行优化确定。（5）塔楼基础底板施工期间，必须保证混凝土一次性连续浇筑，不允许出现冷缝。大体积混凝土浇筑预控措施分析表裂缝类型预控措施措施合理的混凝土配合比有效的降低温度措施科学的保温养护方式加强混凝土振捣温度裂缝施工裂缝（施工技术）收缩裂缝干缩裂缝进行泌水试验添加微膨胀剂混凝土表面收面抹灰斜面分层浇筑方式混凝土供应强度充足延长混凝土初凝时间施工冷缝（施工组织）1.4

裂缝分析确保结构完整性是超高层建筑基础筏板施工的基本要求，施工冷缝、温差裂缝及收缩裂缝是影响大体积混凝土结构完整性的主要因素。施工冷缝控制技术比较简单，主要通过制定严密的施工组织方案，保证混凝土供应强度，确保混凝土及时覆盖。温差裂缝和收缩裂缝产生原因多种多样，其控制技术比较复杂，是本工程基础筏板大体积混凝土施工控制的重点。第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心1.4.1收缩裂缝混凝土水化反应硬化过程中因失水而收缩，当水化反应完成后，混凝土开始降温并发生收缩，由于受到内外约束而产生收缩应力，当收缩应力超过混凝土抗拉强度时，混凝土即发生开裂，出现收缩裂缝。1.4.2温差裂缝基础筏板体量大、强度等级高，水泥用量大，水泥水化将产生大量的热量，通过混凝土表面向周围散发，造成混凝土内外出现温差，内外温差将使混凝土内部受压、表面受拉，产生拉应力。然而，此时混凝土龄期段，抗拉强度很低，当拉应力超过混凝土抗拉强度时，混凝土即发生开裂，出现温差裂缝。收缩裂缝与温差裂缝既有区别，又有联系。收缩裂缝出现时间早，持续时间长，属于缓慢发展型裂缝；温差裂缝出现时间晚，持续时间短，但是发展速度块；尽管收缩裂缝比较细小，多为表面裂缝，但是它为温差裂缝的发展提供了条件，因此就具体裂缝而言，其产生和发展既有收缩的作用，又有温差的作用，早期以收缩为主，中期以温差作用为主，后期又有收缩作用为主。1.4.3裂缝控制混凝土裂缝归根结底是在外在约束下，温度变化及收缩在混凝土内部产生的拉应力超过同期混凝土的抗拉强度，是外在作用与自身抗力相互作用的结果。因此，控制混凝土裂缝要从改善外在作用和提高自身抗力两个方面入手。（1）收缩控制混凝土收缩受原材料性能、混凝土配合比、搅拌方式、养护时的湿度条件和构件尺寸等因素影响，其中混凝土的配合比中用水量影响最大。具体从以下几个方面进行控制：控制骨料级配和质量；控制水泥用量；控制用水量：采用高效减水剂；做好养护阶段的保湿工作，早起养护时间越早、越长，收缩越小。（2）温差控制具体从以下几个方面进行控制：优化配合比，降低水泥用量，降低混凝土水化热。为此要充分利用混凝土后期强度，利用混凝土

60d

龄期强度；采用硅粉、粉煤灰等活性材料代替部分水泥；入模温度；外部蓄热；内部散热。第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心第二章

编制依据序号1名称编号富雅▪国际金融中心工程1#塔楼施工图纸《富雅▪国际金融中心工程施工组织设计》《大体积混凝土施工规范》2015年甲方下发--23GB—50496--2009GB50010-2010GB50011-2010GB50666-2011GB50204-2002(2011版)GB50202-2002GB50300-2013GB50164-2011GB50119--2013GB/T21120--2007GBJ50107-2010JGJ55-20114《混凝土结构设计规范》5《建筑抗震设计规范》6《混凝土结构工程施工规范》7《混凝土结构工程施工质量验收规范》《建筑地基基础工程施工质量验收规范》《建筑工程施工质量验收统一标准》《混凝土质量控制标准》89101112131415161718《混凝土外加剂应用技术规规》《水泥混凝土和砂浆用合成纤维》《混凝土强度检验评定标准》《普通混凝土配合比设计规程》《普通混凝土用砂、石质量及检验方法标准》《施工现场临时用电安全技术规范》《建筑施工安全检查标准》JGJ52-2006JGJ46-2005JGJ59-2011《建筑机械使用安全技术规范》JGJ133-2012第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心第三章

施工安排3.1

总体流程大体积混凝土的施工组织工作是一项大型系统工程，它包含从技术准备、人员组织、物资准备、机具准备、现场准备、混凝土供应准备、现场组织实施、质量控制要点等一系列问题的解决，针对本工程的实际工况，其施工组织工作流程如下：确定混凝土供应方式及搅拌站的招标→确定混凝土基准配合比→混凝土浇筑速度的确定→混凝土浇筑方式及浇筑设备数量的确定→现场平面规划→落实混凝土浇筑前的各项准备工作（包括技术、物资、现场、人员、搅拌站等各方面准备）→进行混凝土浇筑实施。根据上述流程，将具体工作任务归类总结如下：第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心3.2

供应方式主楼筏板混凝土单次浇筑量大，为保证混凝土的连续供应，往往很难由一家搅拌站来独立完成，当一家搅拌站无法独立完成时，可考虑多家搅拌站的联合供应。搅拌站的确定需要通过招标的方式来完成，最终选择出质量好、信誉高、富有合作精神、距离近、价格合理的几家搅拌站作为联合供应单位，来共同完成混凝土的联合供应任务。在确定多家搅拌站联合供应方式的同时，还要确定统一混凝土配合比、统一主要原材料的原则，以保证混凝土供应质量的均匀、稳定。因此，我们根据南宁市商品混凝土市场供应情况，通过对混凝土供应商信誉、资质、规模、原材料来源、试验能力、交通供给能力等综合考察评估，确定选用广西鼎昌混凝土有限公司承担商品混凝土供应。广西鼎昌盛混凝土有限公司位于南宁市良庆区银海大道平乐村段，是一家专业从事商品混凝土生产及销售的现代化企业，拥有三一

ZHL180

自动化混凝土搅拌机生产线两套，300吨水泥筒仓6座，30吨骨料仓8座，三一重工

49

米汽车输送泵4台，三一重工53米汽车输送泵4台，三一重工车载输送泵

5台，搅拌运输车

50辆，日产能力达

5000方以上，年生产能力150万立方以上，是大工程、大方量生产任务的坚实基础和有力保证。3.3

配比设计3.3.1设计程序对于大体积混凝土，底板厚度已远远超出常规，为降低混凝土的水化热，解决大体积混凝土的温升及抗裂问题，首先确定合理的混凝土配合比。配合比确定的程序如下：（1）咨询业内有关专家，对超大体积混凝土配合比提出建议；（2）确定主要原材料产地及质量标准，根据专家建议进行配合比设计，联合搅拌站进行系列配合比的抗压强度试验，初步选定基准配合比；（3）对初步选定的基准配合比进行膨胀性能试验及绝热温升试验，确定是否需要掺加膨胀剂并检验基准配合比的绝热温升是否满足要求；（4）根据初步选定的基准配合比进行温度及应力场分析计算，

与绝热温升试验数据进行比对分析，确定混凝土底板保温养护措施；（5）召开专家会议，科学确定超大体积混凝土的基准配合比及相关技术措施。3.3.2原材料选择1、水泥：选用华润水泥P▪O.42.5普通硅酸盐水泥，该水泥旋窑生产，水化放热低，矿物第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心组成分布合理，质量稳定。其主要的技术指标如下：比表面积铝酸三钙28天抗折MPa初凝终凝3天抗28天3天氯离子碱含minmin压MPa抗压抗折含量%量%cm2/gC3A%3507.813518728.054.25.68.50.010.382、煤灰：选用南宁电厂Ⅱ级粉煤灰，该粉煤灰活性高,质量稳定,保证供应,用一定量的粉煤灰替水泥可以降低水化热,利用它的火山灰效应提高混凝土的密度，从而提高混凝土的耐久性。其主要的物理性能指标如下：细度烧失量需水量比氯离子含量碱含量三氧化硫16.2%4.3%1000.007%1.49%0.3%3、矿粉：选用柳州钢铁厂高炉矿渣为原材，柳州台泥建材公司生产的高炉矿渣粉，规格为S95级，该矿粉

28

天活性为95以上%，可以以

1：1代替水泥，大幅度降低水泥水化放热，提高混凝土的后期强度,其主要的物理性能指标如下：比表面积烧失量流动度比7天活性28天活性性468cm2/g0.23%9977%97%4、粗骨料：选用武鸣石灰岩碎石，5～31.5连续级配，其主要的物理性能指标如下：针片状压碎泥块表观密度kg/m3空隙率%含泥量%含量%指标值%含

量%2690444120.40.05、细骨料：选用钦州河砂，中砂Ⅱ类，其主要的物理性能指标如下：6、加表观密度空隙率细度模数含泥量泥块含量外2640kg/m344%2.82.3%0.2%剂：选用聚羧酸型高性能缓凝减水剂，减水率

31%，该减水剂有缓凝作用,有延缓水泥的水化放热作用,减少水泥集中水化放热,有利于对混凝土温度的控制。其主要的匀质性指标如下：第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心含固量%PH值密度kg/m3水泥净浆流度氯离子含量%总碱量%13.871.031260mm0.030.333.3.3配合比设计混凝土的放热和收缩主要原因是水泥的水化放热和硬化收缩，因此配比设计思路是在保证强度的前提下，尽量降低水泥用量。因此，28天强度不宜设计太高。根据混凝土配合比设计规程（JGJ55-2011）和本项目的设计要求，结合我司的多年生产经验，配合比采用

“双掺”技术，主要的基本参数确定如下1、设计强度：取标准差S=3.5，设计强度为C40，P82、水灰比W/C=

Afp/(fcu,0

+

A·B·fp)=0.34。（A取0.53，B取0.2，fp=31.5MPa,煤灰修正系数0.60，矿粉修正系数1.0）。3、外加剂掺量

1.8%，取掺外加剂后的用水量

151kg，砂率

42%，矿粉掺量

20%，煤灰掺量分别为17%。4、经试配调整后，确定如下配合比：容重水泥

矿粉

煤灰

砂子

石子外加剂

自来水塌落度（Kg/m³）223

10080782

10358.41502420160±10本工程采用溜槽、汽车泵、地泵等综合浇筑方式，塌落度予以统一，均为：160mm。其工作性能及力学性能如下：第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心初始坍落度/扩展度mm180/4801小时后坍落度初凝时间7天抗压32.628天抗压46.5抗渗等级P11/扩展度mm170/4658小时3.4

浇筑部署3.4.1浇筑工艺基础筏板大体积混凝土施工工艺一般有一次成型工艺和多次成型工艺。其中，一次成型工艺是将整个筏板混凝土一次连续浇捣成型，属于大体积施工传统工艺。该工艺具有以下优点：一是结构整体性强，基础筏板内不存在施工缝、后浇带等薄弱环节，整个结构一次连续施工完成，结构整体性容易保证；二是施工工期短，整个混凝土一次连续浇捣完成，节约了多次成型所需的重复准备和混凝土养护时间，有利于缩短施工工期；三是施工成本低，一次成型工艺节省了施工缝、后浇带处理所需的施工措施，施工措施费得到控制。鉴于一次成型工艺具有的上述优点，并根据结构特点和施工组织需要，本次塔楼基础筏板采用一次成型工艺进行大体积混凝土施工。3.4.2浇筑方法本塔楼基础浇筑面积为2351.8㎡，一次混凝土浇筑方量约

1.1万m³，平面结构尺寸适中且呈椭圆形，鉴于全面分层、斜面分层及分段分层各自的优缺点，并结合本工程的规模、混凝土供应能力和泵送设备灵活选择等要求，本工程大体积混凝土浇筑方法选择“一个坡度、薄层浇筑、循序推进、一次到顶”的大斜面分层踏步式推进（推移式连续浇筑）的浇筑法，斜面分层厚度为500mm。即混凝土从一端向另一端，以同一坡度一次到顶由下而上的向前连续浇筑。该方法具有施工面小，混凝土供应强度低；施工面相对稳定，泵送设施不需反复装拆和变位等优点，能较好地适应泵送工艺，避免泵管经常拆除冲洗和接长，提高泵送效率，简化混凝土的泌水处理，保证上、下层浇筑间隔不超过初凝时间。斜面的坡度不应大于新浇筑混凝土自然流淌的坡度，对一般混凝土控制其不大于

1/3，对泵送混凝土坡度按

1/6～1/10进行控制。第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心筏板厚度3m的斜面分层浇筑详图（单位：mm）3.4.3浇筑顺序根据大体积混凝土施工规范（GB50496-2009）第

5.4.1中的第

3条条文“混凝土浇筑宜从低处开始，沿长边方向自一端向另一端进行。当混凝土供应量有保证时，亦可多点同时浇筑。”同时，结合本工程现场实际工况，且基础筏板呈椭圆形（长轴：65.7m，短轴：45.6m），浇筑顺序总体分为四个阶段：首先：落深区（厚度

7.85m），然后：核心筒（厚度

3.8m），随后：筏板面（厚度

3m），最后：连同地下室底板整个后浇带范围内大面（厚度

0.6m）。第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心针对每一阶段内的具体浇筑顺序安排如下：（1）第一阶段：落深区浇筑顺序基础筏板共三个落深区，其中落深区1：有1个电梯机坑（底板厚度2.0m）和1个集水井坑（底板厚度1.0m）；落深区2：有1个电梯机坑（底板厚度2.0m）和1个集水井坑（底板厚度1.0m）；落深区3：有1个电梯基坑（底板厚度3.8m），详见下图：由于电梯机坑和集水井坑底板厚度不同，且考虑到落深区吊模的抗浮设要求，因此本阶段又需分为三个小阶段进行浇筑。阶段浇筑部位（底板浇筑至--）落深区1的集水井坑吊模底面层落深区2的集水井坑吊模底面层落深区1的电梯机坑吊模底面层落深区2的电梯机坑吊模底面层落深区

1

整体浇筑核心筒板底面层落深区2和落深区

3浇筑方式溜槽+汽车泵2汽车泵1+汽车泵2溜槽+汽车泵2汽车泵1+汽车泵2溜槽+汽车泵2先汽车泵1，浇筑方量

浇筑时间时差81.4m³55.8m³79.2m³53.6m³135.6m³0.54h0.56h0.52h0.54h0.90h1--234h后3.2h7.2h362.4m³767.6m³4.1h5.2h整体浇筑核心筒板底面层合计后汽车泵2、3相关图片示意如下：第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心第一阶段-1第一阶段-2第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心第一阶段-3本阶段浇筑要点：在浇筑电梯机坑、集水井坑等深坑的过程中，汽车泵要配合溜槽沿深坑模板周边对称地对深坑部位进行浇筑，防止由于单侧浇筑混凝土对深坑模板造成单侧冲击，最终导致深坑模板倾斜移位。（2）第二阶段：核心筒筏板浇筑顺序该阶段，浇筑部位为核心筒筏板，厚度

0.8m，面积

1080.7㎡，浇筑方量为

864.5m³，浇筑方式溜槽+汽车泵

1+汽车泵

2，同时进行浇筑，浇筑时间为

4.3h。第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心本阶段浇筑要点：本区域混凝土浇筑采用全面分层浇筑法，控制浇筑厚度

0.8m。（3）第三阶段：基础筏板大面浇筑顺序（厚度

3.0m面）该阶段，浇筑部位为基础筏板

3.0m厚筏板面层，厚度

2.4m，面积

2351.8㎡，浇筑方量为

5644.32m³，浇筑方式溜槽（下部设置活动小溜槽）（+汽车泵

3）+汽车泵

1+汽车泵

2，由北向南大斜面踏步式整体推移浇筑，浇筑时间为

37.6h。本阶段浇筑要点：由于该阶段混凝土浇筑面较大，且采用斜面分层、一次到顶的浇筑方式由北往南进行浇筑，因此为了确保已经浇筑的筏板面不出现施工冷缝，在上层混凝土初凝时间（实际5小时）之前，采用汽车泵

1、汽车泵

2对该即将初凝的面层区域浇筑一层厚度300mm的混凝土进行覆盖，随浇筑随补灰，以确保砼浇筑面不初凝。第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心（4）第四阶段：车库底板同基础筏板连成大面浇筑顺序（最大面）该阶段，浇筑部位为车库底板连通基础筏板面层，厚度

0.6m，面积

3381.3㎡，浇筑方量为

2028.8m³，浇筑方式汽车泵

3+汽车泵

1+汽车泵

2，由车库西北向东南方向小斜面踏步式整体推移浇筑，浇筑时间为

13.5h。本阶段浇筑要点：由于该阶段混凝土浇筑面较大，且采用斜面分层、一次到顶的浇筑方式由西北往东南进行浇筑，因此为了确保已经浇筑的筏板面不出现施工冷缝，在上层混凝土初凝时间（实际

5

小时）之前，采用汽车泵

1、汽车泵

2

对该即将初凝的面层区域浇筑一层厚度300mm的混凝土进行覆盖，随浇筑随补灰，以确保砼浇筑面不初凝。3.4.3浇筑方式鉴于本工程塔楼筏板属于大体积混凝土施工，浇筑体量大，加上周边环境及现场基坑环境道路较为狭小，本工程若以汽车泵为主进行混凝土浇筑，坑内的交通运输将严重制约，进而影响混凝土浇筑的浇筑质量，极容易产生施工冷缝；若采用地泵将加大现场工人的劳动强度，多次架设泵管，效率低下，浇筑速度缓慢；根据我施工单位超高层项目的施工经验，并结合本工程的具体特点，利用现场西侧基坑天然的高差采用两条溜槽进行混凝土的浇筑，同时在基坑内东侧道路处也存在高差可以加以利用设置一条溜槽进行浇筑，溜槽每小时浇筑方量约

100

方，相比较于传统的泵送方法大大提高了浇筑速度，大大提高了浇筑的效率，并有效地防止施工冷缝的产生，展示出了它天然独厚的优势。第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心综上所述，本工程塔楼基础筏板大体积混凝土浇筑方法采用溜槽+汽车泵的综合浇筑方法。本塔楼基础筏板共三个落深区（电梯基坑和集水井坑），在基坑西侧地面上设置一条溜槽（溜槽对应着最北侧的落深区）和一台汽车泵；对底板边角溜槽浇筑比较困难的地方，在浇筑前东奔角和西南角各设置一台汽车泵进行浇筑，通过汽车泵配合溜槽进行混凝土收尾收面。其中，溜槽与汽车泵的布置，详见下图：平面定位溜槽定位：架体中心线平行于

P轴，向北距离

P轴

2.3m；第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心三维定位图3.4.2浇筑速度混凝土浇筑速度则按照斜面分层浇筑时不出现冷缝的混凝土最小供应量为基本原则来确定，具体可按照下列公式计算：公式：Q＝b×h1×（h×i）/tQ：混凝土每小时最小供应量，m

3/h；b：底板浇筑宽度（m），取椭圆短轴45.6m；h1：底板浇筑时混凝土分层厚度为

0.5m，h：底板浇筑厚度（m），取筏板大面厚度3m；i：底板混凝土流淌坡度，根据混凝土坍落度大小确定，取9（流淌坡度1/9）；t：混凝土缓凝时间h，取5小时。代入上述公式计算得：Q=45.6×0.5×（3×9）/5=123.12m³/h，因此现场每小时混凝土供应量不得小于123.12m³，必须控制混凝土浇筑速度不得小于该值，避免出现施工冷缝。同时，在实际浇筑过程中，有时为避开交通拥堵的高峰时段，可能根据实际情况确定一个合理的浇筑时间，并以此确定混凝土最小供应速度，但该速度要保证分层浇筑时混凝土不出现冷缝，即大于公式计算所得的数值。第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心3.4.4罐车数量本工程取值：Qmax=80m³/h，a

=0.85，n=0.6；Q

=80*0.85*0.6=40.811（m³/h）。每台汽车泵需配备罐车数量N1：混凝土搅拌运输车台数（台）

；Q1：每台混凝土泵的实际平均输出量（m³/h）；V1：每台混凝土搅拌运输车容量（m³）,取

10m³；S0：混凝土搅拌运输车的平均速度（km/h）

,取

40

km/h；L1：混凝土搅拌运输车的往返距离（km）,

取

40km；T1：每台混凝土搅拌运输车总计停歇时间(min),

取

80min。N1＝40.8/（60*10）*(60*40/40+80)＝9.52≈10（辆）；按每台输送泵在施工现场预备两辆。所以，每台混凝土泵总共需要混凝土搅拌运输车数量为：10＋2（备用）＝12

辆；两台输送泵需要24辆运输车（10m³）供该段施工。由于溜槽浇筑的时间就是混凝土罐车下料的时间，按每

6分钟浇筑一辆搅拌车的混凝土（罐车容量为

10m3），每个溜槽配合一每个溜槽需要配备辆罐车浇筑计算，因此每小时每个溜槽需用

10辆搅拌车（同时按罐车数量

罐车时速

40km/h）。计算得：100

6040N1

80

2（3

辆）60

1040第

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FIRSTDIVISION(GROUP)

CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心按溜槽在施工现场预备两辆。所以，每个溜槽总共需要混凝土搅拌运输车数量为：23＋3（备用）＝26

辆；一个溜槽需要

26

辆运输车（10m³）供该段施工。根据上述计算得出，总共需要混凝土搅拌运输车数量为：N=24（汽车泵）＋26（溜槽）＝50辆。罐车数量3.5

平面规划根据初步确定的混凝土输送泵/溜槽的数量及施工现场场地情况，进行现场的平面规划，具体部署如下：筏板浇筑期间要求搅拌站调用

50辆搅拌车，每台车均配备

GPS卫星定位系统，调度可通过监控了解交通状况后通知车队选择最佳线路并根据每台车的运输状态灵活调配。在底板混凝土浇筑时，为保证混凝土罐车的连续性，需要在工地西侧凯旋路的道路上占用部分车道；须提前与相关政府部门协调，办理好相关道路占用手续。1、溜槽所需混凝土罐车从临时入口进入，浇筑完毕原路倒出。临时入口外场等候区（凯旋路上）始终要保证有

7辆混凝土罐车在等候，场内要有

1辆混凝土罐车在倾倒卸料。2、汽车泵

1所需混凝土罐车从主出入口进入，浇筑完毕原路调头沿着坑内坡道路返回。大门口凯旋路上始终要保证有

3辆车在等候，坑内坡道始终要保证有

1辆混凝土罐车在等候，场内要有

1辆混凝土罐车在倾倒卸料。3、汽车泵

2所需混凝土罐车从主出入口进入，浇筑完毕原路调头沿着坑内坡道路返回。大门口凯旋路上始终要保证有

3辆车在等候，坑内坡道始终要保证有

1辆混凝土罐车在等候，场内要有

1辆混凝土罐车在倾倒卸料。4、汽车泵

3所需混凝土罐车从临时入口进入，浇筑完毕原路调头返回。大门口凯旋路上始终要保证有

3辆车在等候，场内要有

1辆混凝土罐车在倾倒卸料，由于此时汽车泵进行浇筑时，溜槽已经停止使用，罐车可停放在溜槽等候区域。将每个卸料点编号，然后用红油漆做明显标识，浇筑期间罐车入口处调度员根据现场浇筑情况，指派罐车到相应浇筑点进行浇筑。具体详见下图：第

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FIRSTDIVISION(GROUP)

CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心3.6

行车路线通过对城市交通状况的实测与分析，结合交通管制措施，设计了混凝土供应站搅拌运输车的最佳运输路线，车辆最后都汇入凯旋路进入富雅▪国际金融中心工程工地，详见下图：第

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FIRSTDIVISION(GROUP)

CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心3.7

工期安排混凝土浇筑计划开始时间混凝土浇筑计划施工段

一次浇筑混凝土方量完成时间1#塔楼1.1万m³2015年5月25日2015年5月27日第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心第四章

施工准备4.1

组织准备由于本工程1#楼底板较厚，混凝土量大，且大体积混凝土的技术要求高，为了确保底板大体积混凝土的顺利浇筑和浇筑质量，项目经理部成立了大体积混凝土浇筑专项施工管理小组，浇筑之前召开专题交底会和动员大会。充分作好各项准备工作，为大体积混凝土的成功浇筑奠定基础。在现场对施工班组作好交底，使工人能掌握操作要领以及大体积混凝土施工所注意的事项。现场管理人员按昼夜两班轮流值班，施工过程相关人员不得擅自离岗，分区分块落实到人。成立超大体积混凝土浇筑指挥工作小组，对浇筑过程中技术问题解决、现场布置、人员组织、机械物资准备、质量检查、安全、后勤交通等各项工作做出统一部署安排及分工。第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心4.1.1组织体系第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心4.1.2职责分工职能小组成员刘泽职责项目经理负责项目全面工作章建华王怀雷沈策项目总工生产经理分管项目工程技术、质量方面工作分管项目生产工作混凝土浇筑前，协调政府相关部门办理夜间施工手续等；协调混凝土搅拌站相关资源落实及政府交通部门，确保混凝土车辆满足现场要求。外围丁经协调小组覃胜锋后勤李祥做好后勤保障、食堂管理工作。保障小组孔庆丰滕仕鹏秦泽民朱有虎傅

帅负责混凝土现场施工管理与组织工作，负责指挥分包队伍进行现场混凝土的浇筑工作，负责协调各部门保证商品混凝土的及时供应及确保混凝土的浇筑顺利按要求进行。现场管理小组质量控制混凝土施工质量及操作方法，检查监控模板及操作方法，检查监控入模浇灌振捣顺序。负责混凝土施工的技术问题，控制配合比及外加剂的掺量，负责底板混凝土施工资料的收集整理工作，负责安排混凝土测温及实验管理工作，负责对测温数据进行整理验算。叶志锋控制小组朱本涛郑振颉黄荣欣技术管理小组负责混凝土入模时的测温监测和大体积混凝土测温工作；混凝土试块制作和混凝土塌落度检测工作。试验王

卓管理小组负责材料供应，及时提供所需其它与施工有关的机具材料，保证质量、数量，并提供材质单及各种材料合格证，搞好材料的保管及发放，负责收材料设备供应小组吉海华陈守润第

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FIRSTDIVISION(GROUP)

CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心集商品混凝土到场小票。安全文明施工小组唐刚林李

亮负责安全施工管理，保证文明安全施工，检查门口道路的疏通，以及电路系统的安全可靠性。4.1.3值班安排（1）浇筑大体积混凝土时，项目部管理人员按昼夜两班进行值班，施工过程相关人员不得擅自离岗，出现问题落实到人。（2）具体项目部管理人员值班表，待1#楼大体混凝土浇筑前，再另制定申报。4.1.4协力单位项目经理（陈主任）：对施工过程全面负责；技术总工（潘

工）

：负责解决混凝土施工过程中的技术问题。4.2

技术准备在进行超大体积混凝土浇筑之前，需由项目经理组织一次大型技术交底，交底内容包括：工程概况、最终确定的基准配合比、坍落度控制、混凝土缓凝时间、浇筑顺序、浇筑速度、浇筑时间、泵管布置方案、现场行车路线、停车等待区域划分、质量安全保证措施、人员分工等。接受交底的人员包括总包技术、工程、质量等相关部门；各劳务分包单位的项目经理、总工、混凝土工长；各搅拌站经理、总工、调度等。经过技术交底，使全体参战人员对整个浇筑流程和注意事项能够有全面的了解。施工技术人员熟悉图纸，了解设计意图，并对现场的施工工人进行相应的技术交底和安全交底，交底重点在混凝土浇筑流向、浇筑方法、浇筑重点等。做好各种原材料的取样检验和试验，混凝土强度试配及钢筋焊接、连接件的试验。混凝土浇筑（必须有技术、资料、质检、混凝土责任工程师、现场经理确认）、开盘鉴定等相关准备资料签认完毕。4.2

人员准备施工段

混凝土工

钢筋工

模板工

架子工

瓦工

试验

其他合计1#塔楼40/408/84/44/44/42/220/20

82/821.“/”前后为两工作班人数；说明2.“其他”中包含振捣棒拉线工人以及输送泵看灰和维修人员。第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心4.3

材料准备材料投入一览表数量材料名称单位把备注钢筋密集处照明，筏板内照明浇筑照明手把聚光灯镝灯8个3电缆--按实际1500临时用电塑料薄膜㎡地下室底板养护6m2m1.5m直角240根600根600根1400个钢管（48×3.0）对接旋转1400个300个40块25张80㎡80㎡40m³扣件搭设溜槽木跳板密目网铁皮50×250×40001.6m×6m2mm厚木模板木方15mm50*100--铁丝15把310m82块角钢L80*8溜槽角钢支架试块模具方钢板120*120*8混凝土抗压试模混凝土同条件试模混凝土抗渗试模组组组195195312第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心4.4

机具准备施工机具一览表机具名称型号单位台辆支台台条个个套台组对数量汽车泵（臂长49m）混凝土罐车插入式震动棒混凝土抹光机抽水泵80-105m3/h3（1台备用）6-10m³θ60、θ50、θ30Φ

900mm4（1台备用）105m3

/h测温热电偶测温控制仪温度仪（测入模温度）坍落度仪0.5m至6.75m81条（3组备用）5（2个备用）6（2个备用）5（1套备用）1------发电机250KVA200mm--串筒5（1组备用）4对对讲机4.5

现场准备项目内容落实时间检查电源线，电箱，明确各配电箱线路走向，供应部位；检测电箱，用电设备的电阻情况；混凝土地泵控制信号灯开关和扩音设备临电浇筑前

5

天照明场地照明、作业面照明设备的布置、检查及维护钢筋、模板、机电、钢结构等各专业均验收通过浇筑前

5

天现场验收底

板

内

预埋件检查浇筑前检查底板内需要的预埋件、测温元件等埋设情况浇筑前

1

天浇筑前

5

天浇筑前

1

天检查罐车停放及行使道路，保证畅通，路面坚实平整，软弱地面进行硬化处理；道路安全进行泵管搭设；现场用电情况；清理基坑边物料，防止物体坠落伤人；检查工人劳保用品安全帽准备等第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心提前安排测量人员随时进行基坑监测浇筑前

1

天4.6

后勤准备项目落实时间安排浇筑期间工人、管理人员伙食落实防寒/防暑措施，严禁工人疲劳作业收集并公布一周内的天气预报，便于混凝土浇筑的统一安排浇筑前

1

天浇筑前

2

天浇筑前

2

天4.7

搅拌站工作准备项目内容各搅拌站成立专门协调组，明确分工，联系人及联系方式，制定配合流程浇筑前

5

天检查搅拌站材料准备情况，水泥、砂石、粉煤灰、外加剂，并落实连续供应情况，保证及时复试检查搅拌站试拌情况，技术准备情况检查搅拌站各岗位操作人员就位情况，熟练程度检查搅拌站设备保养状况、易损件准备情况、计量设备是否经过校核浇筑前

2

天浇筑前

2

天浇筑前

2

天浇筑前

2

天检查搅拌站罐车准备数量、保养状况、司机数量检查搅拌站水源、电源准备情况，是否有备用检查搅拌站行车路线设计情况，与交通队提前联系情况浇筑前

2

天浇筑前

2

天浇筑前

2

天第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心第五章

主要施工工艺及技术措施5.1

工艺流程测量放线→搭设溜槽→落深区模板设置→钢筋支架加固→固定汽车泵→混凝土浇筑→混凝土养护→混凝土测温→混凝土取样及试验→后浇带处理。5.2

测量放线测量仪器：经纬仪

1台，水准仪

1台，50m长钢卷尺

1把，5米标尺

1根。以上设备应预先进行检验，计量合格，以确保测量用具的精度。标高的测设：依据现场引入的水准点用水准仪和标尺将底板标高引测至基坑边，用红三角标识，标出标高。浇筑时将标高控制点标设在现场立柱桩上并设有标高控制筋，以便于引测。现场备有水准仪，对集水坑等标高重点控制，以便随时抄平，控制标高正确性。5.3

溜槽脚手架搭设5.3.1

总体布置根据施工需要，本工程共设置三条溜槽，溜槽脚手架采用单立杆双排脚手架，脚手架支设在角钢支架上，脚手架的立杆横距为

1.5m，立杆纵距为

1.5m，横杆步距为

1.5m，1#和

2#溜槽脚手架起始端最高处距底板混凝土完成面约18m高，3#溜槽脚手架起始端最高处距底板混凝土完成面约4m高；沿脚手架满打纵向剪刀撑，垂直于溜槽方向每隔

4.5m满打横向剪刀撑；在脚手架的中间左侧的小横杆上搭设溜槽，在右侧的小横杆上铺设木跳板作为操作台和人行通道。5.3.2

工艺流程底板的下铁钢筋绑扎完成→溜槽脚手架支架放线→溜槽脚手架支架定位及焊接→非溜槽脚手架支架定位及焊接→焊接通长固定措施钢筋→焊接

500mm

长的Φ48×3.0

短钢管→绑扎中层钢筋网片→绑扎上铁钢筋→搭设距混凝土面高

200mm

位置的扫地杆→搭设溜槽脚手架→搭设木跳板人行道及防护网→搭设混凝土溜槽。5.3.3

架体构造（1）立杆起步立杆长为6m和4m（将接头错开），用对接扣件与焊接在溜槽支架上的短钢管连接，以后能用6m杆的脚手架均用6m杆；采用对接扣件连接立杆接头，同步内相邻立杆接头在高度方向错开的距离不得小于

500mm，立杆必须沿其轴线搭设到顶，且超过溜槽的行走过道第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心1.2m。（2）大横杆（纵向水平杆）大横杆对立杆起约束作用，与立杆用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。大横杆之间采用对接扣件连接，接头与相邻立杆距离≤500mm；相邻的两根大横杆的接头均应相互错开，水平间距应≥500mm，同一排大横杆水平偏差不大于50mm及

L/250。（3）小横杆（横向水平杆）每一主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接在立杆上，在任何情况下，均不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。（4）扫地杆脚手架须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距混凝土面高

200mm处的立杆上；横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（5）剪刀撑该脚手架外侧满打剪刀撑，剪刀撑立杆与地面夹角为45°～60°，剪刀撑搭接长度不小于

1m，其上旋转扣件不少于

3

个，垂直于溜槽方向的每隔

4.5m

满打横向剪刀撑，平行于溜槽方向的满打纵向剪刀撑，剪刀撑斜杆两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧。（6）脚手板、挡脚板和护拦搭设脚手架完毕后，在中间一排立杆另一侧的小横杆上铺设木跳板（脚手板）形成行人通道，木跳板用8#铅丝与小横杆（挡脚板为立杆）绑扎牢固，不得在有滑动；人行道上垂直于人行道纵向每隔300mm钉防滑木条，人行道两侧设置

200mm高的踢脚板，设置

1.2m高栏杆，在栏杆上挂密目网。（7）抛撑与缆风绳鉴于本工程溜槽脚手架体宽度较小，为了架体的稳定性，在架体底部间隔4.5m（3跨）设置一道钢管抛撑；在溜槽距混凝土完成面高度大于

10m

位置按间距

8m

对称设置缆风绳，预留地脚螺栓；抛撑与缆风绳角度控制在45°至60°之间。（8）溜槽角钢支架布置1、溜槽下部钢管支撑的角钢需与钢筋支架的角钢独立设置，本次溜槽脚手架下部角钢立柱（L80*8）设置间距同脚手架立杆；立杆底部设置长

350mm

L80×8角钢垫脚，角钢垫脚与底板下铁钢筋采用焊接的可靠连接；溜槽支架的角钢与底板的中层钢筋网焊接，在纵横向把每个溜槽支架焊接起来，使溜槽支架形成一个整体，并每隔一跨用

L50×5做交叉斜撑与底部第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心立杆端头焊接；焊接在角钢支架上的短钢管时，要保证钢管的垂直。2、脚手架底部钢管焊接在立杆角钢顶部焊接一块

120×120×8mm

的钢板，在钢板上垂直焊接一段长

500mm

的Φ48×3.0

钢管。钢管焊接在钢板上时，焊缝的焊脚尺寸不小于

3mm，其它为

5mm。溜槽脚手架与钢支撑连接图如下图所示。第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心为避免现场钢筋支架与溜槽角钢支架定位造成的混乱，充分利用现场已有的钢筋支架放线后定出现场焊接钢管位置作为溜槽的起始步。（9）溜槽及其架体搭设构详见下图：1#、2#、3#溜槽均按照此进行制作搭设。按设计坡度及设计标高要求，首先在靠近中间一排立杆的小横杆上铺

50×100

木方，木方应按高度为

100

布置。木方用铁丝绑扎在小横杆上并用铁钉钉住铁丝共同固定木方，在木方上面用内钉铁皮的木模板组成

500mm

宽的溜槽，并把溜槽与小横杆每隔

750mm

设置一道铅丝网将溜槽与溜槽脚手架固定，为防止混凝土砂浆从木模接缝处泄漏，在溜槽内衬薄铁皮，铁皮与溜槽用铅丝或拉铆钉每隔1m绑扎一道固定在一起，避免铁皮滑动。第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心平面图立面图第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心三维图第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心5.3.4

注意事项（1）溜槽脚手架的使用1、溜槽脚手架只是作为支设溜槽和人行通道的脚手架，禁止在人行通道上堆放材料。2、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构件，整体性杆件。3、在使用溜槽浇筑混凝土时，工人上架作业前，先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可作业，发生异常和危险情况时，应立即通知架上人员撤离。4、工人在收工前应清理溜槽架面，在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品。（2）溜槽脚手架的拆除1、脚手架的拆除顺序与搭设顺序相反，须遵循先搭后拆，后搭先拆的原则，严禁上下同时作业。2、脚手架拆除时分层拆除，若分段拆除，脚手架的高差不能大于两步。3、拆除的杆配件应以安全的方式运出和卸下，必须绑扎牢固或装入容器内才可吊下，严禁向下抛掷，拆除过程中应作好配合，协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心5.4

落深区模板设置（1）在塔楼核心筒区域内，存在

3个电梯机坑和2个集水井坑。其中：电梯机坑

1

坑深为

5.7m，电梯机坑

2

坑深为

6.05m，电梯机坑

3

坑深为

2.1m；集水井坑1为6.7m，集水井坑

2为7.05m。在浇筑混凝土时，坑底的模板的最大压强为

P=ρgh=2400*10*7.05=169.2kPa;因此这个坑所受的浮力是巨大的，必须采取措施，控制坑底标高，减少整个筏板混凝土浇筑完毕后电梯坑、集水坑内多余混凝土的剃凿量。（2）此井筒四周及底部均应支设模板，模板均采用

15mm厚的多层复合模板；木方采用50*100作为次龙骨，间距

150mm；井筒内的侧模板的主龙骨采用双钢管

48*3.0，U

托进行顶撑，间距

400mm

布置；底模板的竖向主龙骨采用单钢管48*3.0，U托进行顶撑，间距

350mm布置，最两端的主龙骨离井筒侧模≤200mm；底模板的水平主龙骨采用

C16

竖向拉筋沿主龙骨@350mm

纵横向布置，底部拉筋上端设置180°弯钩，下端与

C25预埋钢筋10d焊接，顶部顶板采用

C16钢筋弯钩拉住受力钢管；第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心沿着坑四周400设置一处；底部设置直径25的排气孔@500，梅花形布置。模板支设同普通墙体模板，支设完成后，考虑到电梯井的抗浮，在井筒上部堆载钢筋原材，以抵消其巨大的抗浮力。（3）各个电梯基坑和积水井坑筒模板设置设计制作如下图：以集水井1为例进行设置，其他均可参照此进行具体设置制作。第

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CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心（4）抗浮设计安全计算如下表：当混凝土浇筑至井筒底模板时，需注入大量清水以减小底模板受的反力，至混凝土浇筑完毕时，井筒内的水深度与坑深一致。根据混凝土的流动性，流动性越差，其产生的浮力越小，取浮力为井筒排出混凝土重量的

2/3

计算，则坑底的模板的压强为：P1=ρgh=0.67*（2400-1000）*10*7.05=66.13kPa。由于筏板基础混凝土在浇筑时为分层浇筑，各层混凝土在初凝前浇筑时，其产生的浮力更是大大降低，考虑安全系数，井筒底模板所受是混凝土反力采用P1

的值。第

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FIRSTDIVISION(GROUP)

CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心1、面板计算：面板为

15mm

厚覆模板，次龙骨间距为

150mm，则根据多跨连续梁，取

1

米宽的板带，以最深的井筒作为计算对象，M=0.1ql²=0.1*66.13*0.15²=0.15kN▪m面板最大应力ζ=M/W=0.15*1000000/（1000*18*18/6）=2.78N/mm²＜[ζ]=13N/mm2面板抗弯设计满足要求！又根据抗剪设计，V=0.6ql，则：η=3V/2bh=3*0.6*66.13*1000*0.15/（2*1000*18）=0.50N/mm²＜[fv]=1.400N/mm²面板抗剪设计满足要求！又根据面板挠度，44ω=0.677ql

/100EI=0.677*66.13*150

/（100*9500*1000*18*18*18/12）=0.049mm＜[ω]=

150/250=0.6mm面板挠度满足要求！2、次龙骨计算：木方宽度取

50mm，高度取

100mm，主龙骨间距

450mm，取一根木方，其计算宽度为

0.15m，线荷载

q=66.13*0.15=9.92kN/mM=0.1ql²=0.1*9.92*0.452=0.201kN▪m木方所受最大应力2ζ=M/W=0.201*1000000/9.92*10000=2.03N/mm²＜[ζ]=13N/mm木方次龙骨抗弯设计满足要求！又根据抗剪设计，V=0.6ql，则：η=3V/2bh=3*（0.6*66.13*1000*0.15）*0.45/（2*50*100）=0.80N/mm²＜[fv]=1.500N/mm²木方次龙骨抗剪设计满足要求！又根据木方挠度，44ω=0.677ql

/100EI=0.677*（66.13*0.15）*450

/（100*9500*50*100*100*100/12）第

43

页

共

76

页中

国

建

筑

一

局

（

集

团

）

有

限

公

司CHINACONSTRUCTION

FIRSTDIVISION(GROUP)

CORPORATIONLIMITED富雅▪国际金融中心=0.0696mm＜[ω]=

400/250=1.6mm木方次龙骨挠度满足要求！3、主龙骨计算：主龙骨按采用单钢管计算，按照

48*3.0

计算，W=8.985cm³，I=5.783cm4主龙骨的固定采用间距

500mm

的拉钩，每根主龙骨所受的线荷载为q=66.13*0.45=29.76kN/m，因此M=0.1ql²=0.1*29.76*0.5*0.5=0.744kN▪m钢管所受最大应力2ζ=M/W=0.744*1000000/8.985*1000=82.80N/mm²＜[ζ]=205N/mm钢管主龙骨抗弯设计满足要求！又根据钢管挠度，ω=0.677ql4/100EI=0.677*29.76*500

4（/

100*2.1*100000*5.783*10000）=1.037mm＜[ω]=

600/250=2.4mm钢管主龙骨挠度满足要求！4、拉筋的直径设计：每个拉钩的覆盖面积为

A=0.45*0.5=0.225m²，该范围内的浮力为

F=0.225*66.13=14.88kN，则：所选拉筋的截面积

As=F/fy=14.88*1000/360=41.33mm²，根据现场情况，选用16的钢筋作为拉筋，其截面积为

201mm²＞44.08mm²，满足要求！5.5

钢支架加强处理（1）塔楼筏板基础的3.0m、3.4m、3.8m及电梯机坑、集水井坑区域采用型钢支架，具体详见《基础筏板钢筋支架施工方案》；基础筏板厚度为

1m、2m的电梯机坑、集水井坑落深区域处的筏板厚度以及保护层厚度，其控制措施如下：通过角钢型钢作为支撑架（做法同上，沿短向通长设置，沿长向间距为

1.0m）的高度来控制坑下部筏板厚度，并在电梯机坑、集水井坑的上层钢筋网片上部、侧面的钢筋网片，用

70mm

长的

C16

钢筋限位

40mm

厚的钢筋保护层（限位钢筋与基坑钢筋焊接在一起），以控制基坑上层钢筋网片的保护层厚度。电梯井、集水坑坑底标高的控制，则通过控制基坑底部