本高大支撑架的计算依据

本高大支模架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；《建筑结构荷载规范》GB50009-2001；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。因本工程梁支架大于4米,根据有关文献建议,如果仅按照规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证,为此计算书还参考《施工技术》2002（3）,《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。计算说明:1、主楼地下室顶板厚160nlm,地下车库板厚200mm;主楼地下室层高相同为5.40m,地下车库层高为4.50m；2、对梁、板支架进行计算时。搭设支架时采用中48*3.5钢管,但由于市场的部分钢管中48*3.5的壁厚满足不到规范要求,故计算时钢管壁厚采用3.0进行核算。上端采用可调试顶托支撑小横杆（托梁）。3、由于地下室层梁截面较多,经计算,共分七类进行描述,其中主楼只对300*2000断面梁和地下室400mm*1200mm断面梁的侧模板荷载、梁侧模板支撑、穿梁螺杆、梁底模板、梁底支撑和立杆稳定性进行计算,其他断面的梁只对梁底支撑和立杆稳定性进行计算。其计算规格如下:!、主楼、地下室:300mm*2000mm；400mm*800；400mm*1200mm；400*1000；300mm*600mm；400mm*600mm；550mm*1000mm第一节梁模板（扣件钢管架）（A型）计算书

単位:mm1500单位:mm単位:mm1500单位:mmー、参数信息.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.30；梁截面髙度D(m)：2.000；混凝土板厚度(mm)：160.0〇;立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：5.35；梁两侧立杆间距(m)：2.10；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立杆根数:4；采用的钢管类型为中48x3.5；立杆承重连接方式：可调托座;.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/n?)：24.00:模板自重(kN/n?)：0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/n?)：2.0；新浇混凝土侧压カ标准值(kN/n?)：43.2；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/n?)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；.材料参数木材品种:马尾松;木材弹性模量ElN/mn?)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0:木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质;胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mn『)：13.0；.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)；50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数;7；.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250!主楞竖向根数:5；穿梁螺栓直径(mm)：M12:穿梁螺栓水平间距(mm)：300；主楞到梁底距离依次是:50mm,400mm,800mm,1200mm,1600mm；主楞材料：圆钢管;直径(mm)：48.00!壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料:木方;宽度(mm)：50.005高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压カ,按下列公式计算,并取其中的较小值:F=0.22ytPip2V,/2F=yH其中y-混凝土的重力密度,取24.OOOkN/m、；t~新浇混凝土的初凝时间,取5.000h；T~混凝土的入模温度,取25.000C；V~混凝土的浇筑速度,取1.500m/h；H-混凝土侧压カ计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1.800m；Pi-外加剂影响修正系数,取1.200；p2-混凝土坍落度影响修正系数,取L150。分别计算得44.620kN/m2,43.200kN/m2.取较小值43.200kN/nf作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压カ和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压カ。面板计算简图(单位：mm).强度计算材料抗弯强度验算公式如ド:M/W<f其中,W-面板的净截面抵抗矩,W=162x1,8x1.8/6=87.48cm3；M-面板的最大弯矩(N-mm)；0-面板的弯曲应カ计算值(N/mm?)；[f]-面板的抗弯强度设计值(N/mm?)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2其中,q-作用在模板上的侧压カ,包括:新浇混凝土侧压カ设计值:qi=1.2x1.62x43.2x0.9=75.583kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4x1.62x4x0,9=8.165kN/m；计算跨度:1=300mm；面板的最大弯矩M=0,1x75.583x2502+0.117x8.165x2502=7.66xl05N-mm；面板的最大支座反力为:N=l.lq,l+1.2q2l=1.1x75.583x0.25+1.2x8.165x0.25=27.882kN；经计算得到,面板的受弯应カ计算值:。=7.66x6/8.75xl04=8.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值：⑴=13N/mm2；面板的受弯应カ计算值o=8.8N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!.挠度验算v=0.677ql4/(100EI)^l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压カ线荷载设计值：q=75.583N/mm；1ー计算跨度:1=250mm；E一面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；1一面板的截面惯性矩:1=162x1.8x1.8x1.8/12=78.73cm4；面板的最大挠度计算值:v=0.677x75.583x2504/(100x6000x7.87x105)=0.877mm；面板的最大容许挠度值:[v]=1/250=250/250=l.mm；面板的最大挠度计算值v=0.877mm小于面板的最大容许挠度值[v]=L0mm,满足要求!四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的多连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座カ除以面板计算宽度得到:q=27.882/(1.800-0.180)=17.211kN/m本工程中,次楞采用木方,宽度50mm,高度100mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1x5x10x10/6=83.33cm3；1=1x5x10x10x10/12=416.67cm4；E=10000.00N/mm2；17.211kN.17.211kN/m17.211kN/m17.211kN/m17.211kW17.211kN/m發⑵原⑶ * (4)銮⑸ 鳶7计算简图•3.88-3.66

•3.88-3.66剪カ图(kN)弯矩图(kN-m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.292kNm»最大支库反カR=7.824kN,最大变形v=0.068mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下:0=M/W<[f]经计算得到,次楞的最大受弯应カ计算值o=2.92x105/8.33x104=3.5N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:⑴=13N/mm2；次楞最大受弯应カ计算值。=3.5N/mn?小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[v]=400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值v=0.068mm小于次楞的最大容许挠度值[v]=lmm»满足要求!2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力,取次楞的最大支座カ7.824kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,主楞采用圆钢管,直径48mm,壁厚3.5mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=2x4.493=8.99cn?；1=2x10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；7.824kN 7.824kN 7.824kN氐Hj飞（2） （3）次300300300300300300主楞计算简图5.086 5.0862.7383.912 2.738 -2.738 2738-3.912 -3.912主楞计算剪カ图(kN)主楞计算弯矩图(kN・m)主楞计算弯矩图(kN・m)-0.055主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.411kN-m,最大支座反カR=8.998kN,最大变形v=0.055mm(1)主楞抗弯强度验算0=M/W<[f]经计算得到,主楞的受弯应カ计算值:0=4.11x105/8.99x103=45.7N/mn?；主楞的抗弯强度设计值:⑴=205N/mm2；主楞的受弯应カ计算值o=45.7N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值rf]=205N/mm2»满足要求!(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.055mm主楞的最大容许挠度值:[v]=300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值v=0.055mm小于主楞的最大容许挠度值[v]=0.75mm,满足要求!五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:N<[N]=fxA其中N-穿梁螺栓所受的拉カ;A-穿梁螺栓有效面积(mn?)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取"ON/mn?；穿梁螺栓型号:M12；查表得:穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉カ：N=8.998kNo穿梁螺栓最大容许拉カ值：[N]=170x76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉カN=8.998kN小于穿梁螺栓最大容许拉カ值[N]=12.92kN.满足要求!六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=450x18x18/6=2.43x104mm3；1=450x18x18x18/12=2.19x105mm4；! 10 0 O U 〇 Q卜 2501 250} 2501 250% 2503 250しL抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:0=M/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：qi=1.2x[(24.00+l.50)x1.80+0.30Jx0.45x0.90=22.453kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4x(2.00+2.00)x0.45x0.90=2.268kN/m；q=22.453+2.268=24.721kN/m；最大弯矩及支座反カ计算公式如下:M,rax=0.1qil2+0.117q2l2=0.1x22.453x2502+0.117x2.268x2502=l,57xlO5Nmm；RA=RD=0.4qil+0.45q2l=0.4x22.453x0.25+0.45x2.268x0.25=2.5kNRb=Rc=1.1qil+l,2q2l=l.1x22.453x0.25+l,2x2.268x0.25=6.855kNo=Mmax/W=1.57x105/2.43x104=6.5N/mm2；梁底模面板计算应力o=6.5N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:v=0.677ql4/(100EI)[v]=l/250其中,q-作用在模板上的压カ线荷载:q=qノ1.2=18.711kN/m；ー计算跨度(梁底支撑间距):1=250.00mm；E-一面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[v]=250.00/250=1.000mm；面板的最大挠度计算值:v=0.677x22.453x250%100x6000x2.19x105)=0.453mm；面板的最大挠度计算值:v=0.453mm小于面板的最大允许挠度值:[v]=lmm,满足要求!七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载'钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。.荷载的计算:梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座カ除以面板计算宽度得到:q=6.855/0.45=l5.233kN/m.方木的支撑カ验算1f1ヽ， 4- 1,1方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5x10x10/6=83.33cm3；1=5x10x10x10/12=416.67cm4；方木强度验算:计算公式如下：最大弯矩M=0.1ql2=0.1xl5.233x0.452=0.308kN-m；最大应カct=M/W=0.308x106/83333.3=3.7N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应カ计算值3.7N/mm2小于方木抗弯强度设计值!3N/mm2,满足要求!方木抗剪验算:截面抗剪强度必须满足:t=3V/(2bho)其中最大剪カ:V=0.6x15.233x0.45=4.113kN；方木受剪应カ计算值T=3x4.113x1000/(2x50x100)=1.234N/mm2；方木抗剪强度设计值[t]=1.5N/mn?；方木的受剪应カ计算值1.234N/mn?小于方木抗剪强度设计值1.5N/mn?,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下：v=0.677ql4/(100EI)[v]=l/400方木最大挠度计算值v=0.677x15.233x4504/(100x10000x416.667x104)=0.101mm；方木的最大允许挠度[v]=0.450x1000/400=1.125mm；方木的最大挠度计算值v=0.101mm小于方木的最大允许挠度[v]=l.125mm,满足要求!.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力:Pi=RA=2.500kN梁底模板中间支撑传递的集中力:P2=RB=6.855kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力:P3=(2.100-1,500)/4x0.450x(1.2x0.180x24.000+1.4x2.000)+1.2x2x0.450x(1.800-0.180)x0.300=1.064kN

3.564kN6.855kN6.855kN6.855kN6.855kN6.855kN3.564kN小⑴2⑵盘⑶/网漆(5)蕊⑹ 7⑺幾レ300レ300レ300レ300レ300レ3O〇1300レ简图(kN,m)1.461.46■2.1043.4083.413.4273.427343.4471.461.46■2.1043.4083.413.4273.427343.447•；.1O48.8.959-1.46-8-8.9590.537•3.4-3.447-3.42E-3.4-3.408-3.408剪カ图(kN)-8-8.9590.537•3.4-3.447-3.42E-3.4-3.408-3.408剪カ图(kN)0.53708810.088-0.145-0.1450.199 0.199•0,438-0.315I8•0.43808810.088-0.145-0.1450.199 0.199•0,438-0.315I8•0.438弯矩图(kN-m)变形图(mm)经过连续梁的计算得到:支座カ:№=№=1.46kN；N2=N5=12.367kN；№=№=6.875kN；最大弯矩M^O.537kN-m；最大挠度计算值Vn1ax=0.524mm；最大应カ0=0.537x106/4490=l19.5N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑托梁的最大应カ计算值119.5N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/mn?,满足要求!ハ、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用,无需要计算九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式a=N/((pA)W[f]1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N-立杆的轴心压カ设计值,它包括:横向支撑钢管的最大支座反カ:N1=1.46kN；脚手架钢管的自重:N2=1.2x0.154x5.35=0.988kN；N=1.46+0.988=2.448kN；(p-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比IJi查表得到;i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A—立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W-立杆净截面抵抗矩(cn?)：w=4.49；0-钢管立杆轴心受压应カ计算值(N/mm?)；[f]-钢管立杆抗压强度设计值:田=205N/mm2；!〇—计算长度(m)；根据《扣件式规范》,立杆计算长度1。有两个计算公式l°=kph和l°=h+2a,为安全计,取二者间的大值,即:1。=Max[1.163x1,7x1.5,1.5+2x0.1]=2.966m；k-计算长度附加系数,取值为:1.163；H-计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,卩=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2966/15.9=199；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p=0.205；钢管立杆受压应カ计算值；0=2447.999/(0.205x424)=31.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算31.7N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!2.梁底受カ最大的支撑立杆稳定性验算:其中N-立杆的轴心压カ设计值,它包括:横向钢管的最大支座反カ：N=12.367kN；脚手架钢管的自重:N2=1,2x0.154x(5.35-1.8)=0.988kN；N=№+N2=12.367+0.656=13.022kN；(P-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比IMi查表得到;-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A—立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；

W—立杆净截面抵抗矩(cm')：W=4.49；〇-钢管立杆轴心受压应カ计算值(N/mm?)；山ーー钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2；lo-计算长度(m)；根据《扣件式规范》,立杆计算长度1。有两个计算公式l°=kゆ和l°=h+2a,为安全计,取二者间的大值,即:lo=Max[1.163x1,7x1.5,1.5+2x0.1]=2.966m；k-计算长度附加系数,取值为:1.163；计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,卩=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2966/15.9=187；由长细比lo/i的结果査表得到轴心受压立杆的稳定系数(p=0.205；钢管立杆受压应カ计算值；0=13022.253/(0.205x424)=149.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算o=149.8N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值If]=205N/mm2,满足要求!考虑到高支撑架的安全因素,建议按下式计算10=k,k2(h+2a)=1.163x1.005x(1.5+0.1x2)=2.104m；kiー计算长度附加系数按照表1取值1.163;k2-计算长度附加系数,h+2a=1.8按照表2取值1.005；lo/i=2103.867/15.9=132；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数屮=0.386；钢管立杆的最大应カ计算值；＜y=13022.253/(0.386x424)=79.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算o=79.6N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值田=205N/mm2,满足要求!模板承重架应尽量利用剪カ墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。表1模板支架计菖长度附加系数ki步距hGn)

klh<0.91.2430.9<h<1,21.1851.24步距hGn)

klh<0.91.2430.9<h<1,21.1851.24Wl.51.1671.5<h<2.11.163表2模板支架计算长度附加系数k2HGn)4h+2減ulh(68101214161820253035401.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.Ill1.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.Ill1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》第二节梁模板(扣件钢管架)(B型)计算书ー、参数信息.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：1.00I梁截面高度D(m)：2.00；混凝土板厚度(mm)：180.0〇;立杆沿梁跨度方向间距La(m)；0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：5.35；梁两侧立杆间距(m)：1.60；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立杆根数:3；采用的钢管类型为①48x3.5；立杆承重连接方式:可调托座;.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/n?)：24.00；模板自重(kN/n?)：0.35;钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/n?)：2.0i新浇混凝土侧压カ标准值(kN/n?)：44.6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/n?)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；.材料参数木材品种:马尾松;木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fmlN/mn?)；13.0;木材抗剪强度设计值fvlN/mn?)；1.5；面板材质:胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)；6000.0；面板抗弯强度设计值fn^N/mm?)：13.0；.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)；50.0;梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数:6；.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250:主楞竖向根数：5；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：300；主楞到梁底距离依次是:100mm,500mm,900mm,1300mm,1700mm；主楞材料:圆钢管;直径(mm)：48.00:壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数:2；次楞材料:木方;宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；次楞合并根数:2；二、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。.荷载的计算:梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座カ除以面板计算宽度得到:q=6.699/0.45=14.887kN/m.方木的支撑カ验算ヽr，' 1£_S■■rキ方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5x10x10/6=83.33cm3；1=5x10x10x10/12=416.67cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M=0.1ql2=0.1xl4.887x0.452=0.301kN-m；最大应カ 0=M/W=0.301x106/83333.3=3.6N/mm2；抗弯强度设计值由=13N/mm2；方木的最大应カ计算值3.6N/mm2小于方木抗弯强度设计值!3N/mm2,满足要求!方木抗剪验算:截面抗剪强度必须满足:t=3V/(2bh())其中最大剪カ：V=0.6x14.887x0.45=4.02kN；方木受剪应カ计算值t=3x4.02x1000/(2x50x100)=1.206N/mm2；方木抗剪强度设计值[t]=1.5N/mm2；方木的受剪应カ计算值1.206N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.5N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下：v=0.677ql4/(100EI)^[v]=l/400方木最大挠度计算值v=0.677xl4.887x4504/(100x10000x416.667x104)=0.099mm；方木的最大允许挠度[v]=0.450x1000/400=1.125mm；方木的最大挠度计算值v=0.099mm小于方木的最大允许挠度[v]=1.125mm.满足要求!.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力:Pi=RA=2.443kN梁底模板中间支撑传递的集中力:

P2=RB=6.699kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力:P3=(1.600-1.000)/4x0.450x(1.2x0.180x24.000+1.4x2.000)+1.2x2x0.450x(2.000-0.180)x0.300=1.129kN3.572kN6.699kN6.699kN6.699kN6.699kN3.572kN简图(kN・m)9.(9.0171.2544.6234.6232.07E2.0761.254b-22.318 2.318318207207•2.3186-1.254召54简图(kN・m)9.(9.0171.2544.6234.6232.07E2.0761.254b-22.318 2.318318207207•2.3186-1.254召54-4.623-4.6239.-9.017剪カ图(kN)0.5380.5380.5380.538弯矩图(kN-m)变形图(mm)经过连续梁的计算得到:支座カ:№=№=1.254kN；N2=N4=13.641kN；№=4.151kN；最大弯矩M^^O.538kN-m；最大挠度计算值VmaxH.331mm；最大应カo=0.538xl06/4490=l19.9N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑托梁的最大应カ计算值119.9N/mmユ小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/mn?,满足要求!三、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用,无需要计算四、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式0=N/((pA)W[f].梁两侧立杆稳定性验算:其中N-立杆的轴心压カ设计值,它包括:横向支撑钢管的最大支座反カ:NI=1.254kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2x0.138x5.35=0.885kN；N=1.254+0.885=2.139kN；(p-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比1J查表得到;i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A—立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W-立杆净截面抵抗矩(cn?)：w=4.49；a-钢管立杆轴心受压应カ计算值(N/mm?)；[f]ー钢管立杆抗压强度设计值:田=205N/mn?；1〇ーー计算长度(m)；根据《扣件式规范》,立杆计算长度1。有两个计算公式l°=kゆ和l°=h+2a,为安全计,取二者间的大值,即:lo=Max[1.163x1,7x1.5,1.5+2x0.1]=2.966m；k-计算长度附加系数,取值为：1.163；计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,卩=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2966/15.9=187；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数(p=0.205；钢管立杆受压应カ计算值;0=2138.523/(0.205x424)=27.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算o=27.7N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f|=205N/mm2»满足要求!.梁底受カ最大的支撑立杆稳定性验算:其中N-立杆的轴心压カ设计值,它包括:横向钢管的最大支座反カ:N=13.641kN；脚手架钢管的自重：N2=1,2x0.138x(5.35-2)=0.885kN；N=N+N2=13.641+0.554=14.195kN；(P-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比1/査表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A—立杆净截面面积(cmう:A=4.24；W-立杆净截面抵抗矩(cn?)：w=4.49；a-钢管立杆轴心受压应カ计算值(N/mm?)；[f]-ー钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2；1.1-计算长度(m)；根据《扣件式规范》,立杆计算长度1。有两个计算公式l°=kph和l0=h+2a,为安全计,取二者间的大值,即:lo=Max[1.163x1.7x1.5,1.5+2x0.1]=2.966m；k-计算长度附加系数,取值为：1.163；计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,卩=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.1m;得到计算结果：立杆的计算长度Mi=2966/15.9=187；由长细比】o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数（p=0.205；钢管立杆受压应カ计算值;0=14194.508/（0.205x424）=163.3N/mm2；钢节:杆稳定性计算〇=163.3N/mn?小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mmエ满足要求!考虑到高支撑架的安全因素,建议按下式计算l0=k|k2（h+2a）=1.163x1.005x（1.5+0.1x2）=2.104m；k,-计算长度附加系数按照表1取值1.163;k2-计算长度附加系数,h+2a=1.8按照表2取值1.005；lo/i=2103.867/15.9=132；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数（p=0.386；钢管立杆的最大应カ计算值;<1=14194.508/（0.386x424）=86.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算o=86.7N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墻或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。表1模板支架计算长度附加系数ki步距hG») h<0,9 0.9<h<1,2 1.2<h<1,5 1.5<h<2,1kl 1.243 1.185 1.167 1.163表2模板支架计算长度附加系数k2KGn)4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 303540h+2減ulhW1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.15；51.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.Ill1.12(J1.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.Ill1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.08'1.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.02010271.0321.0371.0421.0531.0661.07(31.091以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》第三节梁模板（扣件钢管架）（C型）计算书单位:mmー、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.80:梁截面高度D(m)：1.80；混凝土板厚度(mm):180.00；立杆沿梁跨度方向间距し(m)：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)；1.50;板底承重立杆横向间距或排距し(m)；0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：5.35；梁两侧立杆间距(m)：1.40；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立杆根数:2；采用的钢管类型为①48X3.5；立杆承重连接方式：可调托座;2,荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m%24.00?模板自重(kN/nd：0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m)：2.0；新浇混凝土侧压カ标准值(kN/m2)：43.2；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m%2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m>4.0；.材料参数木材品种:马尾松;木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mnr')：1.5；面板材质:胶合面板;面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量ElN/mm?)：600〇.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mn?)：13.0；.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：5〇.〇;梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数:4；.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250；主楞竖向根数:5；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：300；主楞到梁底距离依次是:100mm,500mm,900mm,1300mm,1600mm；主楞材料:圆钢管;直径(mm)：48.00:壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数:2；次楞材料:木方;宽度(mm)：50.00;高度(mm)：100.00；二、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。.荷载的计算:梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座カ除以面板计算宽度得到:q=7.312/0.45=16.249kN/m.方木的支撑カ验算q1HIH」b450 450 450方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5X10X10/6=83.33cm3；1=5X10X10X10/12=416.67cm1；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩M=0.lql2=0.1X16.249X0.452=0.329kN•m；最大应カ o=M/W=0.329X10783333.3=3.9N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应カ计算值3.9N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2»满足要求!方木抗剪验算:截面抗剪强度必须满足:T=3V/(2bh0)其中最大剪カ:V=0.6X16.249X0.45=4.387kN；方木受剪应カ计算值t=3X4.387X1000/(2X50X100)=1.316N/mm2；方木抗剪强度设计值[t]=1.5N/mm2；方木的受剪应カ计算值1.316N/mmツ小于方木抗剪强度设计值5N/mm1满足要求!方木挠度验算:计算公式如下:v=0.677ql4/(100ED<[v]=l/400方木最大挠度计算值v=0.677X16.249X4501/(100X10000X416.667X10')=0.108mm；方木的最大允许挠度[v]:0.450X1000/400=1.125mm；方木的最大挠度计算值v=0.108mm小于方木的最大允许挠度[v]=l.125mm»满足要求!3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力:Pi=R=2.667kN梁底模板中间支撑传递的集中力:P2=Rb=7.312kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.400-0.800)/4X0.450X(1.2X0.180X24.000+1.4X000)+1.2X2X0.450X(1.800-0.180)X0.300=1.064kN3.731kN 7.312kN 7.312kN3.731kN白⑴ 2⑵庶⑶法(4) 5⑼茂L300L267レ266レ267レ300I简图(kN•m)2.3912.391衣剪カ图(kN)变形图（mm）经过连续梁的计算得到:支座カ:N尸№=1.34kN；№=№=9.703kN；最大弯矩M皿=0.402kN•m；最大挠度计算值V陪=0.372mm；最大应カor=0.402X1074490=89.5N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑托梁的最大应カ计算值89.5N/mmユ小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/mn?,满足要求!三、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用,无需要计算四、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式0=N/（（pA）W[f].梁两侧立杆稳定性验算:其中N-立杆的轴心压カ设计值,它包括:横向支撑钢管的最大支座反カ:瓦=1.34kN；脚手架钢管的自重:N2=1.2X0.131X5.35=0.843kN；N=1.34+0.843=2.183kN；(P-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L/i查表得到;—计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A—立杆净截面面积(cnf)：A=4.24；W―立杆净截面抵抗矩(cm')：W=4.49；0-钢管立杆轴心受压应カ计算值(N/mm2)；[f]-钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；し-计算长度(m)；根据《扣件式规范》,立杆计算长度1。有两个计算公式l°=k此和!„—h+2a,为安全计,取二者间的大值,即:l0=Max[l.163X1.7X1,5,1.5+2X0.1]=2.966m；k-计算长度附加系数,取值为：1.163；卩ー计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,卩=1.7；a—立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度l0/i=2966/15.9=187；由长细比!o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数ザ0.205；钢管立杆受压应カ计算值；0=2182.686/(0.205X424)=28.3N/mm'；钢管立杆稳定性计算0-28.3N/mnf小于钢管立杆抗压强度的设计值H=205N/mm?,满足要求!2.梁底受カ最大的支撑立杆稳定性验算:其中N-立杆的轴心压カ设计值,它包括:横向钢管的最大支座反カ:N.=9.704kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2X0.131X(5.35-1.8)=0.843kN；N=№+N2=9.704+0.559=10.263kN；(p-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比1ノi查表得到;i—计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A—立杆净截面面积(cm?):a=4.24；W—立杆净截面抵抗矩(cm')：W=4.49；〇—钢管立杆轴心受压应カ计算值(N/mm2)；[f]-钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2；し-计算长度(m)；根据《扣件式规范》,立杆计算长度L有两个计算公式L=kg和l0=h+2a,为安全计,取二者间的大值,即:10=Max[l.163X1.7X1,5,1.5+2X0.1]=2.966m；k-计算长度附加系数,取值为:1.163；卩ー计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,卩=1.7；a—立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度:a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度l0/i=2966/15.9=187；由长细比!o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数产0.205；钢管立杆受压应カ计算值；c=10262.993/(0.205X424)=133N/mmゝ钢管立杆稳定性计算0=133N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mmコ,满足要求!考虑到高支撑架的安全因素,建议按下式计算lo=kik2(h+2a)=1.163X1.005X(1.5+0.1X2)=2.104m；k,-计算长度附加系数按照表1取值1.163;k2—计算长度附加系数,h+2a=1.8按照表2取值1.005；l0/i=2103.867/15.9=132；由长细比!o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数ザ0.386；钢管立杆的最大应カ计算值；10262.993/(0.386X424)=钢管立杆稳定性计算0=62.7N/mn?小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!模板承重架应尽量利用剪カ墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。表1模板支架计算长度附加系数kl步距hGn) h<0,9 0.9<h<1.2kl 1.243 1.1851.2<h<1,51.1671.54W2.11.163表2稹板支架计算长度附加系数k2HGn)h+2通4Julh(6m)8101214161820253035401.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.Ill1.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》第四节梁模板（扣件钢管架）（口型）计算书单位•mmー、参数信息.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.70:梁截面髙度D(m)：2.00；混凝土板厚度(mm)：180.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)；1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)；0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：5.35；梁两侧立杆间距(m)：1.30；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:2；采用的钢管类型为①48x3.5；立杆承重连接方式:可调托座;.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/n?)：24.00;模板自重(kN/n?)：0.35；钢筋自重(kN/m3):L50；施工均布荷载标准值(kN/n?)：2.0;新浇混凝土侧压カ标准值(kN/m2)：44.6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m%2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m?)：4.0；.材料参数木材品种:马尾松;木材弹性模量ElN/mn?)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)；13.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质:胶合面板;面板厚度(mm)：18.0〇;面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)；50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数:4；.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250;主楞竖向根数:5；穿梁螺栓直径(mm)：M12;穿梁螺栓水平间距(mm)：300；主楞到梁底距离依次是:100mm,500mm,900mm,1300mm,1700mm；主楞材料:圆钢管;直径(mm)：48.00:壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数:2；次楞材料：木方;宽度(mm)：50.00;高度(mm)：100.00；二、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座カ除以面板计算宽度得到:q=7.034/0.45=15.632kN/m.方木的支撑カ验算q ,,,,,ムリIIHII[I.1」1HI」I!b450 450 450方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩w分别为:W=5xlOxlO/6=83.33cm3；1=5x10x10x10/12=416.67cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M=0.1ql2=0.1xl5.632x0.452=0.317kNm；最大应カ 0=M/W=0.317x1伪83333.3=3.8N/mm2；抗弯强度设计值用=13N/mm2；方木的最大应カ计算值3.8N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm:满足要求!方木抗剪验算:截面抗剪强度必须满足:t=3V/(2bh0)其中最大剪カ：V=0.6x15.632x0.45=4.221kN；方木受剪应カ计算值!=3x4.221x1000/(2x50x100)=1.266N/mm2；方木抗剪强度设计值[t]=1.5N/mm2；方木的受剪应カ计算值1.266N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.5N/mm2滿足要求!方木挠度验算:

计算公式如下:v=0.677ql4/(1OOEI)[v]=l/400方木最大挠度计算值v=0.677x15.632x45()4/(100xl0000x416.667x104)=0.104mm；方木的最大允许挠度[v]=0.450x1000/400=1.125mm；方木的最大挠度计算值v=0.104mm小于方木的最大允许挠度[v]=1.125mm»满足要求!.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力:P尸RA=2.565kN梁底模板中间支撑传递的集中力:p2=RB=7.034kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力:P3=(1.300-0.700)/4x0.450x(1.2x0.180x24.000+1.4x2.000)+1.2x2x0.450x(2.000-0.180)x0.300=1.129kN3.694kN 7.034kN 7.034kN 3.694kN△ ⑴ 2(2)底⑶/W5⑶規300233234233300变形图（mm）经过连续梁的计算得到:支座カ:N尸N4=1.187kN；№=№=9.541kN；最大弯矩Mmax=0.356kN-m；最大挠度计算值Vmax=0.292mm；最大应カo=0.356x106/4490=79.3N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑托梁的最大应カ计算值79.3N/mmユ小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!三、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用,无需要计算四、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式0=N/（（pA）く[f]1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N-立杆的轴心压カ设计值,它包括:横向支撑钢管的最大支座反カ:№=1.187kN；脚手架钢管的自重:N2=1.2x0.128x5.35=0.822kN；N=1.187+0.822=2.008kN；(P-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到;i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W—立杆净截面抵抗矩(cm、;W=4.49；0-钢管立杆轴心受压应カ计算值(N/mn?)；由ー钢管立杆抗压强度设计值:m=205N/mn?；Io-计算长度(m)；根据《扣件式规范》,立杆计算长度1。有两个计算公式l°=kph和lo=h+2a,为安全计,取二者间的大值,即:1。=Max[1.163xl.7x1.5,1.5+2x0.1]=2.99m；k-计算长度附加系数,取值为:1.163；计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,卩=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2966/15.9=187；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数屮=0.205；钢管立杆受压应カ计算值;0=2008.327/(0.205x424)=26N/mm；钢管立杆稳定性计算o=26N/mn?小于钢管立杆抗压强度的设计值m=205N/mn?,满足要求!2.梁底受カ最大的支撑立杆稳定性验算:其中N-立杆的轴心压カ设计值,它包括:横向钢管的最大支座反カ:N=9.542kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2x0.128x(5.35-2)=0.822kN；N=N1+N2=9.542+0.515=10.056kN；屮ー轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l°/i查表得到;-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W-立杆净截面抵抗矩(cm)：W=4.49；。ー钢管立杆轴心受压应カ计算值(N/mn?)；出ー钢管立杆抗压强度设计值:m=205N/mn?；lo-计算长度(m)；根据《扣件式规范》,立杆计算长度1。有两个计算公式l0=k|ih和lo=h+2a,为安全计,取二者间的大值,即:lo=Max[1.163x1.7x1.5,1.5+2x0,1]=2.966m；k-计算长度附加系数,取值为:1.163；M-计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3,卩=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度Mi=2966/15.9=187；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数屮=0.205；钢管立杆受压应カ计算值;0=10056.439/(0.205x424)=130.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算〇=130.3N/mn?小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!考虑到高支撑架的安全因素,建议按下式计算10=kik2(h+2a)=1.163xl.005x(1.5-K).lx2)=2.104m；k,-计算长度附加系数按照表1取值1.163;k2-计算长度附加系数,h+2a=1.8按照表2取值1.005；lo/i=2103.867/15.9=132；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数屮=0.386；钢管立杆的最大应カ计算值；0=10056.439/(0.386x424)=61.4N/mm；钢管立杆稳定性计算o=61.4N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求!模板承重架应尽量利用剪カ墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。表1模板支架计算长度附加系数kl步距h(m)klh<0.9 0.9<h<1.21.243 1.1851.2<h<1,51.1671.54W2.11.163表2稹极支架计算长度附加系数k2HGn)h+2通4Julh(6m)8101214161820253035401.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.Ill1.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》第五节梁模板（扣件钢管架）（E型）计算书单位•mmー、参数信息.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.60:梁截面高度D(m)：2.00；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：5.35；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:2；采用的钢管类型为①48x3.5；立杆承重连接方式：可调托座:2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/n?)：24.00;模板自重(kN/n?)：0.35；钢筋自重(kN/m3):L5O；施工均布荷载标准值(kN/m?)：2.0；新浇混凝土侧压カ标准值(kN/m2)：44.6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/n?)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/n?)：4.0；.材料参数木材品种:马尾松;木材弹性模量ElN/mn?)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fnXN/mn?)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质:胶合面板:面板厚度(mm)：18.0〇;面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数:4；.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250;主楞竖向根数：5；穿梁螺栓直径(mm)：M12:穿梁螺栓水平间距(mm)：300；主楞到梁底距离依次是:100mm,500mm,900mm,1300mm,1700mm；主楞材料:圆钢管;直径(mm)：48.00:壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数:2；次楞材料:木方;宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。L荷载的计算:梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座カ除以面板计算宽度得到:q=6.029/0.45=l3.398kN/m.方木的支撑カ验算q1HIH」b450 450 450方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中,方木的截面惯性矩:［和截面抵抗矩w分别为:W=5xlOxlO/6=83.33cm3；1=5x10x10x10/12=416.67cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩M=0.lql2=0.1xl3.398x0.452=0.271kNm；最大应カ 0=M/W=0.271x106/83333.3=3.3N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应カ计算值3.3N/mmユ小于方木抗弯强度设计值13N/mmン满足要求!方木抗剪验算:截面抗剪强度必须满足:t=3V/(2bh0)其中最大剪カ：V=0.6x13.398x0.45=3.618kN；方木受剪应カ计算值t=3x3.618x1000/(2x50x100)=1.085N/mm2；方木抗剪强度设计值[t]=1.5N/mm2；方木的受剪应カ计算值1.085N/mmユ小于方木抗剪强度设计值1.5N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下:v=0.677qf7(100EI)く[v]=l/400方木最大挠度计算值VU0.677X13.398X4504/(lOOxl0000x416.667x104)=0.089mm；方木的最大允许挠度[v]=0.450x1000/400=1.125mm；方木的最大挠度计算值v=0.089mm小于方木的最大允许挠度[v]=1.8mm»满足要求!.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力:P)=RA=2.199kN梁底模板中间支撑传递的集中力:p2=RB=6.029kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力:P3=(1.200-0.600)/4x0.450x(1.2x0.180x24.000+1.4x2.000)+1.2x2x0.450x(2.000-0.180)x0.300=1.129kN3.327kN 6.029kN 6.029kN 3.327kN白⑴ 2⑵6⑶及W5 ⑼茂1 300 }200}2003200} 300I简图(kN・m)0.9320.932•0,0012.395 2.395•0.932•0.932•2.395 -2.395剪カ图(kN)变形图（mm）经过连续梁的计算得到:支座カ:N尸№=0.932kN；№=№=8.424kN；最大弯矩Mmax=0.279kN-m；最大挠度计算值Vmax=0.202mm；最大应カo=0.279x106/4490=62.2N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑托梁的最大应カ计算值62.2N/mmユ小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!三、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用,无需要计算四、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式0=N/（（pA）く[f]1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N-立杆的轴心压カ设计值,它包括:横向支撑钢管的最大支座反カ:№=0.932kN；脚手架钢管的自重:N2=1.2x0.125x5.35=0.801kN；N=0.932+0.801=1.733kN；(P-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到;i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W—立杆净截面抵抗矩(cm、;W=4.49；0-钢管立杆轴心受压应カ计算值(N/mn?)；由ー钢管立杆抗压强度设计值:m=205N/mn?；Io-计算长度(m)；根据《扣件式规范》,立杆计算长度1。有两个计算公式l°=kph和lo=h+2a,为安全计,取二者间的大值