地上住宅及商业模板安装专项施工方案

地上主体结构模板专项施工方案施工组织设计及施工图纸主要规范、规程序号类别规范、规程名称编号1国家《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20152国家《工程测量规范》GB50026-20193行业《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-20194行业《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》JGJ231-20105行业《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011主要应用的标准序号类别标准名称编号1国家《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20132地方《天津市建设工程创优指南》2010年修订3行业《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20114行业《建筑工程大模板技术规程》JGJ74-2003工程概况设计概况1建筑面积151035.54㎡地下建筑面积53618.59㎡2层数地下2层地上6-30层3层高一层：5.1米,二层：3.6米，三层以上：2.9米、3米4结构形式基础类型桩-承台基础结构类型框架/剪力墙柱断面500*500㎜梁板断面顶板：100mm、120mm、130mm次梁:200*400㎜、200*500㎜、200*600㎜、200*800㎜主梁:250*400㎜、250*500㎜、300*600㎜、工程概况工程总建筑面积151035.54方米，地上建筑面积为97416.95平方米；大型地下车库建筑面积（含住宅地下建筑面积）53618.59平方米。最高高度约80.5m，最高层数27层，最大基坑深度8.1m。本方案为木模板施工方案，5栋大高层标准层使用铝模板的另出专项施工方案。施工安排施工部位及工期要求本工程工期目标为2021年11月5日地上主体结构封顶。劳动组织及职责分工管理层负责人及职责分工姓名职称项目职务岗位职责高工项目经理全面负责现场各项工作高工总工全面负责工程的技术管理工作，负责工程图纸的核对，设计变更洽商的办理、施工方法、方案的制订工程师执行经理协助项目经理全面负责现场各项工作工程师安全经理负责模板工程的施工安全防护、运输协调管理工作。工程师质量负责负责检查模板的支设是否稳定牢固，模板拼缝、板面平整度、垂直度是否符合要求，以及相关资料的填写及报验工作。助工施工员负责检查模板的支设是否稳定牢固，模板拼缝、板面平整度、垂直度是否符合要求，向工人进行技术交底，填写预检记录，根据施工进展情况提出材料计划助工材料员负责模板、木方、钢管、轮扣架、扣件以及辅助材料的采购、进场验收以及收料、发料工作助工机修负责塔吊的正常运转，保证现场的水电供应劳务队安排及职责本工程地上主体结构组织四个木工班组进行施工。木工工长职责：按照图纸、设计变更通知单、各种施工规范及规程、施工方案、技术交底（含安全技术交底）、施工任务书等组织好模板加工、拼装、拆除班前技术交底（含安全技术交底）。负责监督检查操作班组的施工进度及施工质量。负责本专业施工人员的专业技能教育与培训。接受项目管理层下发的各种整改通知并及时对相关工作作出调整。施工准备技术准备管理人员尽快熟悉图纸，了解结构特点，熟悉构件尺寸，提出图纸问题及在施工中所要解决的问题和合理化建议等，进行图纸会审；组织技术、质量等相关管理人员学习规范、规程、标准；依据图纸设计内容和本企业的施工能力，结合工程实际情况，编制具有针对性的专项施工方案；工长根据施工方案对班组进行全面施工技术交底。要组织专门的交底会议，相关工种都要参加；书面交底要签字，口头交底要有记录。冬、雨季施工要特别交底。组织相关人员研讨方案的可行性，确保模板施工的顺利进行。特殊部位按现场实际尺寸进行模板加工。及时编制模板及周转材料计划，按进度要求分批进场。向材料部门提供详细的材料计划，并作好劳动力、材料及机械台班需用量分析，并且依据施工进度计划分批组织劳动力、材料及机械进场；架体工程施工前组织技术人员、质量人员、工长针对施工的关键部位、施工难点、质量和安全要求、操作要点及注意事项等进行充分的讨论和研究，反复论证，统一思想后，认真编写技术交底；对各班组长进行全面的交底，各个班组长接受交底后组织操作工人认真学习，并落实到各个施工环节和每个操作工人身上；大面积正式施工前，提前在局部进行模板安装样板施工，组织工人观摩学习。资料准备：施工中严格按国家和行业现行质量检验评定标准和施工技术验收规范，天津市工程技术资料管理规程有关要求，准备好各种资料详表以便施工中及时填写整理，分册保管，待工程竣工后装订成册。资料的编制与整理必须严格执行鲁班奖的相关标准规定。测量准备：平面混凝土浇筑完成，绑扎立面钢筋前，根据控制网线，在平面上放出该层平面控制轴线、外边线、门洞口线、模板控制线；立面钢筋绑扎完成后，在每层立面钢筋上部放出标高；立面拆模后，在每层立面上放出控制轴线和标高。材料准备序号名称数量备注1轮扣式立杆（2.5m）可分批进场2轮扣式立杆（1.8m）可分批进场3轮扣式立杆（0.9m）可分批进场4轮扣式横杆（1.2m）可分批进场5轮扣式横杆（0.9m）可分批进场6轮扣式横杆（0.6m）可分批进场7顶托可分批进场86m钢管可分批进场94m钢管可分批进场102m钢管可分批进场111.5m钢管可分批进场梁、板、柱、墙模板设计一、商业框架柱：500×500㎜面板：15厚木胶合板；次楞：50×50×2.5㎜方管，每边6根；主楞Φ48×3.2mm双钢管，间距450㎜，楼面起步为200㎜；每边两根Φ14通丝对拉螺杆；二、商业顶板（100㎜厚,7400mm高）面板：15厚木胶合板；次楞：50×50×2.5㎜方管，间距200㎜；主楞为Φ48×3.2mm双钢管，立杆顶部为可调U托，可调U托内主楞根数为2根，可调U托承载力容许值[N]为30kN；立杆为满堂红扣件式支撑架，双向间距为1000×1000㎜，横杆步距为1500㎜；立杆下部为50㎜厚跳板；立杆基础为车库顶板；在架体中间纵横向每隔6m左右由下至上连续设置竖向剪刀撑，同时在架体四周由下至上连续设置竖向剪刀撑。三、商业框架梁：200×800㎜面板：15厚木胶合板；侧模次楞：50×50方木，6根；主楞Φ48×3.2mm的钢管，主楞合并根数为2根；两道Φ14通丝对拉螺杆，纵向间距600㎜，距离梁底为150、500㎜；梁底次楞：50×50方木，3根；梁底立杆为1根，纵向间距为1000㎜，梁两侧立杆间距为1000㎜；梁底立杆为扣件式钢管支撑架，纵向间距为1000㎜，横杆步距为1500㎜；立杆下部为50㎜厚跳板；立杆基础为车库顶板；四、商业剪力墙：300㎜厚面板：15厚木胶合板，1220×2440㎜；次楞：50×50×2.5㎜方管，间距200㎜；主楞为Φ48×3.2mm双钢管；Φ14通丝对拉螺杆，纵横向间距450㎜；五、标准层顶板（100㎜厚）面板：15厚木胶合板；次楞：50×50×2.5㎜方管，间距200㎜；主楞为Φ48×3.2mm双钢管，立杆顶部为可调U托，可调U托内主楞根数为2根，可调U托承载力容许值[N]为30kN；立杆为满堂红轮扣式支撑架，双向间距为1200×1200㎜，横杆步距为1200㎜；立杆下部为50㎜厚跳板；立杆基础为主楼顶板；六、标准层框架梁：200×400㎜,200×450㎜,200×500㎜面板：15厚木胶合板；梁底次楞：50×50方木，3根；梁两侧立杆间距1200㎜，梁底立杆为1根；梁底立杆为扣件式钢管支撑架，纵向间距为1200㎜，横杆步距为1200㎜；立杆下部为50㎜厚跳板；立杆基础为楼面底板；七、标准层剪力墙：200㎜厚面板：15厚木胶合板，1220×2440㎜；次楞：50×50×2.5㎜方管，间距250㎜；主楞为Φ48×3.2mm双钢管；Φ14通丝对拉螺杆，纵横向间距450㎜；八、斜屋面顶板：100㎜厚面板：15厚木胶合板；次楞：50×50×2.5㎜方管，间距200㎜；主楞为Φ48×3.2mm双钢管，立杆顶部为可调U托，可调U托内主楞根数为2根，可调U托承载力容许值[N]为30kN；立杆为满堂红扣件式支撑架，双向间距为800×800㎜，横杆步距为1500㎜；立杆下部为50㎜厚跳板；立杆基础为标准层顶板；在架体中间纵横向每隔6m左右由下至上连续设置竖向剪刀撑，同时在架体四周由下至上连续设置竖向剪刀撑。施工监测方案及安全应急预案施工监测方案1、监测项目：满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁、柱模板浇筑时模板受力变形状况、浇筑砼时模板沉降变形情况等。2、监测方案：a、施工时加强质量控制和检查力度，及时发现问题及时落实整改；b、砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况，检查梁、柱模板受力变形情况；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决；用预备好的千斤顶恢复，若无法恢复则立即拆卸模板重新安装。对震动导致扣件松动，派人检查加固。c、在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于1次/30min，保证施工作业在受控状态；d、在梁1/2跨位置，每个监测剖面布设1个支顶水平位移监测点、1个支顶沉降观测点。观测方法：1）采用水准仪进行观测。2）浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并作好记录。d、严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平；e、支撑架内部备用木枋及长短钢管，根据实际情况及时进行加固处理。3变形监测预警值：支架垂直位移为10mm，大梁支架水平位移为8mm，大梁支架沉降位移为10mm。安全应急预案1总则工作原则：统一领导，分级负责。项目经理接受业主、监理或有关部门的指挥，项目部内部各抢险小组统一接受项目经理指挥。适用范围：本工程轮扣式支撑体系范围发生的高空坠物、物体打击、触电、火灾等事故突发性灾害事件发生后的应急反应。2灾情预警和报告a灾害预警综合管理部收集各灾情信息，并与有关部门紧密联系及时发出预警，预测灾情的发生趋势及可能对特定区域内的群众生命财产造成的威胁。b建议对策项目部根据灾情预测预警及时向监理、公司或有关部门提出应急对策建议和措施，或者制定针对性应急方案。c报告灾情灾情发生后，项目部立即向监理、公司或有关部门报告初步灾情并迅速组织有关部门调查核实灾情。发生特大灾害，可以越级向上级人民政府或主管部门报告。灾情内容主要包括：灾情种类，发生时间、地点、范围、程度、损失及趋势，采取的措施，生产、生活方面需要解决的问题等。d应急反应机构小范围灾情由项目部成立抢险救灾临时领导小组，项目经理为组长，项目副经理、总工程师为副组长，成员有项目部各部门成员组成。大范围的灾情在筹备组或有关部门的领导下，由项目部成立抢险领导小组，各施工队成立抢险小分队，负责本单位的防灾工作，并随时听从抢险救灾总指挥部的指示。e抢险队伍项目经理部分别精选一支不少于30人的抢险基本队伍，作为抢险救灾的骨干力量，现场的所有职工加入抢险基本队伍，参加抢险救灾，抢险队伍通过应急反应机构接受上级领导，并制订联络方案，按设防范围和标准上岗值班或接通知参加抢险。f应急救援的培训与演练培训预案和预警措施确立后，按计划组织项目经理部及施工大队的全体人员进行有效的培训，从而具备完成其应急任务所需的知识和技能，每月一次。并在工人进场安全教育的同时进行教育。主要培训以下内容：（1）对危险源的突显特性辩识。（2）事故报警。（3）紧急情况下人员的安全疏散。（4）现场抢救的基本知识。演练预案和预警措施确立后，经过有效的培训，在工程开工后演练一次。根据工程工期长短不定期举行演练，施工作业人员变动较大时增加演练次数。每次演练结束，及时作出总结，对存有一定差距的在日后的工作中加以提高。g报警指定机构人员、联系电话项目部综合管理部是报警的指定机构，综合管理部接到报告后并马上通知项目经理，同时向工地发出报警。应急救援电话1）项目部应急救援领导小组相关人员联系电话。2）社会相关救援机构联系方法；医疗、供电、供水、煤气、通讯等部门特服电话。应急救援预案实施终止后，应采取有效措施防止事故扩大，保护事故现场和物证，经有关部门认可后可恢复施工生产。对应急救援预案实施的全过程，认真科学地作出总结，完善预案中的不足和缺陷，为今后的预案建立、制订、修改提供经验和完善的依据。H应急线路一旦事故发生，在现场的任何一位事故应急领导小组成员应负责组织现场紧急抢救、以最快、最有效途径组织将受伤人员送往医院抢救和治疗；及时派人员联络急救中心“120”或急救医院，指挥完成联络、抢救、接车等工作。g防灾设备项目部和各施工队应根据本段工程和工地的实际情况，配齐配足木材、钢材、蓬布、止水材料、发电机、大功率抽水机、消防设备等应急抢险器材、设备。配备一定数量的汽车式起重机、挖掘机、自卸运输车，随时接受项目部的调遣。成立救护队及医疗抢救站，配备急救和抢救设备，并指定专人保管，经常保持其良好状态，抢救设备不得挪作他用。K可能发生的紧急情况及应急预控措施可能发生的紧急情况可能发生的紧急情况如表8-4-1。表8-4-1可能发生的紧急情况表序号可能发生的紧急情况发生原因1火灾事故事故现场的火源，临时用电未按规范执行、电焊作业时没对焊花采取隔离措施，易燃、易爆物品没隔离存放，作业人员将烟头随地乱扔等。2高处坠落事故现场的洞口、没覆盖严密，临边没有防护栏杆、安全网；防护栏杆及安全网的搭设没按照规范要求搭设；作业层的架板铺设没按照规范要求铺设。伤者在进行高空作业时，没按照规范要求戴好安全帽并系好帽带，未穿好防滑鞋，在无防护条件的作业层，未按照规范要求穿戴好安全带。3物体打击事故现场周围物体可能飞出、倾落、滚滑的方向有人违章作业，伤者所处的工作位置在物体可能坠落所能达到的区域。4触电事故事故现场的机械设备的电源没接地，机械设备带电、漏电。伤者未经过专业培训，未取得特种作业人员操作上岗证，伤者使用绝缘性能不合格的电气设备。作业时未穿好绝缘鞋，戴好绝缘手套。M应急预控措施应急预控措施见表8-4-2。表8-4-2应急预控措施一览表序号事故预控措施1火灾事故A现场组建以项目经理为第一责任人的防火领导小组和义务消防队员、班组防火员。B把消防责任落实到重点防火班组、重点工作岗位。C施工现场配备足够的消防器材，统一由消防干部负责维护、管理、定期更新、保证完整、临警好用，并做好书面记录。D一般临时设施，每一百平方米配备一只九升灭火机，临时木工棚、油漆间等每二十五平方米配一只各类合适的灭火机。E划分动火区域，现场的动火作业执行审批制度，并明确一、二、三级动火作业手续，落实好防火监护人员。F电焊工在动用明火时必须随身带好“二证”(电焊工操作证、动火许可证)、“一器”(消防灭火器)、“一监护”(监护人职责交底书)。G气割作业场所必须清除易燃物品，乙炔瓶和氧气瓶使用时两者的距离不得少于5m，离火源不得少于10m。H施工现场配置2寸消防水管和独立电源的消防水泵，场地四周各设一消防栓，并设醒目的红色警示灯。I规范用电，防止电起火。2高处坠落A本工程作业面较大，高处作业涉及人员较多，应该引起高度重视。B高处作业人员须经医生体验合格，凡患有不适宜从事高空作业疾病的人员，一律禁止从事高空作业。C高空作业应有足够的照明设备和避雷措施。D高空作业所需的料具、设备等，必须根据本工程施工进度随用随运，禁止超负荷堆放。E料具应堆放平稳，工具应随时放入工具袋内，严禁乱堆乱放和从高处抛掷材料、工具、物件。F作好应急演练及培训，向工人进行应急处理的交底。3物体打击A高空作业区域划出禁区，并设置围栏，禁止行人，闲人通行闯入。B在建筑场地的出入口，搭设长3～6m宽度大于通道两侧各1m的双层防护棚，棚顶满铺脚手板作为安全通道。C临近施工区域的办公区、宿舍区、及对人和物构成威胁的地方，亦支搭双层防护棚。D严禁往下抛物，楼层垃圾集中堆放，及时清理，倾倒时应有防护设施并设专门区域。E作好应急演练及培训，向工人进行应急处理的交底。4触电事故A现场临时施工用电除符合供电部门规定外，严格执行JGJ46-2005《施工现场临时用电安全技术规范》要求采用三相五线制(TN-S接零保护系统)，实施三级配电、两级保护。B进行现场临时用电方案编制，场内用电按平面图统一布置。C临时用电方案由投标人总部总工程师审批后实施，所有动力用电线路均采用三相五线制，并主要采用埋地方式进行敷设，以确保安全用电。D所有机械必须要接零接地保护，配电箱设漏电保护器，所有配电箱保证一闸一保险，并派专人管理，地下室、楼梯间使用低压电源，但必须确保夜间有足够的照明。E配电线路按用电平面布置图的规定敷设，埋地深度大于70cm，且均绝缘良好，截面积不得少于规范要求。F室内、外线路均与施工机具，车辆及行人至少保持规范规定的最小安全距离。G外电防护：外电小于安全距离必须要制定外电防护措施。N灾害处理各队伍均有二名工作小组成员值班，随时和上级部门、业主保持联络。发生险情后，立即报告现场总值班。值班负责人立即组织现场人员进行抢险，派人到防灾器材专用仓库提取器材，布置就位。值班负责人有权调动当班上岗人员和抢险机动人员。同时联络及时通知本队伍领导赶赴现场，并将情况汇报给上级部门值班室。负责人赶到现场，组织指挥抢险。i抢险步骤将通讯工具分发到现场主要抢险负责人；各级抢险负责人进行分工、协调工作；提取或调集防灾器材；实施抢险，组织转移安置公私财物和人员。L灾情、事故搜集和报告灾情、事故发生后，项目部在监理的指导下及时组织有关部门和人员核查统计汇总灾害损失情况，并逐级上报。发生建设工程重大安全险情或重大事故后，应立即将事故情况如实向事故所在地建设行政主管部门或其他有关部门报告。在公安、消防、卫生等专业抢险力量达到现场前，应立即启动本单位的应急抢险预案，全力协助开展事故抢险救援工作。同时协助有关部门保护现场，维护现场秩序，妥善保管有关物证，配合有关部门收集证据。应急状态终止后，各有关单位、部门及时做出书面报告。附件板模板计算书板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高5.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)100模板支架高度H(m)7.4模板支架纵向长度L(m)10.2模板支架横向长度B(m)4.2二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立杆及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.30.3地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)7.4风压高度变化系数μz1风荷载体型系数μs1三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1000立杆横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2.5]×1=5.969kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.1))×1＝2.61kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝q1l2/8＝5.969×0.22/8＝0.03kN·mM2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.22/8+3.15×0.2/4＝0.158kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.03，0.158]＝0.158kN·mσ＝Mmax/W＝0.158×106/37500＝4.214N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×2.61×2004/(384×10000×281250)=0.019mmν＝0.019mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)□50×50×2.5小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)6.78小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)16.94小梁计算方式二等跨连续梁q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2.5]×0.2=1.237kN/m因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.2=0.607kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.607×12+0.125×0.63×12＝0.155kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.065×12+0.203×3.15×1，0.125×0.065×12+0.188×3.15×1]＝0.644kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.237×0.12/2，0.065×0.12/2+3.15×0.1]＝0.315kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.155，0.644，0.315]＝0.644kN·mσ=Mmax/W=0.644×106/6780=94.983N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.607×1+0.625×0.63×1＝0.773kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.065×1+0.688×3.15＝2.208kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.237×0.1，0.065×0.1+3.15]＝3.156kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.773，2.208，3.156]＝3.156kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=3.156×1000×[50×502-(50-5)×452]/(8×169400×5)＝15.78N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.1))×0.2＝0.562kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.562×10004/(100×206000×16.94×104)＝0.084mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.562×1004/(8×206000×16.94×104)＝0mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×100/250＝0.8mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3.2主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.028kN/mq1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)×0.2＝0.65kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.2＝0.378kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.1))×0.2＝0.602kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.028×1＝1.285kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×0.65+0.437×0.378)×1+1.028×0.1＝0.512kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝0.771kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.602×1＝0.752kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×0.602×1+0.602×0.1＝0.286kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.451kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=Mmax/W=0.378×106/4490=84.14N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2Vmax/A=2×2.228×1000/424＝10.51N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.602mm≤[ν]=1000/250=4mm悬挑段νmax＝0.191mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=2.398kN，R2=4.156kN，R3=4.156kN，R4=2.398kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝4.156/0.6=6.926kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)400顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×400)=3188mm非顶部立杆段：l0=kμ2h=1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=3187.8/15.9=200.491≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝1×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.9×Q1k]×b=1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×0.2=0.974kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝2.273kN，R2＝3.94kN，R3＝3.94kN，R4＝2.273kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×400)=3681.909mmλ1=l01/i=3681.909/15.9=231.567查表得，φ＝0.137不考虑风荷载:N1=Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[2.273，3.94，3.94，2.273]/0.6=6.567kNf＝N1/(ΦA)＝6567/(0.137×424)＝113.053N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.3×1×1.52/10＝0.085kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+Mw/lb=Max[2.273,3.94,3.94,2.273]/0.6+0.085/1=6.652kNf＝N1w/(φA)+Mw/W＝6652/(0.137×424)+0.085×106/4490＝133.447N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l0=kμ2h=1.155×1.755×1500=3040.537mmλ=l0/i=3040.537/15.9=191.229查表得，φ1=0.197不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[2.273,3.94,3.94,2.273]/0.6+1×1.2×0.15×7.4=7.899kNf=N/(φ1A)＝7.899×103/(0.197×424)=94.567N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.3×1×1.52/10＝0.085kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[2.273,3.94,3.94,2.273]/0.6+1×1.2×0.15×7.4+0.085/1=7.984kNf=Nw/(φ1A)+Mw/W＝7.984×103/(0.197×424)+0.085×106/4490=114.516N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=7.4/4.2=1.762≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！梁模板计算书梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL-A1(1)混凝土梁截面尺寸(mm×mm)200×800模板支架高度H(m)7.4模板支架横向长度B(m)4.2模板支架纵向长度L(m)10.2梁侧楼板厚度(mm)100二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立杆及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.39地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)7.4风压高度变化系数μz1风荷载体型系数μs1.3三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)1000梁两侧立杆横向间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)1000、1000混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)500梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)500梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数1结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.671kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.908kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)]×1＝20.5kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×26.671×0.12＝0.033kN·mσ＝Mmax/W＝0.033×106/37500＝0.889N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×20.5×1004/(100×5400×281250)＝0.007mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×24.908×0.1+0.437×1.764×0.1＝1.011kNR2=1.25q1L=1.25×26.671×0.1＝3.334kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×20.5×0.1＝0.769kNR2'=1.25q2L=1.25×20.5×0.1＝2.562kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×50小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)20.833小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)52.083小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=1.011/1＝1.011kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b=Max[3.334]/1=3.334kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=1.011/1＝1.011kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2/2=0.024kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.8-0.1)=0.425kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.8-0.1)=0.425kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2]×(0.5-0.2/2)/2×1=1.154kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2]×((1-0.5)-0.2/2)/2×1=1.154kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.011+0.024+0.425+1.154=2.615kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=3.334+0.024=3.358kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.011+0.024+0.425+1.154=2.615kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.615,3.358,2.615]=3.358kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=0.769/1＝0.769kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b=Max[2.562]/1=2.562kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=0.769/1＝0.769kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.2/2=0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.8-0.1)=0.35kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.8-0.1)=0.35kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.1)]×(0.5-0.2/2)/2×1=0.602kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.1)]×((1-0.5)-0.2/2)/2×1=0.602kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.769+0.02+0.35+0.602=1.741kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=2.562+0.02=2.583kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=0.769+0.02+0.35+0.602=1.741kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[1.741,2.583,1.741]=2.583kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.358×0.52，0.5×3.358×0.32]＝0.151kN·mσ=Mmax/W=0.151×106/20833=7.253N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×3.358×0.5，3.358×0.3]＝1.007kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.007×1000/(2×50×50)＝0.604N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×2.583×5004/(384×7040×52.083×104)＝0.573mm≤[ν]＝l1/250＝500/250＝2mmν2＝q'l24/(8EI)＝2.583×3004/(8×7040×52.083×104)＝0.713mm≤[ν]＝2l2/250＝2×300/250＝2.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[3.358×0.5,0.5×3.358×0.5+3.358×0.3]=1.847kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.438kN,R2=1.847kN,R3=1.438kN正常使用极限状态Rmax'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[2.583×0.5,0.5×2.583×0.5+2.583×0.3]=1.421kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.958kN,R2'=1.421kN,R3'=0.958kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3.2主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.781、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.104×106/4490=23.061N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝1.357kNτmax=2Vmax/A=2×1.357×1000/424＝6.403N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.015mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.081kN，R2=4.562kN，R3=0.081kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.054kN，R2'=3.23kN，R3'=0.054kN七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3.2主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1P＝max[R2]=Max[4.562]=4.562kN，P'＝max[R2']＝Max[3.23]=3.23kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.798×106/4490=177.812N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)Vmax＝2.965kNτmax=2Vmax/A=2×2.965×1000/424＝13.988N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝1.681mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为R1=6.159kN，R2=9.808kN，R3=9.808kN，R4=6.159kN立杆所受主梁支座反力依次为R2=9.808/1=9.808kN八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)Ф48×3.2钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2)205钢管抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125P＝max[R1，R3]=0.081kN，P'＝max[R1'，R3']＝0.054kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.014×106/4490＝3.157N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax＝0.053kNτmax＝2Vmax/A=2×0.053×1000/424＝0.248N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.028mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=0.109kN，R2=0.174kN，R3=0.174kN，R4=0.109kN同理可得：两侧立杆所受支座反力依次为R1=0.174kN，R3=0.174kN九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc11、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.174,0.174]＝0.174kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2]＝9.808kN≤[N]=30kN满足要求！十、立杆验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)400顶部立杆计算长度系数μ11.427非顶部立杆计算长度系数μ21.808立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.427×(1500+2×400)=3282.1mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.808×1500=2712mmλ=l0/i=3282.1/15.9=206.421≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算Mw＝1×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.39×1×1.52/10＝0.111kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝1×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.9×2]×1＝27.12kN/m2)小梁验算q1＝max{1.033+1×1.2×[(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.8-0.1)]+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×max[0.5-0.2/2，(1-0.5)-0.2/2]/2×1，3.39+1×1.2×(0.3-0.1)×0.2/2}=3.414kN/m同上四～八计算过程，可得：R1＝0.161kN，R2＝9.51kN，R3＝0.163kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.427×(1500+2×400)=3790.826mmλ1＝l01/i＝3790.826/15.9＝238.417，查表得，φ1＝0.129立杆最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.161+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.2/2)/2×1，9.51，0.163+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.2/2)/2×1]+0.111/1＝9.62kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9620.113/(0.129×424)+0.111×106/4490＝200.605N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.808×1500=3132.36mmλ2＝l02/i＝3132.36/15.9＝197.004，查表得，φ2＝0.186立杆最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1×1.2×0.15×(7.4-0.8)+Mw/lb＝max[0.161+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.2/2)/2×1，9.51，0.163+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.2/2)/2×1]+1.188+0.111/1＝10.808kNf＝N/(φA)+Mw/W＝10808.113/(0.186×424)+0.111×106/4490＝161.769N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=7.4/4.2=1.762≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！柱模板计算书柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011一、工程属性新浇混凝土柱名称KZ1新浇混凝土柱长边边长(mm)500新浇混凝土柱的计算高度(mm)5100新浇混凝土柱短边边长(mm)500二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数β0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5.1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×5.1}＝min{34.213，122.4}＝34.213kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×5.1}＝min{34.213，122.4}＝34.213kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q4k，1.35G4k+1.4×0.7Q4k]＝0.9max[1.2×34.213+1.4×2，1.35×34.213+1.4×0.7×2]＝0.9max[43.856，48.148]＝0.9×48.148＝43.333kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213kN/m2三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数6柱短边小梁根数6柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.45×34.213＝18.706kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ4k＝0.9×1.4×0.7×0.45×2＝0.794kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×18.706×0.12-0.121×0.794×0.12＝-0.021kN·mσ＝Mmax/W＝0.021×106/(1/6×450×152)＝1.243N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.45×34.213＝15.396kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×15.396×1004/(100×8925×(1/12×450×153))＝0.009mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形钢管小梁截面类型(mm)□50×50×2.5小梁截面惯性矩I(cm4)16.94小梁截面抵抗矩W(cm3)6.78小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125最低处柱箍离楼面距离(mm)2001、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.1×43.333＝4.333kN/m小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.347kN·mσ＝Mmax/W＝0.347×106/6.78×103＝51.127N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)Vmax＝1.746kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1.746×1000×[50×502-(50-5)×452]/(8×169400×5)＝8.727N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.1×34.213＝3.421kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.635mm≤[ν]＝1.125mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=3.479正常使用极限状态Rmax=2.747五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)Ф48×3柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。长边柱箍：取小梁计算中b=500/(6-1)=100mm=0.1m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态Rmax＝3.479kNP=Rmax/2=1.739kN正常使用极限状态：R’max＝2.747kNP’=R’max/2=1.373kN长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN)M1＝0.917kN·m，N1＝4.657kN短边柱箍：取小梁计算中b=500/(6-1)=100mm=0.1m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态