受压构件的截面承载力

第5章受受压构构件的的截面面承载载力教学要求：：1理解轴心受受压螺旋筋筋柱间接配配筋的原理理；2深刻理解偏偏心受压构构件的破坏坏形态和矩矩形截面受受压承载力力的计算简简图和基本本计算公式式；3熟练掌握矩矩形截面对对称配筋偏偏心受压构构件的受压压承载力计计算；4领会受压构构件中纵向向钢筋和箍箍筋的主要要构造要求求。5.1受压构件一一般构造要要求5.1.1截面形式及及尺寸为便于制作作模板，轴轴心受压构构件截面一一般采用方形或矩形形，有时也采采用圆形或或多边形。。偏心受压压构件一般般采用矩形形截面，但但为了节约约混凝土和和减轻柱的的自重，特特别是在装装配式柱中中，较大尺尺寸的柱常常常采用Ⅰ形截面。拱拱结构的肋肋常做成T形截面。采采用离心法法制造的柱柱、桩、电电杆以及烟烟囱、水塔塔支筒等常常采用环形形截面。方形柱的截截面尺寸不不宜小于250mm×250mm。为了避免免矩形截面面轴心受压压构件长细细比过大，，承载力降降低过多，，常取l0/b≤30,l0/h≤25。此处l0为柱的计算算长度，b为矩形截面面短边边长长，h为长边边长长。此外，，为了施工工支模方便便，柱截面面尺寸宜采采用整数，，800mm及以下的，，宜取50mm的倍数，800mm以上的，可可取100mm的倍数。对于I形截面，翼缘厚度不不宜小于120mm，因为翼缘缘太薄，会会使构件过过早出现裂裂缝，同时时在靠近柱柱底处的混混凝土容易易在车间生生产过程中中碰坏，影影响柱的承承载力和使使用年限。。腹板厚度度不宜小于于100mm，地震区采采用I形截面柱时时，其腹板板宜再加厚厚些。混凝土强度度等级对受受压构件的的承截能力力影响较大大。为了减减小构件的的截面尺寸寸，节省钢钢材，宜采采用较高强强度等级的的混凝土。。一般采用用C30、C35、C40，对于高层层建筑的底底层柱，必必要时可采采用高强度度等级的混混凝土。纵纵向钢筋一一般采用HRB400级、RRB400级和HRB500级钢筋，不不宜采用高高强度钢筋筋，这是由由于它与混混凝土共同同受压时，，不能充分分发挥其高高强度的作作用。箍筋筋一般采用用HRB400级、HRB335级钢筋，也也可采用HPB300级钢筋。5.1.2材料强度要要求柱中纵向钢钢筋直径不不宜小于12mm；全部纵向向钢筋的配配筋率不宜宜大于5%(详见5.2.1节末)；全部部纵纵向向钢钢筋筋配配率率不不应应小小于于附附表表4-5中给给出出的的最最小小配配筋筋百百分分率率ρmin(%)，且且截截面面一一侧侧纵纵向向钢钢筋筋配配筋筋率率不不应应小小于于0.2%。图5-1方形形、、矩矩形形截截面面箍箍筋筋形形式式5.1.3纵筋筋5.1.4箍筋筋为了了能能箍箍住住纵纵筋筋，，防防止止纵纵筋筋压压曲曲，，柱柱及及其其他他受受压压构构件件中中的的周周边边箍箍筋筋应应做做成成封封闭闭式式；；其其间间距距在在绑绑扎扎骨骨架架中中不不应应大大于于15d(d为纵纵筋筋最最小小直直径径)，且且不不应应大大于于400mm,也不不大大于于构构件件横横截截面面的的短短边边尺尺寸寸。。箍筋筋直直径径不不应应小小于于d/4(d为纵纵筋筋最最大大直直径径)，且且不不应应小小于于6mm。图5-1方形形、、矩矩形形截截面面箍箍筋筋形形式式图5-2I形、、L形截截面面箍箍筋筋形形式式5.2轴心心受受压压构构件件正正截截面面受受压压承承载载力力在实实际际工工程程结结构构中中，，由由于于混混凝凝土土材材料料的的非非匀匀质质性性，，纵纵向向钢钢筋筋的的不不对对称称布布置置，，荷荷载载作作用用位位置置的的不不准准确确及及施施工工时时不不可可避避免免的的尺尺寸寸误误差差等等原原因因，，使使得得真真正正的的轴轴心心受受压压构构件件几几乎乎不不存存在在。。但但在在设设计计以以承承受受恒恒荷荷载载为为主主的的多多层层房房屋屋的的内内柱柱及及桁桁架架的的受受压压腹腹杆杆等等构构件件时时，，可可近近似似地地按按轴轴心心受受压压构构件件计计算算。。另另外外，，轴轴心心受受压压构构件件正正截截面面承承载载力力计计算算还还用用于于偏偏心心受受压压构构件件垂垂直直弯弯矩矩平平面面的的承承载载力力验验算算。。一般把钢筋筋混凝土柱柱按照箍筋筋的作用及及配置方式式的不同分分为两种：：配有纵向向钢筋和普普通箍筋的的柱，简称称普通箍筋柱柱；配有纵向向钢筋和螺螺旋式或焊焊接环式箍箍筋的柱，，统称螺旋箍筋筋柱。5.2.1轴心受压压普通箍箍筋柱的的正截面面受压承承载力计计算图5-3配有纵筋筋和箍筋筋的柱1受力分析析和破坏坏形态图5-4应力-荷载曲线线示意图图图5-5短柱的破破坏图5-6长柱的破破坏试验表明明，长柱柱的破坏坏荷载低低于其他他条件相相同的短短柱破坏坏荷载，，长细比比越大，，承载能能力降低低越多。。其原因因在于，，长细比比越大，，由于各各种偶然然因素造造成的初初始偏心心距将越越大，从从而产生生的附加加弯矩和和相应的的侧向挠挠度也越越大。对对于长细细比很大大的细长长柱，还还可能发发生失稳稳破坏现现象。此外，在长期期荷载作用下下，由于混凝凝土的徐变，，侧向挠度将将增大更多，，从而使长柱柱的承载力降降低的更多，，长期荷载在在全部荷载中中所占的比例例越多，其承承载力降低的的越多。《混凝土结构设设计规范》采用稳定系数数φ来表示长柱承承载力的降低低程度2承载力计算公公式图5-8普通箍筋柱正正截面受压承载力计计算简图构件计算长度度与构件两端端支承情况有有关，当两端端铰支时，取取l0=l(l是构件实际长长度)；当两端固定定时，取l0=0.5l；当一端固定定，一端铰支支时，取l0=0.7l；当一端固定定，一端自由由时取l0=2l。在实际结构构中，构件端端部的连接不不像上面几种种情况那样理理想、明确，，这会在确定定l0时遇到困难。。为此《混凝土结构设设计规范》对单层厂房排排架柱、框架架柱等的计算算长度作了具具体规定，分分别见中册第第12、13章。图5-9长期荷载作用用下截面上混混凝土和钢筋筋的应力重分分布(a)混凝土；(b)钢筋轴心心受受压压构构件件在在加加载载后后荷荷载载维维持持不不变变的的条条件件下下，，由由于于混混凝凝土土徐徐变变，，则则随随着着荷荷载载作作用用时时间间的的增增加加，，混混凝凝土土的的压压应应力力逐逐渐渐变变小小，，钢钢筋筋的的压压应应力力逐逐渐渐变变大大，，一一开开始始变变化化较较快快，，经经过过一一定定时时间间后后趋趋于于稳稳定定。。在荷荷载载突突然然卸卸载载时时，，构构件件回回弹弹，，由由于于混混凝凝土土徐徐变变变变形形的的大大部部分分不不可可恢恢复复，，故故当当荷荷载载为为零零时时，，会会使使柱柱中中钢钢筋筋受受压压而而混混凝凝土土受受拉拉，，见见图图5-9；若柱柱的配配筋率率过大大，还还可能能将混混凝土土拉裂裂，若若柱中中纵筋筋和混混凝土土之间间有很很强结结应力力时，，则能能同时时产生生纵向向裂缝缝，这这种裂裂缝更更为危危险。。为了了防止止出现现这种种情况况，故故要控控制柱柱中纵纵筋的的配筋筋率，，要求全全部纵纵筋配配筋率率不宜宜超过过5%。5.2.2轴心受受压螺螺旋箍箍筋柱柱的正正截面面受压压承截截力计计算图5-10螺旋箍箍筋和和焊接接环筋筋柱螺旋箍箍筋柱柱和焊焊接环环筋柱柱的配配箍率率高，，而且且不会会像普普通箍箍筋那那样容容易““崩出出”，，因而而能约约束核核心混混凝土土在纵纵向受受压时时产生生的横横向变变形，，从而而提高高了混混凝土土抗压压强度度和变变形能能力，，这种种受到到约束束的混混凝土土称为为“约束混凝土土”。在柱的横向向采用螺旋旋箍筋或焊焊接环筋也也能像直接接配置纵向向钢筋那样样起到提高高承载力和和变形能力力的作用，，故把这种种配筋方式式称为“间接配筋”。图5-11混凝土径向向压力示意意图α称为间接钢钢筋对混凝土约束束的折减系系数，当混凝土土强度等级级不超过C50时，取α＝1.0；当混凝土土强度等级级为C80时，取α＝0.85；当混凝土土强度等级级在C50与C80之间时，按按直线内插插法确定。。为使间接钢钢筋外面的的混凝土保保护层对抵抵抗脱落有有足够的安安全，按式式(5-9)算得的构件件承载力不应比按式(5-4)算得的大50％。凡属下列情情况之一者者，不考虑虑间接钢筋筋的影响而而按式(5-4)计算构件的的承载力：：(1)当l0/d＞12时，此时因因长细比较较大，有可可能因纵向向弯曲引起起螺旋筋不不起作用；；(2)当按式(5-9)算得受压承承载力小于于按式(5-4)算得的受压压承载力时时；(3)当间接钢筋筋换算截面面面积Ass0小于纵筋全全部截面面面积的25％时，可以以认为间接接钢筋配置置得太少，，套箍作用用的效果不不明显。如在正截面面受压承载载力计算中中考虑间接接钢筋的作作用时，箍箍筋间距不不应大于80mm及dcor/5,也不小于40mm。间接钢筋筋的直径按按箍筋有关关规定采用用。5.3偏心受压构构件正截面面受压破坏坏形态5.3.1偏心受压短柱柱的破坏形态态试验表明，钢钢筋混凝土偏偏心受压短柱柱的破坏形态态有受拉破坏坏和受压破坏坏两种破坏形形态。1受拉破坏形态态受拉破坏又称称大偏心受压压破坏，它发发生于轴向压压力N的相对偏心距距较大，且受受拉钢筋配置置得不太多时时。图5-12受拉破坏时的的截面应力和和受拉破坏形形态截面应力；(b)受拉破坏形态态受拉破坏形态态的特点是受受拉钢筋先达达到屈服强度度，最终导致致压区混凝土土压碎截面破破坏。这种破坏形态与适适筋梁的破坏坏形态相似。。受压破坏形态态又称小偏心心受压破坏，，截面破坏是是从受压区开开始的。图5-13受压破坏时的的截面应力和和受压破坏形形态(a)、(b)截面应力；(c)受压破坏形态态受压破坏形态态或称小偏心心受压破坏形形态的特点是是混凝土先被被压碎，远侧侧钢筋可能受受拉也可能受受压，但基本本上都不屈服服，属于脆性破坏类型。2受压破坏形态态在“受拉破坏坏形态”与““受压破坏形形态”之间存存在着一种界界限破坏形态态，称为“界限破坏”。它不仅有有横向主裂缝缝，而且比较较明显。其主主要特征是：：在受拉钢筋筋应力达到屈屈服强度的同同时，受压区区混凝土被压压碎。界限破破坏形态也属属于受拉破坏坏形态。试验还表明，，从加载开始始到接近破坏坏为止，沿偏偏心受压构件件截面高度，，用较大的测测量标距量测测到的偏心受受压构件的截截面各处的平平均应变值都都较好地符合合平截面假定定。图5-14反映了两个偏偏心受压试件件中，截面平平均应变沿截截面高度变化化规律的情况况。图5-14偏心受压构件件截面实测的的平均应变分布布受压破坏情况况e0/h0=0.24；(b)受拉破坏情况况e0/h0=0.685.3.2偏心受压长柱柱的破坏类型型图5-15长柱实测N-f曲线偏心受压长柱柱在纵向弯曲曲影响下，可可能发生失稳稳破坏和材料料破坏两种破破坏类型。长长细比很大时时，构件的破破坏不是由材材料引起的，，而是由于构构件纵向弯曲曲失去平衡引引起的，称为为“失稳破坏”。当柱长细细比在一定范范围内时，虽虽然在承受偏偏心受压荷载载后，偏心距距由ei增加到ei+f，使柱的承载载能力比同样样截面的短柱柱减小，但就就其破坏特征征来讲与短柱柱一样都属于于“材料破坏”，即因截面面材料强度耗耗尽而产生破破坏。在图5-16中，示出了截截面尺寸、配配筋和材料强强度等完全相相同，仅长细细比不相同的的3根柱，从加载载到破坏的示示意图。图5-16不同长细比柱柱从加荷到破破坏的N-M关系5.4偏心受压构件件的二阶效应应轴向压力对偏偏心受压构件件的侧移和挠挠曲产生附加加弯矩和附加加曲率的荷载载效应称为偏偏心受压构件件的二阶荷载载效应，简称称二阶效应。其中，由侧侧移产生的二二阶效应，习习称P-Δ效应；由挠曲曲产生的二阶阶效应，习称称P-δ效应。1杆端弯矩同号号时的二阶效效应(1)控制截面的转转移图5-17杆端弯矩同号号时的二阶效效应(P-δ效应)5.4.1由挠曲产生的的二阶效应(P-δ)效应(2)考虑二阶效应应的条件杆端弯矩同号号时，发生控控制截面转移移的情况是不不普遍的，为为了减少计算算工作量，《混凝土结构设设计规范》规定，当只要要满足下述三三个条件中的的一个条件时时，就要考虑虑二阶效应：：①M1/M2＞0.9或②轴压比N/fcA＞0.9或③lci＞34-12(M1/M2)3)考虑二阶效应应后控制截面面的弯矩设计计值《混凝土结构设设计规范》规定，除排架架结构柱外，，其他偏心受受压构件考虑虑轴向压力在在挠曲杆件中中产生的二阶阶效应后控制制截面的弯矩矩设计值，应应按下列公式式计算：其中，当对剪力墙肢及及核心筒墙肢肢类构件，取取1.0时取1.02杆端弯矩异号号时的二阶效效应图5-18杆端弯矩异号号时的二阶效效应(P-δ效应)虽然轴向压力力对杆件长度度中部的截面面将产生附加加弯矩，增大大其弯矩值，，但弯矩增大大后还是比不不过端节点截截面的弯矩值值，即不会发发生控制截面面转移的情况况，故不必考考虑二阶效应应。5.4.2由侧移产生的的二阶效应(P-Δ效应)图5-19由侧移产生的的二阶效应(P-Δ效应)附加弯矩将增增大框架柱截截面的弯矩设设计值，故在框架柱的的内力计算中中应考虑P-Δ效应。总之，P-Δ效应是在内力力计算中考虑虑的；P-δ效应是在杆端端弯矩同号，，且满足式(5-11a、b、c)三个条件中任任一个条件的的情况下，必必须在截面承承载力计算中中考虑，其他他情况则不予予考虑。5.5矩形截面偏心心受压构件正正截面受压承承载力的基本计算公公式5.5.1区分大、小偏偏心受压破坏坏形态的界限限图5-20偏心受压构件件正截面在各各种破坏情况时沿沿截面高度的的平均应变分分布大偏心受压破破坏小偏心受压破破坏5.5.2矩形截面偏心心受压构件正正截面的承载载力计算1矩形截面大偏偏心受压构件件正截面受压压承载力的基基本计算公式式图5-21大偏心受压截截面承载力计计算简图(1)计算公式(2)适用条件为了保证构件件破坏时受拉拉区钢筋应力力先达到屈服服强度，要求2)为了保证构件件破坏时，受受压钢筋应力力能达到屈服服强度，与双筋受弯构构件一样，要要求满足2矩形截面小偏偏心受压构件件正截面受压压承载力的基基本计算公式式图5-22小偏心受压截截面承载力计计算简图(a)ξcy＞ξ＞ξb，As受拉或受压，，但都不屈服服；(b)h/h0＞ξ≥ξcy，As受压屈服，但但x＜h；(c)ξ＞ξcy，且ξ≥h/h0，As受压屈服，且且全截面受压压。1—按平截面假定定εs=0.0033(0.8/ξ-1)；2—回归方程εs=0.0044(0.81-ξ)；3—简化公式εs=fy/Es(0.8-ξξ)/(0.8-ξb)3矩形截面小偏偏心受压构件件及向破坏的的正截面承载载力计算当偏偏心心距距很很小小，，As’比As大得得多多，，且且轴轴向向力力很很大大时时，，截截面面的的实实际际形形心心轴轴偏偏向向As’，导导致致偏偏心心方方向向的的改改变变，，有有可可能能在在离离轴轴向向力力较较远远一一侧侧的的边边缘缘混混凝凝土土先先压压坏坏的的情情况况，，称称为为反向向破破坏坏。图5-24反向向破破坏坏时时的的截截面面承载载力力计计算算简简图图对As’’合力力点点取取矩矩，，得得截面面设设计计时时，，令令Nu=N，按按式式(5-29)求得的As应不小于ρminbh，ρmin=0.2%，否则应取取As=0.002bh。数值分析表表明，只有有当N＞α1fcbh时，按式(5-29)求得的As才有可能大大于0.002bh；当N≤α1fcbh时，求得的的As总是小于0.002bh。所以《混凝土结构构规范》规定，当N＞fcbh时，尚应验验算反向破破坏的承载载力。对As’合力点取矩矩，得对As’合力点取矩矩，得5.6矩形截面非非对称配筋筋偏心受压压构件正截截面受压承承载力计算算5.6.1截面设计先算出偏心心距ei，初步判别别构件的偏偏心类型，，当ei＞0.3h0时，可先按按大偏心受受压情况计计算；当ei≤0.3h0时，则先按按属于小偏偏心受压情情况计算，，然后应用用有关计算算公式求得得钢筋截面面面积As及As’。求出As、As’后再计算x，用x≤xb，x＞xb来检检查查原原先先假假定定的的是是否否正正确确，，如如果果不不正正确确需需要要重重新新计计算算。。在在所所有有情情况况下下，，As及As’还要要满满足足最最小小配配筋筋率率的的规规定定；；同同时时(As＋As’)不宜宜大大于于bh的5%。最最后后，，要要按按轴轴心心受受压压构构件件验验算算垂垂直直于于弯弯矩矩作作用用平平面面的的受受压压承承载载力力。。1大偏偏心心受受压压构构件件的的截截面面设设计计(1)已知知：：截截面面尺尺寸寸b××h,混凝凝土土的的强强度度等等级级，，钢钢筋筋种种类类(在一般般情况况下As及As’取同一一种钢钢筋)，轴向向力设设计值值N及弯矩矩设计计值M，长细细比lc/h，求钢钢筋截截面面面积As及As’。最后，，按轴轴心受受压构构件验验算垂垂直于于弯矩矩作用用平面面的受受压承承载力力，当当其不不小于于N值时为为满足足，否否则要要重新新设计计。(2)已知：：b，h，N，M，fc，fy，fy’，lc/h及受压钢钢筋As’的数量量，求求钢筋筋截面面面积积As。尚需注注意，，若求求得x＞ξbh0，就应应改用用小偏偏心受受压重重新计计算；；如果果仍用用大偏偏心受受压计计算，，则要要采取取加大大截面面尺寸寸或提提高混混凝土土强度度等级级，加加大As’的数量量等措措施，，也可可按As’未知的的情况况来重重新计计算，，使其其满足足x＜ξbh0的条件。若x＜2as’时，仿照双双筋受弯构构件的办法法，对受压压钢筋As’合力点取矩矩，计算As值，得：另外，再按按不考虑受受压钢筋As’，即取As’＝0，利用式(5-13)、式(5-14)求算As值，然后与与用式(5-32)求得的As值作比较，，取其中较较小值配筋筋。最后也要按按轴心受压压构件验算算垂直于弯弯矩作用平平面的受压压承载力。。2小偏心受压压构件正截截面承载力力设计(1)确定As，作为补充充条件当ξcy＜ξ且ξ＞ξb时，不论As配置多少，，它总是不不屈服的，，为了经济济，可取As=ρminbh=0.002bh，同时考虑虑到防止反反向破坏的的要求，As按以下方法法确定：当N≤fcbh时，取As=0.002bh；当N＞fcbh时，As由反向破坏坏的式(5-29)求得，如果As＜0.002bh，取As=0.002bh。(2)求出出ξ值，，再再按按ξ的三三种种情情况况求求出出As’1)代入入平平衡衡方方程程即即可可求求出出如果果以以上上求求得得的的As值小小于于0.002bh，应应取取A′′s=0.002bh。5.6.2承载载力力复复核核进行行承承载载力力复复核核时时，，一一般般已已知知b、h、As和As’，混混凝凝土土强强度度等等级级及及钢钢筋筋级级别别，，构构件件长长细细比比lc/h。分为为两两种种情情况况：：一一种种是是已已知知轴轴向向力力设设计计值值，，求求偏偏心心距距e0，即验算截面面能承受的弯弯矩设计值M；另一种是已已知e0，求轴向力设设计值。不论论哪一种情况况，都需要进进行垂直于弯弯矩作用平面面的承载力复复核。1弯矩作用平面面的承载力复复核(1)已知轴向力设设计值N，求弯矩设计计值M先将已知配筋筋和ξb代入式(5-13)计算界限情况况下的受压承承载力设计值值Nub。如果N≤Nub，则为大偏心心受压，可按按式(5-13)求x，再将x代入式(5-14)求e，则得弯矩设设计值M=Ne0。如N＞Nub，为小偏心受受压，应按式式(5-28)和式(5-30)求x，再将x代入式(5-21)求e，由式(5-16)、式(15-17)求得e0，及M=Ne0。另一种方法是是，先假定ξ≤ξb，由式(5-13)求出x,如果ξ=x/h0≤ξb，说明假定是是对的，再由由式(5-14)求e0；如果ξ=xh0＞ξb，说明假定有有误，则应按按式(5-20)、式(5-23)求出x，再由式(5-21)求出e0。(2)已知偏心距e0求轴向力设计计值N因截面配筋已已知，故可按按图5-21对N作用点取矩求求x。当x≤xb时，为大偏压压，将x及已知数据代代入式(5-13)可求解出轴向向力设计值N即为所求。当当x＞xb时，为小偏心心受压，将已已知数据代入入式(5-20)、式(5-21)和式(5-23)联立求解轴向向力设计值N。由上可知，在在进行弯矩作作用平面的承承载力复核时时，与受弯构构件正截面承承载力复核一一样，总是要要求出x才能使问题得得到解决。2垂直于弯矩作作用平面的承承载力复核无论是设计题题或截面复核核题，是大偏偏心受压还是是小偏心受压压，除了在弯弯矩作用平面面内依照偏心心受压进行计计算外，都要要验算垂直于于弯矩作用平平面的轴心受受压承载力。。此时，应考考虑φ值，并取b作为截面高度度5.7矩形截面对称称配筋偏心受受压构件正正截面受压承承载力计算在实际工程中中，偏心受压压构件在不同同内力组合下下，可能有相相反方向的弯弯矩。当其数数值相差不大大时，或即使使相反方向的的弯矩值相差差较大，但按按对称配筋设设计求得的纵纵向钢筋的总总量比按不对对称配筋设计计所得纵向钢钢筋的总量增增加不多时，，均宜采用对称配筋。装配式柱为为了保证吊装装不会出错，，一般采用对对称配筋。5.7.1截面设计1大偏心受压构构件的计算当x＜2as’时，可按不不对称配筋筋计算方法法一样处理理。若x＞xb，(也即ξ＞ξb时)，则认为受受拉筋As达不到受拉拉屈服强度度，而属于于“受压破坏”情况，就就不能用大大偏心受压压的计算公公式进行配配筋计算。。此时要用用小偏心受受压公式进进行计算。。2小偏心受压压构件的计计算5.8I形截面非对对称配筋偏偏心受压构构件正截面面受压承载载力计算图5-26I形截面大偏偏心受压计计算图形1计算公公式(1)当x＞hf’时，受压区区为T形截面，见见图5-26，按下列公公式计算。。(2)当x≤hf’时，则按宽宽度bf’的矩形截面面计算5.8.1大偏心受压压2适用条件为了保证上上述计算公公式中的受受拉钢筋As及受压钢筋筋As’能达到屈服服强度，要要满足下列列条件：3计算方法1)必须满足2)3)另外，再按按不考虑受受压钢筋A1计算公公式对于小偏心心受压I形截面，一一般不会发发生x＜hf’的情况，，这里仅仅列出x＞hf’的计算公公式。当式中x值大于h时，取x=h计算。对于小偏偏心受压压构件，，尚应满满足下列列条件。。5.8.2小偏心受受压2适用条件件x＞xb3计算方法法I形截面对对称配筋筋的计算算方法与与矩形截截面非对对称配筋筋的计算算方法基基本相同同，一般般可采用用迭代法法和近似似公式计计算法两两种方法法。采用用迭代法法时，σs仍用式(5-23)计算；而而式(5-20)和式(5-21)分别用式式(5-51)、式(5-52)或式(5-53)、式(5-54)来替代即即可，详详见下例例。或5.9正截面承承载力Nu-Mu的相关曲曲线及其其应用试验表明明，小偏偏心受压压情况下下，随着着轴向压压力的增增加，正正截面受受弯承载载力随之之减小；；但在大大偏心受受压情况况下，轴轴向压力力的存在在反而使使构件正正截面的的受弯承承载力提提高。在在界限破破坏时，，正截面面受弯承承载力达达到最大大值。图5-29Nu-Mu试验相关关曲线5.9.1对称配筋筋矩形截截面大偏偏心受压压构件的的Nu-Mu相关曲线线图5-30对称配筋筋时Nu-Mu(N-M)相关曲线线5.9.2对称配筋筋矩形截截面小偏偏心受压压构件的的Nu-Mu的相关曲曲线假定截面面为局部部受压令图5-30对称配筋时时Nu-Mu(N-M)相关曲线整个曲线分分为大偏心心受压破坏坏和小偏心心受压破坏坏两个曲线线段，其特特点是：(1)Mu=0时，Nu最大；Nu=0时，Mu不是最大；；界限破坏坏时，Mu最大。(2)小偏心受压压时，Nu随Mu的增大而减减小；大偏偏心受压时时，Nu随Mu的增大而增增大。(3)对称配筋时时，如果截截面形状和和尺寸相同同，混凝土土强度等级级和钢筋级级别也相同同，但配筋筋数量不同同，则在界界限破坏时时，它们的的Nu是相同的(因为Nu=α1fcbxb)，因此各条条Nu-Mu曲线的界限限破坏点在在同