劳动安全与工业卫生专项竣工验收自检报告

洞室名称仪器类型图纸量（套）增设量（套）已完成量（套）完好数量（套）完好率分部位完好率备注主副厂房多点位移计388464291.30%94.92%锚杆应力计506565598.21%锚索测力计132141392.86%钢筋计2402424100.00%测缝计280282796.43%钢板计1301313100.00%渗压计160161381.25%主变室多点位移计1311414100.00%96.30%锚杆应力计121131292.31%尾调室多点位移计273302893.33%93.98%锚杆应力计254292689.66%锚索测力计1932222100.00%测缝计0222100.00%压力管道多点位移计12012433.33%79.73%锚杆应力计12012866.67%渗压计200181794.44%测缝计1201212100.00%钢筋计200201890.00%进水口基础变位计606583.33%83.33%合同外尾水洞多点位移计18220630.00%83.33%锚杆应力计182201995.00%渗压计821010100.00%测缝计8088100.00%钢筋计3203232100.00%右岸低线过坝交通洞渗压计3033100.00%100.00%合同外位错计3033100.00%合同外量水堰222100.00%100.00%三层排廊道量水堰333100.00%100.00%合计4504148844190.31%90.31%

左岸单薄分水岭监测工程量完成情况表4.6-4洞室名称仪器类型图纸量增设量已完成量完好数量完好率分部位完好率备注左岸河湾地块单薄分水岭水位孔21眼2121100.00%96.15%温度计45支4494693.87%量水堰4座22100.00%压力表4支266100.00%合计746787596.15%96.15%4.6.4汇总统计总共***电站监测仪器设计布置量3449支（套）、完成量3412支（套）、目前完好量3122支（套），目前完好率91.5%。5与安全有关的要紧设计变更及安全措施5.1主厂房上游边墙加强支护针对主厂房3#、4#机组段上游边墙在开挖过程中变形明显异于其他机组段，且变形速率过快的问题，先后发了官设（水）字(2009)100号和官设（水）字(2009)186号2次设计通知加强对3#、4#机组段上游边墙支护，同时要求进行爆破监测，并操纵开挖梯段高度和单响装药量。在上游边墙厂横0＋063.6m~0+089.64m段EL1207.45m增加1排7根T＝2000kN，L＝35m锚索，仰角450；调整上游边墙厂横0＋061.25m~0+099.5m段EL1205.2m高程锚索为T＝2000kN，L＝30m，共计11根。5.2尾调室边墙及顶拱加强支护（1）官更（水）字（2007）004号（总141号）针对尾水调压室中导洞顶拱在桩号厂横0-47.5m～厂横0-5.5m和厂横0-57.5m～厂横0-47.5m，由于错动带fx1(N20°-30°E/SE∠5°-15°)和不利裂隙组在顶拱形成的“人”字倒楔形不稳定块体进行加固。在厂横0-57.5m～厂横0-37.5m桩号段，增加9米长砂浆锚杆；在厂横0-37.5m～厂横0+03.0m范围,将6m锚杆间排布置改为6m/9m相间布置，锚杆直径及间排距不变。增加：一般砂浆锚杆Φ32厂横、L=9m，161根；减少：一般砂浆锚杆Φ32、L=9m，84根。（2）官设（水）字（2008）017号（总660号）针对厂横0-52m～厂横0+20m顶拱、中导洞两侧拱角出露的fxt01及其与其它结构面的不利组合地拱角及拱肩、边墙形成的潜在不稳定块体，采纳Φ32、L=9m、T=120kN预应力树脂锚杆加强支护，树脂锚杆典型支护断面及树脂锚杆结构图见图4.2-1。开挖完成后，先对fxt01错动带喷一层钢纤维混凝土进行封闭，然后再进行挂钢筋网并喷混凝土(一般喷混凝土)至设计厚度。喷钢纤维混凝土范围为错动带出露处两侧各1.5m，喷钢纤维混凝土厚度为6cm，钢纤维含量为45kg/m3。图4.2-1官设（水）字（2008）017号附图（3）官设（水）字（2008）056号（总722号）针对尾水调压室下游侧厂横0+45m～厂横0＋60m顶拱2组陡倾裂隙与1组缓倾节理在拱角、拱肩部位相互切割形成不稳定的三角块体，以及尾水调压室上游侧厂横0-10m～厂横0＋10m顶拱的fxt01、fxt02及与其他陡倾裂隙相互切割在顶拱、拱角部形成不稳定块体组合，进行加强支护。下游侧厂横0+45m～厂横0＋60m段：高程1244.00m以上，厂纵0+144.25～厂纵0+155.00m范围在原系统锚杆基础上增加Φ32、L=9m一般砂浆锚杆，间距为1.5×1.5m。上游侧厂横0-10m～厂横0＋10m段：由于厂横0-10m～厂横0+2.5m段原系统锚杆支护已加强，且对fxt01错动带已增加预应力锚杆进行加强支护，故上游侧仅对厂横0+2.5m～厂横0+10m段、高程1244.00m以上、厂纵0+133.50m～厂纵0+140.25m范围进行加强支护，在原系统锚杆基础上增加Φ32、L=9m一般砂浆锚杆，间距为1.5x1.5m。增加锚杆应位于原系统锚杆之间，且与原系统锚杆之间的距离不小于50cm。增加工程量：Φ32、L=9m一般砂浆锚杆98根。（4）官设（水）字（2008）058号（总725号）针对尾水调压室下游侧厂横0+35m～0+60m段在起拱线以下受fxt01阻碍的较破裂岩体实施加强支护。对官设（水）字（2008）049号（总713号）设计通知补充如下：1）固结灌浆时，灌浆压力可操纵在0.15MPa，如吸浆量较小，可适当加大注浆压力，但不得超过0.3MPa。注浆水灰比采纳0.8。2）如在灌浆压力下，注入率不大于1L/min，接着灌注10分钟可结束灌浆。如持续注浆大于500L时，可改变水灰比为0.5。3）对厂横0+45m～厂横0+60m段错动带出露范围可采纳喷钢纤维混凝土10cm进行封闭，钢纤维含量为45kg/m3。4）厂横0+35～厂横0+60m段错动带出露处由于岩体较破裂，塌孔现象严峻，在系统锚杆支护前，可先打部分自进式锚杆进行及时支护。（5）官设（水）字（2008）064号（总735号）对尾水调压室下游侧厂横0+60m～厂横0＋81m由2组陡倾裂隙与1组缓倾节理在拱角、拱肩部位相互切割形成的不稳定及潜在不稳定三角块体，以及fxt01与其它结构面的相互切割作用在起拱线1244.46m左右高程至第一层开挖底板高程1241m范围内的较破裂岩体实施加强支护。在高程1244.46m以上至拱顶、厂纵0+144.25m～厂纵0+155.00m范围在原系统锚杆基础上增加Φ32，L=9m一般砂浆锚杆，间排距为1.5m。高程1241.00m～1244.46m之间增加4排Φ32、L=9m一般砂浆锚杆，间排距为1.5m。增加锚杆应位于原系统锚杆之间，且与原系统锚杆之间的距离不小于50cm。对错动带出露处应尽快对松动岩块进行清除并及时喷钢纤维混凝土（厚度为10cm）封闭，钢纤维含量为45kg/m3。增加工程量：Φ32、L=9m一般砂浆锚杆182根；钢钎维混凝土7.3m3。（6）官设（水）字（2008）070号（总722号）对尾水调压室上游侧厂横0－006m～厂横0＋010m段受错动带fxt01阻碍的较破裂岩体实施加强支护。对官设（水）字（2008）017号（总660号）和官设（水）字（2008）056号（总722号）设计通知中补充讲明如下：高程1241m以上，厂纵0+133.50m～厂纵0+140.25m范围内先喷厚度为10cm的钢钎维混凝土进行封闭，钢纤维含量及技术指标应满足设计要求。将Φ32、L=9m系统锚杆及加强支护锚杆改为Φ32、L=9m、T＝120kN预应力锚杆。其余Φ32、L=6m系统锚杆仍采纳一般砂浆锚杆。增加工程量：Φ32、L=9m、T＝120kN预应力锚杆85根，钢纤维喷混凝土：21m3。减少工程量：Φ32、L=9m一般砂浆锚杆58根。（7）官设（水）字（2008）073号（总749号）尾水调压室下游侧厂横0＋081m～厂横0＋100m、起拱线以下高程1244.46m～1241.00m范围fxt01错动带出露，阻碍宽度为1～2m，岩体较破裂，为Ⅲ～Ⅳ类围岩，加强支护如下：下游侧厂横0＋081m～厂横0＋100m范围内错动带上盘，平行于错动带增加2排Φ32、L=9m一般砂浆锚杆，排距分不为1m和1.5m，水平间距为1.5m，并与原系统锚杆的间距至少要大于0.5m；下游侧厂横0＋081m～厂横0＋087m、高程1244.46m～1241.00m采纳增加的加强支护锚杆孔进行固结灌浆。灌浆压力可操纵在0.15MPa，如吸浆量较小，可适当加大注浆压力，但不得超过0.3MPa。注浆水灰比采纳0.8。如在灌浆压力下注入率不大于1L/min，接着灌注10分钟可结束灌浆。如持续注浆大于500L时，可改变水灰比为0.5。增加工程量：固结灌浆约108m3；Φ32、L=9m一般砂浆锚杆26根。（8）官设（水）字（2008）076号（总752号）对由于错动带fxt01延伸长度大于100m及其与3组发育裂隙与该错动带相互切割，在拱角及拱肩、边墙形成不稳定块体及潜在不稳定块体实施加强支护。在上游侧厂横0+010m～厂横0+070m、高程1244.46m以上、厂纵0+133.50m～厂纵0+140.25m范围，在原系统锚杆支护基础上增加Φ32、L=9m、T＝120kN预应力锚杆，锚杆间排距为1.5m×1.5m，并与原系统锚杆的间距大于0.5m。增加工程量:Φ32、L=9m、T＝120kN预应力锚杆约238根。（9）官设（水）字（2008）086号（总767号）尾水调压室下游侧厂横0+100m～厂横0＋165m在起拱线（高程1244.46m）以下边墙部位错动带fxt01，在厂横0＋110m～厂横0＋124m段岩体极破裂，其阻碍带宽可达约300cm，横向深达100cm有余。对下游侧厂横0＋110m～厂横0＋124m、高程1244.46m～1241.00m范围采纳9m长锚杆孔进行固结灌浆。灌浆压力可操纵在0.15MPa，如吸浆量较小，可适当加大注浆压力，但不得超过0.3MPa。注浆水灰比采纳0.8。如在灌浆压力下注入率不大于1L/min，接着灌注10分钟可结束灌浆。如持续注浆大于500L时，可改变水灰比为0.5。下游侧厂横0+100m～厂横0+165m、高程1241.00m～1244.46m范围在原系统锚杆基础上增加3排Φ32、L=9m一般砂浆锚杆，间排距为1.5m。增加锚杆应位于原系统锚杆之间，且与原系统锚杆之间的距离不小于50cm。在错动阻碍带范围内的砂浆锚杆能够改用同等规格的自进式锚杆。错动带出露处应尽快对松动岩块进行清除并及时喷钢纤维混凝土（厚度为10cm）封闭，钢纤维含量为45kg/m3。增加工程量：Φ32、L=9m一般砂浆锚杆132根；钢钎维混凝土20m3；固结灌浆270m。自进式锚杆工程量依照现场情况确定。（10）官设（水）字（2008）091号（总779号）缓倾角错动带（fxt01、fxt05）与4组专门发育裂隙相互切割，在拱角及拱肩、边墙形成不稳定块体，特不是在下游侧厂横0+158m附近顶拱扩挖后，岩体呈镶嵌结构，较松弛，有塌落现象。对厂横0＋020m～厂横0＋165m错动带fxt01、fxt05下盘采纳Φ32、L=9mT=120kN预应力锚杆进行加强支护。第一排预应力锚杆距错动带出露处1.0～1.5m，具体位置及角度可依照上层扩挖后实际揭露的fxt01、fxt05错动带出露情况进行适当调整，见图4.2-2。开挖完成后，先对fxt01、fxt05错动带初喷10cm钢纤维混凝土进行封闭，然后再进行挂钢筋网并喷混凝土(一般喷混凝土)至设计厚度。增加工程量预应力锚杆Φ32、L=9m、T=120kN约650根。图4.2-2官设（水）字（2008）091号附图（11）官设（水）字（2008）131号（总866号）对厂横0+100m～厂横0+135m顶拱发育的一条与洞向小角度相交的缓倾错动带（fxt05）和厂横0+80～厂横0+95m段中导洞顶拱部出现裂缝部位，进行加强支护。在厂横0+100m～厂横0+135m，厂纵0+133.5m～厂纵0+140.25m，高程1243.00m以上范围全部采纳Ф32、L=9m预应力锚杆进行加强支护，锚杆间排距1.0m，原系统支护锚杆不变。在厂横0+80m～厂横0+95m，厂纵0+140.25m～厂纵0+148.25m顶拱增加Ф32L=9m预应力锚杆支护，间排距1.5m。（12）官设（水）字（2008）136号（总872号）南端墙高程1243.00m以上错动带、裂隙较发育，部分裂隙倾向墙体外，由于错动带与裂隙的不利组合，加之开挖爆破操纵较差，多处产生拉裂，形成不稳定块体，需进行加强支护。在南端墙高程1243.00m以上增加Ф32、L=9m@1.5x1.5m一般砂浆锚杆，增加锚杆与原系统锚杆之间的距离不小于50cm。增加Ф32、L=9m锚杆57根。（13）官设（水）字（2008）186号（总950号）尾水调压室顶拱厂横0+80～0+95m顶拱中导洞上游侧附近在7月15日左右出现与洞轴线近于平行波状裂缝，在第一层开挖过程中进行了预应力锚杆加强支护，厂横0+95m处顶拱多点位移计最大位移已达25mm左右，锚杆应力计已失效，在厂横0+90m下游顶拱补打的锚杆应力计最大应力已达216MPa，且仍在持续变形，同时在尾水调压室厂横0+95m～厂横0+135m顶拱中导洞下游侧附近发觉有裂缝出现，需加强支护。加强支护采纳T=1000kN、L=15m无粘结预应力锚索，具体布置及锚索结构见图4.2-3。加强支护锚索应尽快实施，并在厂横0+70m～厂横0+150m第二层下游侧扩挖前完成。增加工程量：1000kN无粘结预应力锚索52根。图4.2-3官设（水）字（2008）186号附图（14）官设（水）字（2008）199号（总965号）对尾水调压室上游边墙厂横0+30m～厂横0+55m、厂横0+105m～厂横0+115m及下游边墙厂横0+15m～厂横0+40m，高程1233～1241m高程范围受裂隙切割形成的不稳定块体进行加强支护。加强支护方案为在原系统锚杆支护的基础上增加Ф32、L=9m、间排距1.5m一般砂浆锚杆。增加锚杆Ф32、L=9m共246根。（15）官设（水）字（2008）205号（总973号）由于尾水调压室下游边墙厂横0+40m～厂横0+73.2m，高程1233～1241.2m范围裂隙发育，需对原支护参数进行调整。将原系统支护锚杆水平间距1.8m调整为1.5m，竖向间距1.5m不变。共增加锚杆Ф32、L=9/6m各12根。（16）官设（水）字（2008）211号（总988号）对官设(水)字(2008)186号设计通知中尾水调压室厂横0+80m～厂横0+95m下游侧顶拱加强支护方案调整如下：取消官设(水)字(2008)186号设计通知加强支护方案中靠近顶拱轴线的一排锚索，已施工的除外。在厂横0+74m～厂横0+141.5m下游侧边墙1243.50m、1238.50m高程布置两排预应力锚索及厂横0+74m～厂横0+100m上游拱座1246.50m高程布置一排T=1750kN、L=20m的无粘结预应力锚索，间距4.5m。张拉锁定吨位为设计吨位的105%。对厂横0+74m～厂横0+141.5m、顶拱中心线与下游现锚索支护范围之间及厂横0+74m～厂横0+100m、顶拱中心线向上游5m范围采纳Φ32、L=9m、、T=120kN预应力锚杆加强支护，间排距为1.5m，与原系统支护锚杆间隔布置。对喷混凝土已脱空部位，撬除后补喷。增加锚索39根。（17）官设（水）字（2008）217号（总995号）为使尾调室边墙衬砌与锚杆联合受力，将高程1217.50m～1229.00m范围锚杆间、排距全部调整为1.5m×1.5m，锚杆外露长度调整为60cm，其余参数不变。增加Φ32、L=6m/9m锚杆各60根。（18）官设（水）字（2008）223号（总1001号）依照开挖揭示的地质条件，厂横0-15m～厂横0+74m下游侧高程1233.00m以上边墙走向为N30°～40°W的陡倾角的错动带及裂隙较发育，且拱座部位受fxt01错动带切割，对边墙稳定不利。依照围岩稳定分析，该部位变形较大，需要对块体进行加强支护以操纵边墙变形。在官设（水）字（2008）211号（总988号）设计通知第1条中要求取消靠近顶拱轴线的一排锚索，依照现场情况，该部位锚索已全部造孔完成，同时考虑预应力锚杆的施工难度，该部位锚索不予取消。同时该通知第3条中增加的预应力锚杆相应取消，并对该部位锚索布置进行局部修改，详见图4.2-4。厂横0+74m～厂横0+141.5m下游侧1243.50m、1238.50m高程的两排锚索及厂横0+74m～厂横0+100m上游拱座1246.50m高程的一排锚索维持原设计不变。为了操纵边墙变形并对块体进行加强支护，将下游侧1238.50m高程的锚索延至厂横0-16m，厂横0+15.5m～厂横0+38.0m、1243.00m高程下游侧边墙增加6根T=1750kN、L=20m预应力锚索，锚索间距4.5m.，详见图4.2-4。图4.2-4官设（水）字（2008）223号附图加强支护锚索总工程量：T=1000kN、L=15m锚索61根；T=1750kN、L=20m锚索65根（包括设计通知186号、211号中的量）。（19）官设（水）字（2008）228号（总1007号）对尾水调压室上游边墙厂横0+115m～厂横0+125m、厂横0+5m～厂横0+20m，高程1233～1241m范围受裂隙切割形成的不稳定块体进行加强支护。加强支护采纳在原系统锚杆支护的基础上增加Ф32、L=9m、间排距1.5m一般砂浆锚杆。增加锚杆Ф32、L=9m共85根。（20）官设（水）字（2009）015号（总1057号）尾水调压室顶拱厂横0+147m～厂横0+165.5m范围受fxt05错动带阻碍，在下部开挖后出现长约25m长裂缝，对顶拱稳定不利，需对厂横0+141.5m～厂横0+165.5m顶拱加强支护。在尾水调压室顶拱厂横0+147m～厂横0+165.5m增加T=1000kN、L=15m无粘结预应力锚索，具体布置见图4.2-5，锚索角度应垂直顶拱开挖线。共增加T=1000kN、L=15m锚索28根。图4.2-5官设（水）字（2009）15号附图（21）官设（水）字（2009）037号（总1086号）依照开挖揭示的地质条件，尾水调压室下游侧厂横0+15m～厂横0+30m、高程1241.2～1233.2m范围出露的岩体较破裂，锚杆造孔过程中塌孔严峻，无法进行锚杆安装，将部分无法成孔的一般砂浆锚杆改为同规格的自式式锚杆。增加工程量：Ф32、L=6m自进式锚杆10根；Ф32、L=9m自进式锚杆35根。减少工程量：Ф32、L=6m一般砂浆锚杆10根；Ф32、L=9m一般砂浆锚杆35根。（22）官设（水）字（2009）048号（总1101号）依照块体稳定分析，尾水调压室上游边墙厂横0-24m～厂横0-37m、高程1233.00m以上范围内存在fxt01（N20～30°E/SE5～15°），裂隙N45°W/NE∠75～85°和N75°～80°E/SE∠70°较发育，这三组结构面在上游边墙可形成不稳定块体，需进行加强支护。尾水调压室厂横0-10～厂横0+40m段上游顶拱喷混凝土在第Ⅱ层开挖时出现一、两条曲折、长约1-3m靠近中导洞边附近与洞轴线近于平行的细小裂缝，通过一段时刻观看，裂缝条数、宽度、范围有所增加，据附近（厂横0+019m）断面最新监测资料，该部位多点位移值有所增大，孔口累计位移13.75mm，距孔口3.5mm累计位移11.5mm。据目前出现裂缝的现象及开挖揭露的地质情况初步分析，岩体稳定仍受控于顶拱缓倾角错动带（fxt01），开挖期错动带在顶拱局部垮塌，拱角至拱肩未垮塌部位有应力调整现象，加之下层开挖放炮的阻碍，使喷混凝土出现裂缝，裂缝差不多沿错动带（fxt01）出露线展布。依照目前情况观看，尽管裂缝延伸及加宽的趋势不明显，但随着下卧开挖放炮，该部位受此阻碍，随着应力调整，变形会增大，裂缝延伸及加宽还会加剧。考虑到顶拱已出现裂缝，该段第Ⅱ层部分还未开挖，为确保洞室稳定和下一步施工安全，对该范围进行加强支护。对尾水调压室上游侧厂横0-37m～厂横0+40m、高程1233.50m以上边墙及拱座范围进行加强支护，详见图4.2-6。锚索张拉按官设（水）字（2008）081号(总757号)设计通知执行。加强支护锚索工程量：T=1750kN、L=20m锚索34根。图4.2-6官设（水）字（2009）048号附图（23）官更（水）字（2009）002号（总157号）对存在局部结构冲突的锚索进行调整，位于排水廊道处的锚索取消，位于电缆联系洞旁边的锚索位置进行局部调整。减少工程量：T=1750kN、L=20m锚索1根。（24）官设（水）字（2009）063号（总1126号）受缓倾角错动带fxt01、fxt05、fxt06及与其它陡倾角错动带、裂隙相互组合可能存在的不稳定围岩，分不在尾水调压室下游边墙高程1244m，厂横0-35m～厂横0+10m，厂横0+41.5m～厂横0+68.5m，厂横0+145m～厂横0+163m范围增加一排预应力锚索，间距4.5m，共23根；下游拱座高程1248m，厂横0-30.5m～厂横0+73m范围，增加一排预应力锚索，间距4.5m，共24根。预应力锚索采纳T=1750kN、L=20m。锚索张拉按官设（水）字（2008）081号(总757号)设计通知执行。增加工程量：预应力锚索采纳T=1750kN、L=20m，共47根。（25）官设（水）字（2009）065号（总1129号）护。在尾水调压室下游边墙厂横0+135m～厂横0+155m，高程1233m～1241m范围进行加强支护，加强支护采纳在原系统锚杆之间增加Ф32、L=9m一般砂浆锚杆，锚杆应与结构面大角度相交。增加工程量：一般砂浆锚杆Ф32、L=9m，共63根。（26）官设（水）字(2010)001号（总1340号）尾调室南端墙（厂横0+165.50m）施工中支洞处要紧发育裂隙①N40o～45o/NE∠75o～85o；②近EW/N∠65o～70o；③N20o～30oE/SE∠30o～35o。尾调施工中支洞底板高程约为1214.8m，洞高约8m。2009年12月30日现场巡视发觉，尾调施工中支洞内距端墙8～10m左右的下游侧边墙砼喷层出现明显裂缝，已延伸至顶拱。由于①②组裂隙走向与端墙夹角较小，或近于平行，同时倾向尾调室洞内，加之与其它缓倾角结构面组合切割构成块体，尾调室下挖时块体沿①②组裂隙结构面向临空面方向卸荷松弛，产生变形，致使砼喷层出现裂缝，需要对端墙进行加强支护。发出官设（水）字(2010)001号（总1340号），在尾水调压室南端墙的施工中支洞附近增设预应力锚索（尽量与进厂交通洞对穿）。增加工程量：对穿预应力锚索T=2000kN、L=16.8m，共4根；预应力力锚索T=1750kN、L=20m，共8根。（27）官更（水）字(2009)066号（总227号）依照地下厂房洞室群施工期快速监测及反馈分析成果（尾水调压室边墙塑性区深度为3～14m）及现场施工进度要求，需将尾调室1220m高程以下锚索适当加长。发出设计通知官更（水）字(2009)066号（总227号）：将尾水调压室下游边墙高程1215.5m～1202m范围内的共4排预应力锚索T=1500kN、L=15m调整为T=1750kN、L=20m，共82根；将尾水调压室下游边墙高程1220m，剩余未施工的预应力锚索（即厂横0－018.25m～厂横0＋044.75m段）作如下调整：T=1500kN、L=15m调整为T=1750kN、L=20m，共7根，T=1750kN、L=20m调整为T=1750kN、L=25m，共8根。增加工程量：T=1750kN、L=20m，共89根；T=1750kN、L=25m，共8根；减少工程量：T=1500kN、L=15m，共89根；T=1750kN、L=20m，共8根。5.3岩锚梁裂缝处理岩壁吊车梁于2008年12月10日浇筑完成，2009年5月下旬模板拆除时经巡查未发觉裂缝。2010年3月底，在上游岩壁吊车梁发觉多处裂缝，典型裂缝照片见图1、图2；裂缝在厂横0+076m～厂横0+088m段较为密集。岩壁吊车梁顶面和外侧立面裂缝间最小间距在0.3m左右，顶面和外侧立面裂缝密度平均分不为1.17条/m和1.33条/m；顶面裂缝的最小宽度为0.1mm，最大宽度为2.5mm，大部分宽度在0.1mm以内；立面裂缝的最小宽度为0.1mm，最大宽度为2.0mm，大部分裂缝宽度在0.5mm以内。总体上，外侧立面裂缝的长度和宽度均大于顶面裂缝。图1上游边墙岩壁吊车梁顶面裂缝图2上游边墙岩壁吊车梁顶面裂缝厂横0+4m附近) 厂横004m附近)岩壁吊车梁裂缝较为密集的部位在厂横0+076m～厂横0+088m段，与围岩变形较大部位和轨道变形较大部位较为一致。结合岩壁吊车梁外侧立面裂缝的长度和宽度均大于顶面裂缝的情况，差不多能够判定岩壁吊车梁混凝土裂缝缘故是要紧是由于吊车梁无法适应围岩产生的以水平向为主的较大非均匀、非连续的变形而导致的。针对出现的裂缝，发官设函（水）字(2010)028号便函要求对裂缝进行化学灌浆、表面粘碳纤维布处理。5.4进水口边坡加强支护（1）高程1316.00～1334.00m间边坡依照现场开挖揭露的实际地质情况，进水口1316.00m～1334.00m高程间边坡要紧由Ⅳ类岩体组成，桩号进0+130.000m下游侧为Ⅴ类岩体。岩体的岩性为角砾集块熔岩和杏仁状玄武岩，强～弱卸荷，呈强～弱风化状态，节理裂隙及错动带发育，有F2断层出露且边坡表层存在松动岩体。为了保证进水口边坡的稳定安全，针对1316.00～1334.00m高程间边坡进行了加强支护，要紧措施为：1）1334.00m、1316.00m马道外侧均增加一排锚杆束，增加锚杆束的位置取消系统锚杆。2）1316.00～1334.00m高程间，桩号进0+100.000下游侧洞脸边坡的Ф25、L＝4.50m系统锚杆调整为Ф28、L＝6.00m，即该段边坡的系统锚杆支护参数调整为：Ф28、L＝6.00m，间排距1.50m，梅花形布置。3）1316.00～1334.00m高程间洞脸边坡的B类支护包括随机锚索，锚索布置及参数如下：在1321.00m、1329.00m高程，桩号进0＋000.000m～进0＋108.900m间布置两排T=1000kN、L=30.00m锚索，锚索间距4.00m，沿垂直于进水口中心线方向的位置（桩号）同1334.00～1354.00m高程间1000kN锚索的位置（桩号）。1321.00m高程锚索俯角10，1329.00m高程锚索俯角15。4）进水口与右岸坝肩之间边坡（桩号：坝0-006.000m～坝0-042.000m）的1322.50m、1327.50m高程各布置一排T=2000kN、L=30.00m预应力锚索，锚索俯角10，间距4.00m，锚墩间采纳混凝土框格梁连接。见图5.4-1。图5.4-1右岸坝肩与进水口之间边坡锚索布置（2）1316.00m高程以下直立边坡依照现场开挖揭露的实际地质情况，进水口1316.00m高程以下直立边坡节理裂隙、错动带发育，岩体较破裂，靠边坡下游侧发育F2断层，产状SN/W∠75°～85°，宽0.50～1.00m，性状较差。受岩体性质及结构面的共同阻碍，进水口1316.00m高程以下边坡地质条件较差。为了保证进水口边坡的稳定安全，针对1316.00m高程以下直立边坡进行了加强支护，要紧措施为：1）将1316.00m高程以下直立边坡的Φ25、L=4.50m系统锚杆调整为Φ32、L=9.00m锚杆，其余系统支护参数不变。2）对1316.00m高程以下直立边坡增加锚索支护，具体为：在1312.00m高程，.00.003）依照边坡开挖揭露情况及前期勘探资料，电站进水口1316.00m高程以下边坡靠下游侧受fx1402错动带阻碍，岩体松弛破裂。为了保证该段边坡