重庆路顶管工程专项施工方案

合肥市重庆路I标段工程顶管工程专项施工方案编制： 审核： 批准： 安徽水安建设发展股份有限公司二00九年十月目录、工程概况工程概况工程地质1.3地基土有关设计参数、施工准备工作生产准备技术准备三、顶管工程主要施工方法施工顺序3.2主要工程项目的施工技术方案3.2.1、工作井深基坑施工方案顶管工作井内设备安装引入测量轴线及水准点下管千斤顶和顶铁的安装顶进施工顶进施工中的重点工序工作井内管道施工四、质量控制措施4.1、顶管工程质量控制措施五、安全文明措施5.1顶管工程安全措施环保与文明施工顶管工程专项施工方案一、 工程概况工程概况重庆路排水工程中设计部分污水管道要求顶管施工，具体顶管位置分别处于KO+OO0-K0+315路东侧，长315m,顶管直径1000mmK0+500-K1+230路东侧，长730m,顶管直径800mm二者共1045m顶管材质为DN1OO0DN800钢筋砼管，型号为F型钢承口钢筋砼管（皿级）。顶管施工时须人工配合挖掘机挖土施工，且顶管阻力较大，后背采用槽钢枕木相结合的人工后背。工程地质及水文地形、地貌和地质构造：拟建场地位于合肥市包河区淝河镇，路线经过区域地形起伏不平，地表高程为11.7~22.7m。沿线地貌单元为江淮丘陵岗地及坳沟。坳沟处土分布。坳沟处上部普遍有沉积年代较新的淤泥、粉质粘土分布。构造上合肥地处中朝准地台江淮台隆，属于下扬子海槽和淮阳古陆边缘地带。、地基土分布及特征根据现场勘察、测试及附近场地勘察资料分析，拟建地段地基土分布自上而下依次为：①1层耕植土主要分布于农田、菜地和漫摊地表层，灰、灰褐色，松散~稍密状态，过湿，含较多植物根茎等，厚度0.3~1.0m。2层淤泥及淤泥质土：主要分布于水塘、暗塘、水沟底部，灰黑色，流塑状态，饱和，有臭味。厚度0.4~1.2m。层粉质粘土夹粘土：灰、灰白、褐灰色，湿~饱和，可塑状态，属于过湿土层。分布广泛。123地下水条件拟建地段地下水主要与耕植土、淤泥及淤泥质土、粘土夹粉质粘土中的上层滞水，含水量受大气降水及地表水影响密切。勘探期间量测钻孔内地下水埋深0.4~2.0米，整个路段无统一地下水位。根据区域水质资料分析，拟建场地地下水对钢筋砼无腐蚀性。各土层渗透系数K®（经验值）见表1：层序土层名称K(cm/s)备注①1层耕（填）土渗透性强①2层淤泥质土、淤泥1x10-5②层重粉质壤土1X10-61.3地基土有关设计参数拟建场地地基土承载力特征值fak、压缩模量Es-2（MPa）等设计参数可按表2取用：序号名称承载力特征值压缩模量（Mp3①2层淤泥质土及淤泥602.5②层粉质粘土夹粘土1806.0二、施工准备工作2.1生产准备1、 进行施工测量和现场放线工作。2、确定管线范围内及施工需用场地内所有障碍物， 如管线、电线杆、树木及附近房屋等的准确位置。3、修建临时设施，场内临时施工道路用地在满足施工要求的前提下， 结合现场具体情况进行修筑。临时施工道路直接采用推土机清除表面腐蚀土后，进行平整压实。局部土质不好的部位采用挖除换填的方法进行处理。同时施工过程中加强道路管理和维护，以保证施工道路畅通。安装临时水、电线路，并试水、试电。4、进行顶管所用设备的加工制作。5、根据顶进长度，准备好各类管线和所需的辅助物（固定架等）。6、根据材料计划，分期分批组织材料进场。技术准备熟悉施工图纸，编制施工方案并经审批，对有关施工人员进行技术交底。组织有关人员现场勘察地形、地貌，实地了解施工现场及周围情况。组织测量人员进行桩位交接验收及复测工作，测设土方开挖及顶管工程控制点。三、顶管工程主要施工方法施工顺序施工顺序为：工作井施工T 顶进设备安装调试T 吊装砼管到轨道上T装顶铁-开启油泵顶进-出土-管道贯通-砌检查井，本工程计划用5套顶管设备，分成两个阶段顶进，第一阶段为工作井、接收井的施工，第二阶段为人工顶管的实施。主要工程项目的施工技术方案、工作井深基坑施工方案1、深基坑位置选定根据设计图纸井位的设置，本工程顶管共分两段，分别为 K0+000—K0+315段,长315m,管径DIOOOmm顶距最长为60m,本段管道埋深为14.93-13.13m，污水检查井编号从w1~w7共7个污水检查井，在W2W4W6处共设置3个工作坑，其余为接收井；K0+500-K1+230污水管道长730m,管径800mm,顶距最长为70m,本段管道首尾埋深为3.79m~7.22m,最大埋深9.68m,污水检查井编号从w12~w23共12个污水检查，其中在W12W14W16W16W19W21W23污水检查井处共设置7个工作坑，其余污水检查井处设置接收井。2深基坑结构设计顶管采用双向顶进，根据施工经验，工作坑采用内直径①5500mm勺砖砌圆形倒挂井支护结构。顶管深基坑设计最大深度14.93米，顶管管径①1000mmo1） 工作井深基坑管道方向长度AA=L1+L2+L3+L4+L5+L6=2.0+1.5+0.3+0+0.4+0=4.2米L1 管道长度（米）,2.0米L2 千斤顶长度（米）,1.5米L3 后背厚度（米）,0.3米L4 顶进管节预留在导轨上勺最小长度（米） ,由于工作坑采用圆形结构，取0米L5 管内出土操作时管尾预留空间（米）取 0.4米L6 双向顶进时附近长度（米）,由于工作坑采用圆形结构，取0米2） 工作井深基坑垂直管道方向长度BB二D+2B1+2B2=1.2+&1.2+0.4=4.0米D 管外径B1——深基坑管道两侧的工作宽度，当 D>1米时取1.2米B2 支撑材料厚度,本工程取0.20米根据以上计算比较，考虑施工操作空间，故选用直径① 5500mm的砖砌圆形倒挂井满足施工要求，接收井选用①2000mm的砖砌圆形倒挂井。

3深基坑支护结构设计根据地质报告，地层①、G2层中埋藏有上层滞水型地下水，地下水量不大,顶管深基坑采用倒挂法砖砌井施工，井内径5500mm,深基坑中深度在4米以内的部分，墙体采用240m厚,M10水泥砂浆、Mu10机砖砌筑，深度超过4米的部分墙体采用500m厚，M10水泥砂浆、Mu10红砖砌筑；接收井采用370m厚，M10水泥砂浆、Mu10红砖砌筑。顶镐后背采用浇筑C30的钢筋砼墙，尺寸为2.5X2.5X0.30米，布？16@20（双向钢筋网片，其余工作坑及接收井结构形式同以上部分。深基坑基础采用200mm厚碎石垫层，上铺250mm厚C25砼，深基坑边设深500mn集水井，以便雨水及地下渗水的抽排，深基坑底板上设一个临时高程点。4深基坑支护结构力学验算如下：受力计算简图受力计算简图1）砖砌井外侧土主动土压力验算根据本工程地质特点，KO+OO0-K0+315段管道埋置深度较大，管径较大，其余顶管井段根据地质报告，地质情况相对较好，管径及管道埋置深度较小，故本顶管工程土压力验算选取KO+OO0-K0+315段中W2W4W6工作坑及W1接收井进行验算，其余工作坑及接收井土压力不再验算。（1）W2工作井由于本工程地层①层中埋藏有上层滞水型地下水，地下水量不大，为简化计算且偏于安全，本次验算不考虑土的内聚力（c=0）影响。因该项目工程地质报告土容重、土壤内摩擦角等计算数据不清楚，故根据相关经验及《简明施工计算手册》对计算参数进行适当取值。根据图纸，该工作井位置管道埋深H=14.36m①层土的容重丫仁18KN/rh,①仁10~30取①1=20,h1=1.2rg②层土的容重丫2=19.9KN/血①2=20,h2=13.16m,Yw=10KN/mho=O.4m,D=55OOmm,t的取值分两种情况，0~4m深取t=240m,4m深以下取t=500mm取①层土底部砖砌井外侧受土压力：2。2。P=Y1h1tg（45。-①/2）+（y1-yw）（h1-h0）tg（45。-①/2）+（h1-h0）Yw=18.0X1.2Xtg2（45。-20。/2）+（18-10）（1.2-0.4）tg2（45。-20。/2）+(1.2-0.4)X10=(10.59+3.13+6.4)KN/m2=0.0201N/mm2砖砌井所受环向应力6=P6=P(D+2t)/2t=0.0201X5980/(2X240)由以上验算知，环向应力印小于允许应力f,故满足要求取地下4m深处，即240mm砖墙最深处验算：此时H=4mho=O.4m,D=5500mm,t=240mm。h'=h*y1/y2=1.2*18/19.9=1.08mH1=h2+h'=4-1.2+1.08=3.88mP=Yh'tg2(45。-?/2)+(y2-丫w)(H1-h0)tg2(45。-?/2)+(H1-h0)yw=19.9X1.08Xtg2(45。-20。/2)+(19.9-10)(3.88-0.4)tg2(45。-20。/2)+(3.88-04)X102=(10.54+16.89+34.8 KN/m2=0.0622N/mm2砖砌工作井所受环向应力on二PD+2t)/2t=0.0622X5980/(2X240)22=0.77N/mvf=1.89N/m由以上验算知，环向应力onj、于允许应力f故满足要求。取该位置最深处砖砌井外侧受土压力：h'=h*y1/y2=1.2*18/19.9=1.08mH1=h2+h'=13.16+1.08=14.24m2。2。P二丫2h'tg (45。-①/2)+(丫 2- 丫w) (H1- h。)tg (45。-①/2)+(H1-h0yw=19.9X1.08Xtg2(45。-20。/2+(19.9-10(14.24-0.4tg2(45。-20。/2 +(14.24-0.4X10=(10.54+67.18+138.4)KN/m=216.12KN/m22=0.216N/mm砖砌井所受环向应力6=P(D+2t)/2t=0.216X6500/(2X500)=1.41N/mm2vf=1.89N/由以上验算知，环向应力印小于允许应力f,故满足要求砖砌井所受径向应力:22oa=P/2=0.216/2=0.108N/mvfv=0.18N/m由以上验算知，环向应力oaj、于允许应力fv,故满足要求。（2） W4工作井由于本工程地层①、②层中埋藏有上层滞水型地下水，地下水量不大，同时为保证安全，简化计算，本次验算不考虑土的内聚力（c=0）影响。因该项目工程地质报告土容重、土壤内摩擦角等计算数据不清楚，故根据相关经验及《简明施工计算手册》对计算参数进行取值。根据图纸，最大深度H=12.98m。①层土的容重丫1=18KN/卅，①仁20,h1=1.2m（取淤泥层较大值），2层土的容重丫2=19.9KN/m3,①2=20,,h2=11.78m,丫w=10KN/ri,h0=0.4m,D=5500m,t的取值分两种情况，0~4m深取t=240m,4m深以下取t=500mm取①层土底部砖砌井外侧受土压力：2。2。P=Y1h1tg（45-①/2）+（y-yw）（h1-h。）tg（45。-①/2）+（h1-h。）YW=18.0X1.2Xtg2(45。-20。/2)+(18-10)(1.2-0.4)tg2(45。-20。/2)+(1.2-0.4)X102=20.1KN/m=0.0622=0.0622N/m2砖砌工作井所受环向应力6n=P(D+2t)/2t=0.0622X5980/(2X240)22=0.77N/mvf=1.89N/m由以上验算知，环向应力onj、于允许应力f故满足要求。同时为施工方

便，在地下3.5m-4m处，护壁砌筑370mn砖墙，使护壁壁厚逐渐放大至500mm=0.0201N/mm2砖砌井所受环向应力:6=P(D+2t)/2t=0.0201X5980/(2X240)22=0.25N/mmvf=1.89N/mm由以上验算知，环向应力6小于允许应力f,故满足要求。取地下4m深处，即240m砖墙最深处验算：此时H=4m，h0=0.4m，D=5500m，t=240m。h'=h*丫1/丫2=1.2*18/19.9=1.08mH1=h3+h'=4+1.08-1.2=3.88mP=Y2h'tg2(45。-?/2)+(丫2-丫w)(H1-H0)tg2(45。-?/2)+(H1-h0)丫w=19.9X1.08Xtg2(45。-20。/2)+(19.9-10)(3.88-0.4)tg2(45。-12。/2)+(3.88-0.4)X102=62.2KN/m2取该位置工作坑最深处砖砌井外侧受土压力：h'=h*y1/y2=1.2*18/19.9=1.08mH1=h2+h'=11.78+1.08=12.86m2。2。P=Y2h'tg (45。-①/2)+(y2-丫w)(H1-ho)tg(45。-①/2)+H1-h0)yw=19.9X1.08Xtg2(45。-20。/2)+(19.9-10)(12.86-0.4)tg2(45。-20。/2)+(12.86-0.4)X102=(10.54+60.48+124.6)KN/m22=0.196N/mm2砖砌井所受环向应力:cn=P(D+2t)/2t=0.196X6500/(2X500)22=1.27N/mmvf=1.89N/mm由以上验算知,环向应力cn小于允许应力f,故满足要求。W6工作坑由于本工程地层①、②层中埋藏有上层滞水型地下水，地下水量不大，同时为保证安全，简化计算，本次验算不考虑土的内聚力(c=0影响。因该项目工程地质报告土容重、土壤内摩擦角等计算数据不清楚，故根据相关经验及《简明施工计算手册》对计算参数进行取值。根据图纸，该工作坑最大深度H=11.72m①层土的容重丫仁18KN/m,①仁20,h1=1.2m,②层土的容重33丫2=19.9KN/m,①2=20,,h2=10.52。丫w=10KN/mh0=0.4m。D=6200m,t=500m。取①层土底部砖砌井外侧承受土压力及地下4m深处土压力验算：根据以上所算结果均满足要求，W6工作井各计算参数均与w2、w4相同,故满足要求，不在此进行验算取该位置最深处砖砌井外侧受土压力：h'=h*y1/y2=1.2*18/19.9=1.08mH1=h2+h'=10.52+1.08=11.60m2。2。P=Y2h'tg(45。-①/2)+(y2-丫w)(H1-ho)tg(45。-①/2)+(H1-h0)yw=19.9X1.08Xtg2(45。-20。/2)+(19.9-10)(11.60-0.4)tg2(45。-20。/2)+(11.60-0.4)X102=(10.54+54.36+112)KN/m22=0.177N/mm2砖砌井所受环向应力:on=PD+2t)/2t=0.177X6500/(2X500)22=1.15N/mm.<f=1.89N/m由以上验算知，环向应力onj、于允许应力f,故满足要求。W1W3W5W7接收井因为W1W3W5W7接收井土质情况基本一致，其中最深的为 W1接收井，为14.93m。故对W1接收井进行验算。由于本工程地层①、②层中埋藏有上层滞水型地下水，地下水量不大，同时为保证安全，简化计算，本次验算不考虑土的内聚力(c=0)影响。因该项目工程地质报告土容重、土壤内摩擦角等计算数据不清楚，故根据相关经验及《简明施工计算手册》对计算参数进行取值，①层土的容重丫 1=18KN/n3,仁20,h1=1.2m,取土的容重丫2=19.9KN/m3,Yw=10KN/m①=20。，c=0。最大深度H=14.93m,h0=0.4m,D=2000m,H1=14.93-1.2+1.08=14.81,4m以

上时壁厚t=240mm,4m以下时壁厚t=370mm。取最深处砖砌井外侧承受土压力：P=Y2h'tg2（45。-①/2）+（丫2-丫w）（H1-ho）tg2（45。-①/2）+（H1-ho)Yw2。。2。。=19.9x1.08xtg(45。-20。/2)+(19.9-10)(14.81-0.4)tg(45。-20。/2)+(14.81-0.4)x10=(10.54+69.94+144.1)KN/m2=0.225N/mm2砖砌井所受环向应力6=P6=P(D+2t)/2t=0.225x2740/(2x370=0.83N/m2vf=1.89N/由以上验算知，环向应力印小于允许应力f=1.89N/m2,故满足要求砖砌井所受径向应力:oa=P/2=0.225/2=0.113N/m2<fv=0.18N/m2由以上验算知，环向应力oaj、于允许应力fv,故满足要求取地下4m深处，即240m砖墙最深处验算：此时H1=4m,h0=0.4m,D=2000m,t=240m。h'=h*丫1/丫2=1.2*18/19.9=1.08mH1=4-1.2+1.08=3.88m2。。P=Y2h'tg (45。-?/2)+(丫 2- 丫 w) (H1- h。) tg (45。-?/2)+(H1-h0)yw=19.9x1.08xtg2(45。-20。/2)+(19.9-10)(3.88-0.4)tg2(45。-20。/2 +(3.88-0.4x10=(10.54+16.89+34.8)KN/m=0.0622N/m2砖砌工作井所受环向应力cn=P(D+2t)/2t=0.0622X2480/(2X240)22=0.32N/mmvf=1.89N/mm由以上验算知，环向应力印小于允许应力f故满足要求.顶进时后背墙后土被动压力验算在本工程中，设计最大推顶力T=271.30t,后背均选用C30钢筋砼,尺寸为2.5X2.5X0.30m,深度在底板下80cm,布？16@20(双向钢筋网片，因该项目工程地质报告土容重、土壤内摩擦角等计算数据不清楚，故根据相关经验及《简明施工计算手册》对计算参数进行取值。取最深处验算，后背中心处深度为H1=14.36-1.0=13.36米，V=19.9KN/m3，？=20。，c=40.2KN/m2。后背中心处被动土压力：P=YH1tg2(45。+?/2)+2c*tg(45。+?/2)=19.9X13.36Xtg2(45+20/2)+2X40.2Xtg(45。+20。/2)=657.08KN/m2后背总被动力压力:EP=Pbh=657.08X2.5X2.5=4106.75KN=410.68t＞设计最大推动顶力T=271.30t故后背能够承受最大推顶力，满足施工要求

5.顶进力的计算本工程的顶进管管道位于粘土层，按粘性土的土质考虑，管外壁人工涂改性石蜡、注触变泥浆，管外径DH=1200m，最大顶进长度=70米””2A=nxDHX70=263.76m取f=8〜12KN/m2最大顶进阻力F=AXf=2110.08〜3165.12KN工作坑配备2台320t千斤顶。6.后背后背形式：人工后背（如下图）IIII1•钢筋砼墙；2.方木；3.撑杠；4.后背方木；5.立铁；6.横铁；7.木板；8.护木；9.导轨；10.轨枕7.深基坑施工深基坑上部3.5m深土方采用挖掘机开挖，人工修整护壁土方后，砌筑砖砌井,并及时填充墙与土壁孔隙，保证坑壁的稳定，然后在坑上架竖扒杆，卷扬机就位后，用人工开挖工作坑下部的土方和砌筑下面倒挂井直至设计坑底高程,工作坑四周20mX20m的范围用彩色钢板围护，并设置施工标志，安全警示标牌及夜间照明设备.深基坑基础采用20cm厚C30砼,底板砼施工时同时设临时性水准点、深基坑集水井、按轴线和高程埋设导轨预埋件,等砼达到一定强度后,安装轨道,浇筑砼后背。深基坑支护施工做到宽度、长度满足要求，后背垂直偏差小于0.1%H（H为后背的高度），轨道高程偏差控制在0〜+0.3mm,中线位移偏差±0.3之内。8工作台及棚架搭设1）工作台搭设在工作坑的顶面，主梁采用型钢，上面铺设15X15cm方木,作为承重平台,中间留下管和出土的方孔为平台口,在平台口四周设置防护钢管栏杆，栏杆上横杆高度为1.2m,下横杆距离地面50-60cm,立杆间距2m承重平台主梁必须根据荷载计算选用,方梁两端伸出工用坑壁搭地不得小于1.2米。平台口地尺寸（长X宽）为：长度L二L1+0.8宽度B=D1+0.8式中:L1 管子长度（米）D1 管外径（米）2）棚架起重架与防雨棚合成一体,罩以防雨棚布为工作棚。起重卷扬机、滑轮、吊车。顶管工作井内设备安装（1）导轨安装。严格控制导轨的中心位置和高程，确保顶入管节中心及高程能符合设计要求。1）、由于工作井底板浇注了20cm的砼，地基稳定，导轨直接放置在工作井的底板上。2）、严格控制导轨顶面的高程，其纵坡与管道纵坡一致。3）、导轨采用浇注砼予以固定，导轨长度采用2〜3m间距设置为60cm4） 、导轨必须直顺，严格控制导轨的高程和中心。（2）下管、顶进、出土和挖土设备：采用吊车下管，用千斤顶、高压油泵作为顶进设备，用斗车、垂直牵引的卷扬机作为出土设备，用铁镐、铁锹进行开挖。（3） 照明设备：井内使用电压不大于12V的低压照明。（4） 通风设备：人工挖土前和挖土过程中，采用轴流鼓风机通过通风管进行送风。引入测量轴线及水准点（1）将地面的管道中心桩引入工作井的侧壁上（两个点） ，作为顶管中心的测量基线。（2） 将地面上的临时水准点引入工作井底不易碰撞的地方，作为顶管高程测量的临时水准点。下管（1） 下管前，要严格检查管材，不合格的严禁使用。（2） 第一节管下到导轨上时，应测量管的中线及前后端管底高程，以校核导轨安装的准确性。（3）要安装户口铁或弧形顶铁保护管口。千斤顶和顶铁的安装千斤顶是掘进顶管的主要设备，由前面顶力计算可知,本工程最长管段的顶力为316.51t,拟采用2台320t液压千斤顶。（1）千斤顶的高程及平面位置：千斤顶的工作坑内的布置采用并列式，顶力合力作用点与管壁反作用力作用点应在同一轴线，防止产生顶时力偶，造成顶进偏差。根据施工经验，采用机械挖运土方，管上部管壁与土壁有间隙时，千斤顶的着力点作用在管子垂直直径的1/4~1/5处为宜。（2）安装顶铁应无歪斜、扭曲现象，必须安装直顺。（3）每次退千斤顶加放顶铁时，应安放最长的顶铁，保持顶铁数目最少。（4）顶进中，顶铁上面和侧面不能站人，随时观察有无扭曲现象，防止顶铁崩离。顶进施工工作坑内设备安装完毕，经检查各部分处于良好状态。即可进行试顶。首先校测设备的水平及垂直标高是否符合设计要求，合格后即可顶进工具头，然后安放混凝土管节，再次测量标高，核定无误后进行试顶，待调整各项参数后即可正常顶进施工。在施工过程中，做到勤挖勤顶勤测，加强监控。顶进施工时，主要利用风镐在前取土，千斤顶在后背不动的情况下将污水管向前顶进，其操作过程如下：（1）安装好顶铁挤牢，工具管前端破取一定长度后，启动油泵，千斤顶进油，活塞伸出一个工作行程，将管子推向一定距离。（2）停止油泵，打开控制阀，千斤顶回油，活塞回缩。（3）添加顶铁，重复上述操作，直至需要安装下一节管子为止。4）卸下顶铁，下管，用环形橡胶环连接混凝土管，以保证接口缝隙和受力均匀，保证管与管之间的连接安全。顶进施工中的重点工序（1）测量1）、测量次数：在顶第一节管时及校正顶进偏差过程中，应每顶进20~30cm即对中心和高程测量一次；在正常顶进中，应每顶进50〜100cm时，测量一次。2） 、中心测量：根据工作井内测设的中心桩、挂中心线，利用中心尺，测量头一节管前端的轴线中心偏差。3） 、高程测量：使用水准仪和高程尺，测首节管前端内底高程，以控制顶进高程；同时，测首节管后端内底高程，以控制坡度。工作井内应设置两个水准点，以便闭合之用，经常校核水准点，提高精度。4） 、一个管段顶完后，应对中心和高程再作一次竣工测量，一个接口测一点，有错口的测两点。（2）纠偏：当测量发现偏差在10〜20mm时，采用超挖纠偏法，即在偏向的反侧适当超挖，在偏向侧不超挖，甚至留坎，形成阻力，施加顶力后，使偏差回归。当偏差大于20mm时，采用千斤顶纠偏法，当超挖纠偏不起作用时，用小型千斤顶顶在管端偏向的反侧内管壁上，另一端斜撑在有垫板的管前土壁上，支顶牢固后，即可施加顶力。同时配合超挖纠偏法，边顶边支，直至使偏差回归。（3）管前挖土要求1）、在道路和重要构筑物下，不得超越管段以外100mm管周不得超挖，并随挖随顶2）、在一般顶管地段，如土质良好，可超挖管端30mm在管周上面允许超挖15mm下面135度范围内，不得超挖。（4）接口的处理：由于顶管的管材为F型接口，顶管完毕后，对于管与管之间的缝隙，采用膨胀水泥砂浆压实填抹。选用硅酸盐膨胀水泥和洁净的中砂，配合比（重量比）为：膨胀水泥：砂：水=1:1:0.3,随拌随用，一次拌和量应在半小时内用完。填抹前，将接口湿润，再分层填入，压实填抹平整后，在潮湿状态下养护。工作井内管道施工管