汽轮机基础施工方案

汽轮机基础施工方案目录编制依据工程概况施工条件施工准备主要大型施工机械施工部署主要施工需用量计划主要分项工程施工方法及技术要求9.质量保证措施安全保证措施环境、职业健康保护措施附表、附图计算书1.编制依据1《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204-2002；1.2《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002；1.3《钢筋机械连接通用技术规程》JGJ107-2003；1.4《钢筋焊接及验收规范》JGJ18-2003；5因无图纸，主要参照秦山电二期扩建工程相关施工图。工程概况2.1工程特点本工程为电一期工程常规岛主厂房发电机基座工程。汽轮发电机基座是整个汽轮发电机主厂房的心部位，是常规岛土建工程中最关键、最重要，同时又是最复杂，施工难度最大的全现浇钢筋混凝土结构工程。本工程抗震设防烈度：6度，场地类别：I类，设计地震分组：第一组，安全等级二级，框架抗震等级二级。2结构概况汽轮发电机基座位于常规岛③〜⑨轴/0/A〜⑦/A轴之间，长约56.87m,宽约43m,由8.30m运转层平台和支承运转层平台的框架柱、剪力墙组成，另外还有O〜@轴之间的-1.20m平台夹层板和①〜⑪轴之间的1.50m平台夹层板。汽轮机基座中间平台支撑设置牛腿，牛腿上设置弹簧隔振器，弹簧隔振器由厂家提供。汽轮发电机基座主体结构为纵横双向框架结构，横向7列框架（其中2道剪力墙）,纵向2列框架。框架柱尺寸分别有：2.0mx2.54m>2.0mx3.6m、2.8mx2.5m、1.99mx2.54m、8mx2.54m五种，剪力墙尺寸为1.261mxll.430mo运转层平台由框架纵横大梁及局部厚板组成，平台顶面标高8.30m,纵梁为高度05m的异型梁，局部梁高3.6m。横梁为高度3.05m、4m、4.5m的矩形梁，部分梁的宽度同柱宽。标高为+8.3m处的平台板厚1.48m。玲强度等级为C40o设备二次灌浆釆用无收缩灌浆料。梁、柱（墙）、板的保护层厚度尺寸分别为50mm、60mm>35mm0汽轮机基座平台内埋有汽轮机地脚螺栓套管，锚固板及发电机用对销螺栓套管和其它预埋件，其安装精度要求高，汽轮机基座为重型动力基础，钢筋密集粗大，预埋件精度要求高，砕要求密实无缺陷整体性好，施工要十分精细。为检查基础施工后的沉降情况，设计要求在柱子侧面-6.8m-6.3m设置沉降观测点，运转层平台上设置8个水准观察点，并定期进行观测。施工条件基座施工前，要求其相对应基础底板施工完成，大量的施工准备工作完成，施工道路通畅。施工准备4.1技术准备熟悉施工图纸，作好图纸会审，消除对图纸中的疑问，编制材料计划、加工计划、施工图预算和质量计划进度计划，作好各级技术交底，保证前期技术准备工作顺利完成。2现场准备2.1施工放线要严格进行复测，作到准确无误；4.2.2完善前期施工已存在的四通一平条件，满足施工现场需要；4.2.3组织施工机具和建筑材料的进场。塔吊运转正常，能覆盖整个施工平面；4.2.4砕养护材料，按计划到场并堆放整齐；4.2.5钢筋加工车间和砕搅拌站处于正常运行状态；4.2.6控制钢筋保护层用的砕垫块准备充足，操作平台搭设完成；3作好材料、机具的计划工作，使物资能保质保量按时进场，不耽误施工。4.4劳动组织准备按五级计划安排，根据施工方案，按劳动定额，做好劳动力的计划安排。做好特殊工种的技术培训工作，并持证上岗。作好职工的安全、防火和文明施工教育，逐级进行安全措施、质量保证措施、质量标准和验收规范以及设计变更等各项交底工作，认真学习有关工作程序，严格按程序办事。主要大型施工机械1垂直和水平运输机械：——钢筋加工车间配2台塔吊；——施工现场1台塔吊；——2台拖车； 5台汽车。2砕用施工机械： 2台拖泵；——2台砕汽泵；——2台砕布料机；——4〜6台砕搅拌运输车。5.3钢筋加工机械（KRB）：——1套钢筋联动设备；——2套国产钢筋加工设备（含调直机、切断机和弯曲机）。施工部署1施工组织——常规岛队负责施工细部放线、模板、钢筋绑扎、於工程和预埋件安装的施工，并通过工程部做好与其它配合施工单位的施工协调工作，组织本项工程的施工；——综合加工厂的钢筋加工车间负责钢筋加工；——综合加工厂负责钢结构制作、安装，预埋件制作，施工临时水电安装及维护；——机械队负责保证大型施工机械如礙泵和布料机、塔吊以及运输车辆等方面在施工中的配合，周转工具的供应工作；——测量组负责框架施工过程中的定位放线工作。2施工分段（分层）和施工顺序因为汽轮机基座框架是大型动力基础，整体性要求很高，汽轮机基座分别在基础底板面、中间平台面的板顶及板底、运转层框架梁底，设置水平施工缝。为方便施工进度安排，把基座分为三个施工段。6.2.1第一施工段①〜⑰轴划分为四层：第一层-9.60m/-9.80m框架柱施工到1.50m平台夹层梁底，水平施工缝留设在该层梁底50mm处；第二层为施工1.50m平台夹层梁;第三层从1.50m平台夹层板以上施工到运转层大梁底50mm处；第四层为运转层大梁及8.30m层板。6.2.2第二施工段©-©轴划分为三层：第一层从-9.80m施工至+0.25m,在+0.25m留设一道水平施工缝；第二层从+0.25m施工至框架梁底50mm处；第三层为运转层大梁及+8.30m层板。6.2.3第三施工段O〜曲轴划分为四层：第一层为-9.60田~-2.50m框架柱；第二层为-1.20m平台夹层梁板；第三层为-1.20m以上框架柱；第四层为运转层大梁及8.30m层板。30m运转层梁板待钢筋绑扎完成后进行整体佐浇筑，中间不留垂直施工缝。汽轮发电机基座分层、分段示意图详见附图1。6.3主要工序的穿插施工在施工条件允许的情况下，汽轮机基座的三个施工段可平行施工。在基座施工中，钢筋绑扎和模板支设是主导工序，它所占用的劳动力和工期的比例相对较大，特别是钢筋绑扎与安装公司直埋地脚螺栓、锚固板和地脚螺栓套管的施工穿插频繁，必须事先与安装公司协调各部分的施工顺序，尽量避免返工。6.4主要施工工艺流程6.4.1框架柱施工准备一测量放线一脚手架搭设一钢筋绑扎和预埋件安装一模板支设一砕浇筑一校养护一模板拆除一施工清理；6.4.2剪力墙施工准备一测量放线一脚手架搭设一钢筋绑扎和预埋件安装一预留孔洞一模板支设一校浇筑一校养护f模板拆除f施工清理；6.4.3校框架梁测量放线一铺设梁底模一钢筋绑孔和预埋件安装一梁侧模板支设f役浇筑f佐养护一模板拆除一施工清理；4.4板测量放线一铺设板底模一板钢筋绑扎及预埋铁件安装一侧模支设一位浇筑一佐养护。主要施工需用量计划1主要劳动力需用量计划（见附表1）；9.2主要材料及机具需用量计划（见附表2）。主要分项工程施工方法及技术措施8.1测量放线——根据前期施工所定出的主要轴线和墙柱控制线，由放线组按图纸进行细部尺寸的放线工作，此项工作完成后由质检部配合监理验线；——梁标高控制：根据已知高程点，在已浇筑的墙、柱上测出标高控制线并做好标记，梁标高则根据此标高控制线向上引测；——对于浇筑砕的标高，在砕浇筑前由测量人员进行抄平工作，施工队进行配合；——在汽机基础每个柱的侧面-6.50m处埋设一个沉降观测点，见附图2；在运转层平台上设置8个水准观测点，见附图3、附图4；——在运转层施工时，同安装公司共同放控制轴线，将轴线控制点引测到8.30m板上，因为预埋件安装要求精度高，安装同土建共用轴线。8.2脚手架工程8.2.1总体原则根据建筑平面特点，操作平台及模板支撑系统脚手架采用扣件式钢管搭设满堂脚手架，钢管采用中48X3.5,脚手架立杆横距、纵距尺寸有0.4m>0.6m>1.2m三种，步距均为1.2m。8.2.2框架柱脚手架搭设框架柱脚手架按事先划分的施工层逐层搭设，①、②轴、与①、姓轴外侧（即框架柱外侧）操作脚手架横距、纵距均为1.20m,柱内侧脚手架横距、纵距尺寸均按附图5中所示尺寸搭设，内立杆离开墙面550mm。（便于桁架模板的吊装，若采用小模板可适当缩小内立杆与墙面的距离）8.2.3剪力墙脚手架搭设剪力墙脚手架搭设采用搭设满堂脚手架，立杆间距1.2m,与梁底脚手架重合处以梁底搭设尺寸为标准。8.2.4框架梁脚手架搭设框架梁底部搭设六排立杆，立杆间距为0.4mX0.4ni,步距为1.2m。为保证框架梁底脚手架的稳定性，各框架梁底脚手架与满堂架相互连接形成一个整体。脚手架应利用剪力墙和柱作为连接连墙件。8.2.5-1.20m层板及8.30m运转层板脚手架搭设板的脚手架搭设尺寸为（横距、纵距）1.2mx0.6m,步距为1.20m,板脚手架与梁底脚手架重合部位以梁底脚手架搭设尺寸为准。脚手架具体搭设方法见附图5。8.2.5施工流程摆放扫地杆一逐根竖立杆，随即与扫地杆扣紧一安装扫地小横杆一安装第一步大横杆一安装第一步小横杆一安装第二步大横杆一安装第二步小横杆一加设临时斜撑杆一安装第三、四步大横杆与小横杆一安装连柱杆一接立杆一加设剪刀撑一铺脚手板一挂兜网和外密封网一重复以上操作顺序，直至搭设到设计高度为止。8.2.6搭设构造要求——钢管要求正品，管面无凹凸形状，无疵点，裂纹和变形，并有出厂合格证。扣件与钢管的贴合面要接触良好，不应有裂纹、气孔，也不应有疏松、砂眼或影响使用性能的铸造缺陷；一一脚手架搭设时剪刀撑随时设置，间距控制在9m以内，角度为45,每道剪刀撑跨越立杆的根数宜在5-7根之间。每道剪刀撑宽度不应小于5跨，且不小于6m。剪刀撑斜杆的接头除顶层能够搭接外，其余各接头均必须采用对接扣件连接，搭接应符合立杆构造的规定； 各杆件的伸出端头要大于100mm；一一脚手架搭设前应先进行安全技术交底，操作人员必须持证上岗，严格遵守安全守则及操作规程；一一架子上按要求挂设灭火器，以便应急使用；-架子上跳板应满铺，不得有探头板，架子外侧设挡脚板，架子内外侧应设置两道栏杆；——脚手架分段搭设完毕投入使用前必须进行验收；——由工地安全员、架子班组长对脚手架进行自查，定期由安全部组织检查，发现问题及时处理；——脚手架上严禁集中堆放钢管钢模等及其他建筑材料，重大设计变更如用作模板支撑必须征得技术负责人同意，并办好书面手续后方可使用。8.2.7脚手架拆除——脚手架拆除时，应划分作业区，周围竖立警戒牌，地面有专人指挥，严禁非工作人员入内；——拆除的高空作业人员必须戴安全帽，系安全带；——拆除顺序遵循由上而下，先搭后拆的原则，并按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆除作业；——连柱杆应随拆除进度，逐层拆除；——拆除时，要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个有关的结扣时，应先通知对方以防坠落；——拆下的材料，应用绳索拴住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运到地面的材料应放到指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理；——在拆架过程中，不得中途换人，必须换人时，应将拆除情况交待清楚后方可离开。8.3钢筋工程8.3.1钢筋制作——钢筋主要在加工厂进行加工制作，由钢筋队技术人员依据施工图纸、规范和施工方案进行钢筋配料表的编制，配料表经审查合格后抄写料牌，料牌对无误后方可进行钢筋的加工工作；——加工成型的半成品、成品钢筋均要挂牌标识，每种标识牌不应少于2块，而且对于钢筋加工、运输过程中损坏了的标识牌要由专门人员及时增补上。8.3.2钢筋运输、堆放一一钢筋的水平运输采用拖车及汽车，垂直运输由塔吊完成；一钢筋的运输应按施工计划随用随运；一钢筋堆放场地在使用期间由钢筋队负责其使用时的有序性以及保证堆场的场地卫生，作到文明施工。8.3.3钢筋绑扎——钢筋绑扎前应对成品钢筋的钢号、直径、形状、尺寸和数量等是否与料牌相符，如有错漏应及时纠正，材料代用应出具经设计认可的材料代用单；——钢筋保护层采用与砕同标号的水泥砂浆垫块进行控制。尺寸50X50X厚度(根据保护层厚度确定)，布置间距为lOOOXlOOOmni。保护层厚度梁、柱墙、板分别为5Omni、60mm>35mm；—-为使在钢筋绑扎完成后砕浇筑能顺利进行，必要时在钢筋绑扎过程中预留600X600mm下人孔以保证砕的振捣；——钢筋绑扎较高时须加绑剪刀撑，剪刀撑用不小于巾22的钢筋斜绑，以保证钢筋自身的稳定性及整体垂直度的要求；——钢筋接头，一般采用以滚轧钢筋直螺纹接头为主，绑扎接头为辅；——机械连接接头等级为一级，钢筋直径d>25mni时在同一截面内连接数量不得大于钢筋总量的50%。有关钢筋焊接连接的技术要求按有关施工规程及验收规范的规定执行。——受拉钢筋最小锚固长度la：HRB335,dW25,la=25d；d>25,la=27d；—纵向受拉钢筋抗震锚固长度1就：HRB335,d<25,la=29d；d>25,la=32d；一纵向受拉钢筋绑扎搭接长度1ie：HRB335,1屿1.21诚025%),1IE=1.41bE(^50%)»l1E=1.61aE(^100%)；——为保证钢筋位置准确，砂浆垫块、各类钢筋支架和支撑应准备齐全并按需要就位。钢筋支架采用不小于d)25二级钢筋加工，钢筋支架间距1500mm,为保证钢筋支架的稳定性需在支架两侧加焊斜撑。钢筋支架见下图：钢筋支撑架——钢筋绑扎应与模板工程、预埋件安装工程相配合，合理安排施工顺序，保证各项工作的顺利进行；——墙柱钢筋在砕浇筑过程中要派专人看护，浇筑后要拉线检查，防止插筋位移。8.3.4框架柱钢筋绑扎要点——柱钢筋绑扎时要先把主筋用脚手架在其上部固定好位置，使其位置准确后再绑扎套好的箍筋；——箍筋的接头，应交错布置在四角纵向钢筋上，箍筋转角与纵向钢筋交叉处应绑扎牢，箍筋平直部分与纵向钢筋交叉点可间隔绑牢。8.3.5框架梁钢筋绑扎要点——按规范和设计要求布置梁的搭接区域，并应注意梁箍筋的加密区的范围；——主次梁节点处，次梁钢筋在上，主梁钢筋在下，钢筋绑扎时应注意钢筋穿插顺序，减少绑扎难度；——主梁箍筋应根据架立筋穿插以及模板的起拱要求，适当减少箍筋高度，以控制好结构层标咼；——框架节点处钢筋十分稠密，应特别注意梁的顶面主筋要有空隙带，以利于砕浇筑。8.3.6板钢筋绑扎要点——板钢筋网绑扎时应注意板的上部负筋的间距，钢筋垫块和钢筋马凳。对于绑扎好的钢筋网片，要及时铺设人行通道，防止上部钢筋因踩踏导致与设计标高不符；——钢筋网四周两行钢筋交叉点应每点绑牢，中间部分交叉点可相隔交错绑扎牢。——钢筋绑扎具体详见《钢筋绑扎工作程序》。8.4模板工程8.4.1框架柱、剪力墙模板系统汽轮机基座框架柱截面尺寸较大,有2.0mx2.54m>2.0mx3.6m>2.8mx2.5m>1.99mx2.54m、2.8mx2.54m五种，截面尺寸较大的两侧采用大模板，另外两侧采用15厚胶合板与木方（次龙骨）、钢管（主龙骨）配套安装。次龙骨采用lOOnunXlOOmni木方,布置间距@W400mni,主龙骨采用2中48X3.5双钢管配合M16高强螺杆（中部用同直径以上的三级钢筋焊接）并和蝶形螺母配套安装，沿水平方向布置三排，沿高度方向间距@W600mni。用大模板两侧根据大模板的主龙骨间距布置对拉螺杆。汽轮机基座框架柱模板支设见附图6。剪力墙采用事先加工的定型大模板，尺寸为3.0mX4.5m,局部用15厚胶合板拼装。因为剪力墙-次施工较高，为保证墙模板的侧向稳定性，采用满堂脚手架进行整体加固。M16高强螺杆(中部用同直径以上的三级钢筋焊接)间距下部不大于0.6m。剪力墙模板支设详见附图7。8.4.2夹层(-1.20m/l.50m)梁、板模板夹层结构采用满堂脚手架支撑体系，搭设满堂脚手架，以lOOmmxlOOmin木方做支撑板底模的次龙骨，间距300mmo主龙骨采用中48X3.5钢管，主龙骨间距1200mnio主龙骨搁置于立管顶端的顶托上，在次龙骨上铺15厚胶合板做板底模。梁侧模采用15厚胶合板。梁板跨度超过4m时，梁底应起拱，起拱高度为跨度的2%。，可通过顶托来达到起拱要求。梁板模板系统和支撑系统见附图8。8.4.3运转层大梁、平台模板梁侧模板采用15厚胶合板，次龙骨采用1OOmmX100mm木方，布置间距@<300mni,主龙骨采用2中48X3.5双钢管与M16高强螺杆和蝶形螺母配套安装。运转层大梁、平台底模采用15厚胶合板，板面下以1OOmmXlOOmni木方做次龙骨。主龙骨采用中48X3.5钢管。主龙骨搁置于顶托上。次龙骨与板底模板面之间应用钉子相互固定，以防滑动，布置间距@^300mmo8.5砕工程8.5.1原则——汽轮机基座砕施工质量要求比较高，对佐浇筑过程中的施工组织以及佐施工机械要求也比较高。在砕施工中要精心组织人员，合理安排役浇筑机械的布置，严格按施工规范和施工方案要求进行砕的施工；——框架柱采用分层法浇筑砕，分层厚度可按一罐车砕浇筑的层厚考虑，并控制在500mm以内；——剪力墙也采用水平分层法浇筑砕，分层厚度控制在500mm以内；一一8.30m运转层横梁及纵梁采用斜面分层法施工，分层厚度不得大于300mm；一一役浇筑过程中应严格按分层厚度控制，并注意在下层役初凝前覆盖上层新鲜校；8.5.2校供应一役采用商品校，要求校的入模温度不大于30C且不小于10C；一砕浇筑前2〜3d由施工队技术员向工程部提出佐需求委托单。工程部应及时作好与砕搅拌站联系商品砕的有关工作；——现场砕要求按规定作好砕试块，并测定砕的坍落度12±2cm；——砕运输采用搅拌运输车运至施工现场。8.5.3砕浇筑施工机具布置-2台砕地泵和2台彼布料机（半径1台28m,另外1台32m）,组成2套布料系统。砕布料机平面布置情况见附图9、10；——另外，为确保砕浇筑质量，必须考虑砕泵车作为备用；——地泵机座于厂房外，布料机座于厂房内，地泵与布料机之间用输送管连接。8.5.4砕浇筑8.5.4.1泵送施工要点——每次浇筑砕时的第一车，应采用与砕成分相同的水泥砂浆润滑布料机及输送管；——泵送砕刚开始时，要注意观察泵的压力和各部分的工作情况，开始时速度要慢，当认为能够顺利泵送时，才能用正常的速度。泵送要连续进行，尽量使其不停顿，若遇运转不正常，能够放慢泵送速度，当彼供应不及时，宁可降低泵送速度也要保持连续泵送,但慢速泵送的时间不能超过从搅拌到浇筑的允许延续时间；——泵送结束时，要估算残留在输送管中的砕量。8.5.4.2砕浇筑要点——待模板、钢筋、预埋件、清理等各项工作完成，位浇筑机具设备到位并确保其处于完好工作状态，校养护材料按计划全部到场并堆放整齐，并经有关单位检查验收合格以及校浇筑会签完毕后，即可进行役浇筑工作；——框架柱、剪力墙应分层分段浇筑，每层浇筑厚度不大于500mm,插入式振捣器使用时应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，按顺序进行，不得遗漏，达到均匀振捣，振捣上一层砕时应将振捣棒插入下层30〜50mm,以消除层间接逢；——每排柱子浇筑顺序应由外向内对称进行，不得由一端向另一端推进，以防止柱模板倾斜；一一役浇注过程中，下料高度超过2000mm时采用4）200的塑料软管，与布料机软管相连接设置串筒，避免校产生离析现象；——柱校浇筑时，有关管理人员应经常检查砕流动性、坍落度、和易性以及模板、钢筋、预埋件等有无变化、移动、变形异常情况，发现问题及时加以修正；——梁柱相交处钢筋密集，振捣棒无法进行振捣时，应考虑采用细石砕加以人工捣实；——纵横梁砕浇筑时，先浇筑纵梁，遇到横梁时浇筑横梁，横梁从中间向两端浇筑，横梁浇筑完毕继续浇筑纵梁；——梁采用斜面分层浇筑，浇筑坡度为1：6〜1：10,斜向分层厚度300mm,振捣工作从浇灌层的下端开始，逐渐上移，以保证砕施工质量；——因为柱子或剪力墙高度较高，振捣操作人员须从事先预留的下人孔进入钢筋笼内进行砕的振捣；——因为梁柱相交处钢筋密集，对于无法进行振捣或振捣相对较困难时，应考虑采用细石砕加以人工捣实；——纵横梁砕浇筑后，在佐初凝前要对佐上表面进行二次抹压，避免面部钢筋处位的沉降裂缝和干缩裂缝；——浇筑砕时应注意避免布料管碰撞预埋套管、直埋螺栓、模板等，也不应对着预埋螺栓下料，而应沿预埋螺栓周围下料，宜缓不宜陡，必要时可采用坍落度较大的砕浇筑；——在砕浇筑过程中，应严格控制佐的入模温度、坍落度及活易性，位出机及开始下料泵送的时间间隔不应过长；——因为8.30m运转层纵横大梁钢筋十分密集，需在梁模板中部开设浇筑孔和振捣孔，孔尺寸N300mnix300nini,间距2000^3000mm；——砕振捣采用插入式振捣器振捣（每台泵配2〜3台振捣棒，另配1〜2台备用），振捣要由有经验的工人进行振捣，在分层浇筑时，振捣棒应插入下层佐30〜50nini,每一振捣点处振捣时间，应使砕表面表现浮浆和佐不再显著下沉为准，同时要作到快插慢拔，以防止上部砕已振捣密实而下部砕还未振捣密实，振动棒水平移动距离不宜大于振捣棒作用半径的1.5倍，在彼振捣过程中，应尽量避免碰撞钢筋、模板、预埋螺栓等，振捣棒距预埋螺栓的距离至少保持200mm。在佐浇筑过程中，要经常加强检查钢筋保护层厚度以及预埋件固定的牢固程度和位置的准确性。8.5.5校测温一一运转层平台结构系大体积校结构，施工质量要求高，为及时掌握役内部温度、表面温度和温差变化情况，做到信息化施工，使校温度处于受控状态，防止校出现裂缝，对校实行温差、温度应力双控制，为此需进行役温度监控，事先埋设测温探头；——混凝土测温采用建筑电子测温仪及配套的测温线进行温度控制；—测温点埋设原则：测温点埋设在砕表面以下10cm、砕中心、砕底部以上10cm、养护材料内和空气中。测温点布置见附图11、12；——测温探头用绝缘胶布与钢筋隔离开，将其用铅丝绑扎于竖向钢筋上；——在埋设有测温点的部位设置标识牌，防止其它工序施工时将其破坏；——对砕的温度监测从砕浇筑起就开始进行，包括砕的入模温度以及内部温度从升温、高温持续、降温、趋于环境温度及拆除保温层进入安全范围的全过程；——具体测温方法详见大体积砕测温工作程序；——测温出现异常时，如佐内外温差较大、降温速度接近2°C/d时，测温人员要及时报告技术部，以便采取相对应措施，保证砕不出现温度裂缝；——测温阶段，施工队技术人员要定期跟踪监测测温情况，着重注重砕中心和砕表面、砕表面和环境温度之间的最大温差，以及砕降温最大速度。8.5.6砕养护砕浇筑后为保证砕水化过程正常进行，不致因为水分蒸化过快而使佐强度增长受阻、表面出现干缩裂缝，必须在砕浇筑完成初凝后，在佐表面覆盖一层塑料薄膜和两层麻袋片作为保温及养护材料，并定期在砕表面洒水，保证养护期间砕处于湿润状态。对于8.30m运转层，砕初凝后立即覆盖养护材料，砕浇筑24h后，将侧模松动，沿侧模浇水数遍，并将薄膜封住上口缝隙。侧模拆除后，同时将暴露的佐用塑料薄膜等封严。8.30m运转层位养护时冋很多于14d,可根据佐内外温差变化来确定具体养护时冋。8.5.7砕施工缝处理水平施工缝按设计要求，役浇筑至施工缝顶面时再向上浇筑50mm高度，役凝固后,凿去50mm54，清理干净，充分湿润后再继续浇筑砕。校施工缝处理见附图13o8.5.8预埋件安装工程汽轮发电机基座上预埋件较多，安装精度要求高，个别铁件重It以上，且要求一次性预埋，在安装和佐浇筑过程中不允许破坏、损伤埋件。特别是在8.30m运转层上的汽轮机安装用预埋螺栓、发电机地脚螺栓套管，施工中不允许浇筑校时的碰撞、推移，施工难度较大。梁底、板底预埋件在钢筋绑扎前，用钢钉直接固定在底模上。梁板顶面铁件安装时应控制标高，对于较大埋件在监理同意的情况下可开设溢浆孔，以便于铁件下位振捣密实。在梁面铁件安装时，钢筋队要积极配合，凡铁件碰钢筋处，应调整钢筋位置，使铁件安装到位。9.质量保证措施——应遵照现行的建筑安装工程技术标准、验收规范的有关规定，推行全面质量管理，树立质量第一观念，加强技术管理，明确岗位责任制；——进场材料应具有质量证明书，按规范需复验的材料还应有公司试化验室出具的复验合格证明书，材料进场时，需组织监理公司等有关单位对进场材料进行验收，验收合格后方可用于工程中；——严格对工程质量进行检查及验收，作好班组自检记录和施工记录，没有自检记录的不进行检查验收；——所有地脚螺栓、套管、锚固板、电气埋管及预埋件应在混凝土浇注之前安装就位，现场经与安装单位和制造厂商共同对准确无误后再进行施工。在礙施工过程中委托测量人员对埋件进行实时监测，发现埋件移动即时进行调整，从而保证砕施工过埋件位置的准确。——後施工时要精心组织，做好各项应急措施，保证砕的供给，避免出现冷缝；——严格按施工程序进行施工，上道工序不合格绝不允许下道工序施工并做好隐蔽工程验收记录；——在施工中，各施工人员要加强程序意识，严格按有关程序施工，不得违背程序；——严格按图施工，确保汽机房各主要轴线的准确，各道工序在施工前施工队技术员应向施工班组作好技术交底工作；——加强对运转层轴线的保护，可将轴线控制点引测到土0.00m或8.30m板上，在施工过程中定期对轴线进行复测检查并作好保护工作。——钢筋要认真作好标识工作，防止钢筋在施工中错绑、漏绑；——柱竖向钢筋要求位置准确，不得位移，施工中要加强竖向钢筋的看护；——柱模板安装前应先校正柱钢筋位置，防止柱身偏斜、扭曲，保证柱筋竖直姿态；——柱钢筋绑扎复无误后，开始柱模板施工，模板应稳定牢固，拼接严密，无松动，预埋螺栓紧固，标高、尺寸符合设计要求;——柱模板在支设过程中要随时吊直校正加固；——梁模板应遵循侧模包底模的原则；——梁底支撑间距应能保证在砕重量和施工荷载作用下不产生变形，主次龙骨的布置均应根据梁的高度与宽度计算配置；梁底模应按2%。起拱。——模板接缝处，采用乳胶将10mm宽的海绵条贴在模板缝隙处，模板安好压紧后，能有效地防止模板接缝部位因结合不严而漏浆，保证砕外观质量；——模板应支设牢固，防止砕胀模，砕在浇筑过程中应有专人看护模板；——浇筑砕时，应设专人记录砕温度、中途停留时间、检查佐坍落度、入模温度，作到不合格的砕拒绝使用，同时派专人观察模板、支架、钢筋、预留孔洞预埋件的情况，一旦发现有变动、松动、位移时，要立即停止浇筑，并在已浇筑砕初凝前修正完好；——浇筑砕前，应检查钢筋位置是否准确，测温点埋设位置应基本准确，位保护层厚度应符合设计要求；——每次砕施工前，模板内杂物均应清理干净，不得粘有硬性砂浆等物，浇灌前必须用清水将模板清洗干净并不留积水；——巷浇筑应分层分段振捣，振捣棒的操作要做到“快插慢拔”，掌握好振捣时间，视砕表面呈水平不再显著下沉，不出现气泡，表面泛浆为准；——控制好下料速度和下料方法，保证位在下料过程中不产生离析，作好新旧施工缝的留设和处理工作，避免在施工缝留设位置处，出现缝隙夹层，影响砕外观质量；——柱砕在初凝前，应对其垂直度再次进行校，若有偏差应及时调整；——板砕终凝前，需进行二次压光，并利用测量仪器检查面层标高，及时调整；——校的振捣实行挂牌制，明确分工，严格实行在岗位上交接班制度，各班交接时要交接清楚，保证砕不漏振、不出质量事故，特别在钢筋较密处，必要时能够采用细石砕并配合人工捣实；——浇筑砕时，佐自由落体高度W2.(hn,彼捣固由有经验的人员操作，做到既不漏振也不过振；——预埋件以及钢筋密集处的校应仔细浇捣，必要时辅以人工浇捣；——作好班组自检记录和施工记录，没有自检记录不进行检查验收；—测温装置应预先调试，测温情况应及时向有关人员汇报，做到信息化施工；——汽机基础运转层属于大体积校，施工时要严格控制砕的入模温度，夏天砕中要掺冰屑，冬天要用热水拌制。砕初凝前，应进行多次压面，消除因表层砕下沉而出现的钢筋痕迹；——佐浇筑前应注意天气预报，以避开灾害天气，浇筑砕过程中若遇到下雨等不利天气，按相对应程序施工；——施工前作好电器及机械设备维修准备，砕浇筑时若出现故障能及时修复投入工作，另外作好备用机械设备的调试和向兄弟单位租赁设备的准备工作。安全保证措施——应遵循现行的《建筑安装劳动保护操作》、《建筑施工普通脚手架安全技术规定》、《施工现场临时用电安全技术规范》、《建筑机械使用安全技术规程》等有关规定，贯彻执行有关安全教育督促检查工作，树立安全第一的思想，己引起对安全生产的高度重视;——施工人员进入施工现场必须正确戴好安全帽，进行高空作业，要系好安全带，挂好安全网，并组织定期检查，不合格的防护用品不得使用；——任何施工作业人员，应通过专用马道和楼梯上下通行，严禁攀登脚手架、模板加强肋和缆风绳，且上人马道要设防滑条、扶手；——加强施工现场“五口”管理，洞口处必须设置防护栏杆和张挂安全网，严禁高空乱抛物品、打闹等；——加强机具设备及照明用电管理，作到专人负责，不经同意，不得私自动用；——电器机具必须接地良好；——夜间施工要有充足的照明；——模板的支设严格按方案操作，不得偷工减料，材质较差的板材、木方均不得使用；——拆摸时由上至下，作业区下方外围设栏杆，并指定专人看护，严禁人员进入，也不得直接将钢管扔下；——操作平台要求搭设牢固，脚手板铺设平整，不准有探头板出现；——浇筑礙时，进入浇筑区施工人员要穿好胶鞋，捣固人员还得戴胶手套；——按文明施工要求，搞好现场文明施工及消防保卫工作；——在不符合安全规定要求的天气下塔吊严禁作业；——塔吊在作业时必须有相关人员（信号工）在现场进行配合；——电焊、气焊作业时应加以防火措施，应配备灭火器及消防水，并定期检查现场消防器材；——氧气罐、乙快罐应分离放置，其间隔距离不得小于安全距离。环境、职业健康保护措施11.1加强职工职业健康工作的教育、宣传，贯穿执行《职业健康管理体系》QHSA18001标准；11.2加强职工劳动保护意识，定期发放劳保；11.3对有灰尘车辆必须进行清洗、清扫，必要时遮盖，做到整洁出入、不洒散落物；11.4施工现场道路应定期洒水清扫、防止道路扬尘，必要时进行道路硬化处理（如铺垫砂砾石、於等）；11.5对建筑废料及生活垃圾进行分类整理并及时清运，防止废料扬散；11.6建筑物内清理建筑废料时，应用封闭的装料物或其他措施处理废弃物，严禁凌空随意抛弃；7放置废弃物的容器或堆放地应有明显标识。附表、附图序号工种人数工作内容备注1钢筋工40制作、绑扎钢筋2後工30前台3木工40支设模板4放线工5放线5测量工2测量6抹灰工10二次抹压7架子工20搭设操作平台8起重工4吊装9机修工2机修10电修工2电修11管工2管修12吊车司机413汽车司机314泵车司机615信号工416普工10序号名 称规格单位数量备 注1泵车SY5382THB-46台1泵车SY5385THD-50台12布料机HG28G台44搅拌运输车台4〜65振捣棒台306钢筋联动设备套17国产钢筋加工设备套28拖车台19脚手钢管t20010经纬仪台111水准仪台112钢尺把513标杆把214塔吊台215汽车8t台216麻袋m2400017电焊机台418位料斗个219全站仪台120顶托个200021运输车1.5t个1丽&/\/////////层-第层一第层四第二层--第第5^zzzzzzzzzzz^段工施一第段工施二第段工施三第汽轮发电机基座分层、分段示意图附图2-6,5m\7预埋板C1010B①28圆fflL=120nn顶端为球形加工光滑附图3柱1-1沉降观测点详图-25X6L=200250inn_GO-185X185X6钢板运转层L90X56X8L球(10(C15/2）表面磨光15B1水准观测点详图E84汽轮发电机基座沉降观测点平面布置图5立杆横距1.2&、纵距1.2&、步距1.*IIIIIIIIIIIIIIIIIII汽轮发电机基座脚手架措设示意图基座外侧操作脚手架立杆横距1.平、织距、步距1.纸-1.2ft板底、顶脚手架立杆横距1.*、纵距()书、步距1%UUIIHIIII注：图中脚手架加密区立杆横距0.%、纵距0.*、步距L* '附图62048X3.5钢管@W600rm100X100木紡@W300mm15厚胶合板M16高强拉杆下部@W600mm,上部根据大模板确定。柱模板支设示意图2048X3.5钢管30003000300030001 ，*剪力墙模板支设示意图15厚模板E800100xJ00«§/|@=300mm //、//////：潑：綏/7/*8X3.5钢皙/////////-///-N -立杆间距45Qnm——////////、\\\\\\\、//////板底模板支设示意图汽机基座(-9.汽机基座(-9.8〜5.25m)砕浇筑机其平面图E89一。汽机基座运转层（8.30m）俭浇筑机具布置平面图

汽轮发电机基敢,30m以下测温点平面布置示意图581一24445、444J1kwin3：4.5A.5汽轮发电机基座8,30m运转层测温点平面布置示意图附图13插筋巾12@250四周木条50X50,在佐浇注后拆除/首次浇筑高度向下凿去50后，再浇注上部的役水平施工缝详图O•牛wdt一3・1S7J龈遍落手W一3・L 节潁3団浏岡1261昌9酗a10050mnb3渲森薄酗aomm。————満薄団薄米丑喂ffi悬卧薄。————s^ssf3-涔酔米丑為落勢〔一2・6血擄勢)季汚畔米丑為誨鬱〔一當如擄勢。————^ss^s.ss.s^一35+526+600+600+600+600+673+673+228+863+863+一273+一273+一。0旨早3団®海Bzbswsoomnbw^smm。10050mm13.1.2墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F=0.22可皿有5=沖其中rc——混凝土的重力密度，取24.OOOkN/m3；t——新浇混凝土的初凝时冋，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取6.000h；T——混凝土的入模温度，取25.000C；V——混凝土的浇筑速度，取l.OOOm/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取10.000m；——外加剂影响修正系数，取1.200；02——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150o根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值Fl=43.710kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值Fl=43.720kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2o13.1.3墙模板面板的计算面板为受弯结构，胶合板后面采用250X55木板，增强了面板的强度，能够不用计算。13.1.4墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。q=317.755/9.950=31.935kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

III31.94kN/mIIID152(60(60(60(60(673672宛63：863$273」1273』001*3IIIIIIIIIIII I III内龙骨计算简图4.6352.4894.6352.489内龙骨弯矩图(kN.m)719.559.5；9.6<9.310.2\NJ11.；\l813.(\5711.<\19<)3\JO20.?\5219.(K)5\4.57°4n3iN寸N9.6；9.5(9.5NY$9.5-97\11.Z'0.564\13.fN此15.(X532〉\56w.e'0.0012.2854内龙骨剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩M=4.635kN.m经过计算得到最大支座F=42.174kN经过计算得到最大变形V=0.2mm内龙骨的截面力学参数为截面抵抗矩W=124.28cm3；截面惯性矩I=783.00cm4；内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=4.635X106/l.05/124280.0=35.52N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/nun2,满足要求！内龙骨挠度计算最大变形v=0.2mm内龙骨的最大挠度小于1273.0/400,满足要求！13.1.5墙模板外龙骨的计算——外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。——外龙骨按照集中多跨连续梁计算。2.17kN 42.17kN 4217kN 4217kNA I 500 | 500 | 500 |外龙骨计算简图0.000外龙骨弯矩图(kN.m)0.000'外龙骨变形图(mill)外龙骨剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩M二0.OOOkN.m经过计算得到最大支座F=42.174kN经过计算得到最大变形V二0.Omni外龙骨的截面力学参数为截面抵抗矩W=161.00cm3；截面惯性矩I=1127.40cm4；外龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.000X106/l.05/161000.0=0.OON/mm2外龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/nun2,满足要求！外龙骨挠度计算最大变形v=0.0mm外龙骨的最大挠度小于500.0/400,满足要求！13.1.6对拉螺栓的计算：计算公式：N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A一一对拉螺栓有效面积(mm2)；f一一对拉螺栓的抗拉强度设计值，取330N/mm2；对拉螺栓的直径(mm)：16对拉螺栓有效直径(nun)：14对拉螺栓有效面积(mm2)：A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN)：[N]=47.520对拉螺栓所受的最大拉力(kN)：N=42.174对拉螺栓强度验算满足要求!13.2柱模板计算柱模板支撑计算书13.2.1柱模板基本参数一柱模板的截面宽度B=3600mm,B方向对拉螺栓5道,一柱模板的截面高度H=2000mm,H一柱模板的截面宽度B=3600mm,B方向对拉螺栓5道,一柱模板的截面高度H=2000mm,H方向对拉螺栓3道,一柱模板的计算高度L=7200nini»一柱箍间距计算跨度d=600mmo 柱箍采用双钢管48mmX3.5mm□ 柱模板竖楞截面宽度100mm»高度lOOnun。一B方向竖楞18根，H方向竖楞10根。匕20看20呻05计5了0玲5-^5=20书财05了0玲5-^5[205^05〒05产5^多■株■勿!■【勿多■株■勿!■【勿■勿■任■化柱模板支撑计算简图13.2.2柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F=Q22y］炊伐而F=%H其中rc——混凝土的重力密度，取24.OOOkN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取12.000h：T——混凝土的入模温度，取25.000°C；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取7.200m；81——外加剂影响修正系数，取1.000；02——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850o根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值Fl=85.150kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值Fl=85.150kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/n)2o13.2.3柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下32.33kN/m211211211211211211面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.30nio荷载计算值q=1.2X85.150X0.300+1.4X4.000X0.300=32.334kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=30.00X1.50X1.50/6=11.25cm3；I=30.00X1.50X1.50X1.50/12=8.44cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f一一面板的抗弯强度计算值(N/nmi2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；[f]一一面板的抗弯强度设计值，取15.OON/rnm2；M=0.lOOql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100X(1.2X25.545+1.4X1.200)X0.211X0.211=0.144kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.144X1000X1000/11250=12.809N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求！抗剪计算[能够不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600X(1.2X25.545+1.4X1.200)X0.211=4.096kN截面抗剪强度计算值T=3X4096.0/(2X300.000X15.000)=1.365N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/min2抗剪强度验算T<[T],满足要求！挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=1/250面板最大挠度计算值v=0.677X25.545X2114/(100X6000X84375)=0.679mm面板的最大挠度小于211.1/250,满足要求！13.2.4竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下22.75kN/mI 300 I300I 300 I竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.211%荷载计算值q=1.2X85.150X0.211+1.4X4.000X0.211=22.754kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=6.826/0.300=22.754kN/m最大弯矩M=0.lql2=0.1X22.754X0.30X0.30=0.205kN.m最大剪力Q=0.6X0.300X22.754=4.096kN最大支座力N=l.IX0.300X22.754=7.509kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=10.00X10.00X10.00/6=166.67cm3；I=10.00X10.00X10.00X10.00/12=833.33cm4；抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.205X106/166666.7=1.23N/mm2抗弯计算强度小于13.ON/inm2,满足要求！抗剪计算[能够不计算]最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3X4096/(2X100X100)=0.614N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求！挠度计算最大变形v=0.677X18.961X300.04/(100X9500.00X8333333.5)=0.013mm最大挠度小于300.0/250,满足要求！13.2.5B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2X85.15+1.4X4.00)X0.206X0.300=6.66kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。3.G6.E6.E6上6.E6.E6.E6.E6.E6.66.(6.E6上6上6上6.E6.E3.33kN△ △ A △八730—I600_i600_i600_i600730. 支撑钢管计算简图1.5251.174支撑钢管变形图(mm)1114.84.82 5.|141.49J95乎99.25.293901(1C23.243L_L078.8钏1111.02£3l.36、1.82iJ5.17L_A l5.15.17U1111.f1.31.36L8.8.032\ L3.43.412 L1(10.(L3.23.24U)799.95.25.250 Lu111.$1.41.49^4.84.82)5支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=l.524kN.m最大变形vmax=l.011mm最大支座力Qmax=23.776kN抗弯计算强度f=l.524X106/10160000.0=150.OON/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/nnn2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于730.0/150与lOnini,满足要求！13.2.6B方向对拉螺栓的计算计算公式：N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A一一对拉螺栓有效面积(mm2)；f一一对拉螺栓的抗拉强度设计值，取nON/mm2；对拉螺栓的直径(mm)：16对拉螺栓有效直径(mm)：14对拉螺栓有效面积(mm2)：A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN)：[N]=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN)：N=23.776对拉螺栓强度验算满足要求！13.2.7H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2X85.15+1.4X4.00)X0.211X0.300=6.83kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。3.41k6.83k6.83k6.83k6.83k6.83k6.83k6.83k6.83k3.41kNAzv 630. Azv 630. 500. 500. 630. 支撑钢管计算简图0.7210.034支撑钢管变形图(mm)113.38吧霭0.276.776.77 6.86.886.556.55D.060.060.066.550.066.776.776.556.86.880,27吧霭0.276.776.77 6.86.886.556.55D.060.060.066.550.066.776.776.556.86.880,273.693.69113.38支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax-1.524kN.m最大变形vmax=l.011mm最大支座力Qmax=23.776kN抗弯计算强度f=l.524X106/10160000.0=150.00N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/min2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于730.0/150与lOnini,满足要求!13.2.8H方向对拉螺栓的计算计算公式：N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A一一对拉螺栓有效面积(mm2).f一一对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(nun)：16对拉螺栓有效直径(nun)：14对拉螺栓有效面积(mm2)：A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN)：[N]=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN)：N=20.147对拉螺栓强度验算满足要求！13.3梁脚手架计算梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)o支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.«扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为14.1米，基本尺寸为：梁截面BXD-2000mmX4000mm,梁支撑立杆的横距(跨度方向)1=0.40米，立杆的步距h=1.20米，梁底增加7道承重立杆。梁顶托采用双钢管48X3.5mmo•w.图1梁模板支撑架立面简图

釆用的钢管类型为。48X3.5。13.3.1模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m)：ql=25.000X4.000X0.400=40.000kN/m模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350X0.400X(2X4.000+2.000)/2.000=0.700kN/m活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(1.000+4.000)X2.000X0.400=4.OOOkN均布荷载q=1.2X40.000+1.2X0.700=48.840kN/m集中荷载P=1.4X4.000=5.600kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=40.00X1.50X1.50/6=15.00cm3；I=40.00X1.50X1.50X1.50/12=11.25cm4；5.60kN、/、/)(、,\f7\、/、/)(、,\f7\167_167_167_167_167_167_167_167_167_167_167_1677I I I I I I I I I I I I计算简图

0.1430.105弯矩图(kN.m)3214.304.014.094.074.074.074.074.054.133.84"網4933,844.134.054.074.074.074.074.094.014.30321剪力图(kN)0.0190.359变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为Nl=3.210kNN2=9.231kNN3=7.848kNN4=8.218kN

N5=8.119kNN6=8.146kNN7=13.737kNN8=8.146kNN9=8.119kNN10=8.218kNNll=7.848kNN12=9.231kNN13=3.210kN最大弯矩M=0.143kN.m最大变形V=0.4mm抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.143X1000X1000/15000=9.533N/mm2面板的抗弯强度设计值[f],取15.OON/rnm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求！抗剪计算[能够不计算]截面抗剪强度计算值T=3X4930.0/(2X400.000X15.000)=1.233N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/nun2抗剪强度验算T<[T],满足要求！挠度计算面板最大挠度计算值v=0.359mm面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求！13.3.2梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=13.737/0.400=34.342kN/m最大弯矩M=0.lql2=0.1X34.34X0.40X0.40=0.549kN.m最大剪力Q=0.6X0.400X34.342=8.242kN最大支座力N=l.1X0.400X34.342=15.lllkN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=10.00X10.00X10.00/6=166.67cm3；I=10.00X10.00X10.00X10.00/12=833.33cm4；木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.549X106/166666.7=3.30N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.ON/nun2,满足要求！木方抗剪计算[能够不计算]最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3X8242/(2X100X100)=1.236N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/nun2木方的抗剪强度计算满足要求！木方挠度计算最大变形v=0.677X28.619X400.04/(100X9500.00X8333333.5)=0.063mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求！13.3.3托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.092kN/mo3.29.217.8*8.2：8.1：8.1413.78.1i8.1：8.2：7.Bi9.2【3.21kN丄11JO.O9kN/mL1、，1.111||T.T.T.TT丄TT.1TI.jhb5O_400i_400I4OO_——F_400—F_4OO_w*X——b_4OO_50托梁计算简图0.7180.409托梁弯矩图(kN.m)0.0020.072托梁变形图(mm)1(10.639.19.18111.486.96.90n5.665.65,厂］2.512.502.252.24托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩M=0.717kN.m经过计算得到最大支座F=25.061kN经过计算得到最大变形V=0.Inim顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=10.16cm3；截面惯性矩I=24.38cm4;

顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.717X106/!.05/10160.0=67.21N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.ON/min2,满足要求！顶托梁挠度计算最大变形v=0.1mm顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求！13.3.4扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：RWRc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8.OkN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。13.3.5立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式a其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力Nl=25.06kN(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N2=1.2X0.186X14.100=3.140kNN=25.061+3.140=28.201kN©——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W一一立杆净截面抵抗矩(cn)3)；W=5.08b一一钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]一一钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.OON/rnm2；10 计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算10二kluh (1)10=(h+2a) (2)kl——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.40m；公式(1)的计算结果：b=187.24N/mm2,立杆的稳定性计算a<[f],满足要求！公式(2)的计算结果：b=137.97N/mm2,立杆的稳定性计算a<[f],满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算10=klk2(h+2a) (3)k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.035；公式(3)的计算结果：b=191.53N/mm2,立杆的稳定性计算a<[f],满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1模板支架计算长度附加系数kl步距h(m) hW0.9 0.9<hW1.2 1.2<hW1.5 1.5<hW2.1kl 1.163 1.167 1.185 1.243表2模板支架计算长度附加系数k2H(m)4 6 8 10 12 14 16 18 20 2530 35 40h+2a或ulh(m)1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.Ill1.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.Ill1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表参照：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》13.4板脚手架计算楼板模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)o支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.«扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为7.2米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.60米，立杆的横距1二1.20米，立杆的步距h=1.20米。梁顶托采用双钢管48X3.5mmoI=I=60.00X1.50X1.50X1.50/12=16.88cm4；楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元釆用的钢管类型为。48X3.5。13.4.1模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值ql=25.000X1.200X0.600+0.350X0.600=18.210kN/m活荷载标准值q2=(2.000+1.000)X0.600=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=60.00X1.50X1.50/6=22.50cm3；抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f一一面板的抗弯强度计算值(N/nmi2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；[f]一一面板的抗弯强度设计值，取15.OON/rnm2；M=0.lOOql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100X(1.2X18.210+1.4X1.800)X0.300X0.300=0.219kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.219X1000X1000/22500=9.749N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求！抗剪计算[能够不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600X(1.2X18.210+1.4X1.800)X0.300=4.387kN截面抗剪强度计算值T=3X4387.0/(2X600.000X15.000)=0.731N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/min2抗剪强度验算T<[T],满足要求！挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=1/250面板最大挠度计算值v=0.677X18.210X3004/(100X6000X168750)=0.986mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求！13.4.2支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。13.4.2.1荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：模板的自重线荷载(kN/m)：ql2=0.350X0.300=0.105kN/m活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+2.000)X0.300=0.900kN/m静荷载ql=1.2X9.000+1.2X0.105=10.926kN/m活荷载q2=1.4X0.900-1.260kN/m13.4.2.2木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=14.623/1.200=12.186kN/m最大弯矩M=0.lql2=0.1X12.19X1.20X1.20=1.755kN.m最大剪力Q=0.6X1.200X12.186=8.774kN最大支座力N=l.1X1.200X12.186=16.086kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=10.00X10.00X10.00/6=166.67cm3；I=10.00X10.00X10.00X10.00/12=833.33cm4；木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=l.755X106/166666.7=10.53N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.ON/nun2,满足要求！木方抗剪计算[能够不计算]最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3X8774/(2X100X100)=1.316N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/nun2木方的抗剪强度计算满足要求！

木方挠度计算最大变形v=0.677X9.105X1200.04/(100X9500.00X8333333.5)=1.615mni木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求！13.4.3托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=16.086kN均布荷载取托梁的自重q=0.092kN/mo16.09kN16.O9KN 16.O9KN 16.O9KN 16.O9KN 16.O9KNO.O9kN/mxl/ 、A*O.O9kN/mxl/ 、A* 600.600.600.Qb—I托梁计算简图0.0741.0311.031托梁变形图(mm)16.1116.1019.7419.7212.4912.473.610.013.643.613.640.0119.7219.7416.1C16.1112.4712.49

16.1116.1019.7419.7212.4912.473.610.013.643.613.640.0119.7219.7416.1C16.1112.4712.49托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩M=2.174kN.m经过计算得到最大支座F=35.851kN经过计算得到最大变形V=l.Omni顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=10.16cm3；截面惯性矩I=24.38cn)4；顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=2.174X106/l.05/10160.0=203.79N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.ON/min2,满足要求！顶托梁挠度计算最大变形v=1.0mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求！13.4.4扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：RWRc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8.OkN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。13.4.5立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.149X7.200-1.072kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。模板的自重(kN)：NG2=0.350X0.600X1.200=0.252kN钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000X1.200X0.600X1.200=21.600kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=22.924kN。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)X0.600X1.200=2.160kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ13.4.6立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=30.53kN；©——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W一一立杆净截面抵抗矩(cn)3)；w=5.08b一一钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]一一钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.OON/rnm2；10 计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算10=kluh (1)10=(h+2a) (2)kl——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.75a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式(1)的计算结果：a=204.73N/inm2,立杆的稳定性计算a<[f],满足要求!公式(2)的计算结果：b=125.72N/mm2,立杆的稳定性计算a<[f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算10=klk2(h+2a) (3)k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.014；公式(3)的计算结果：b=165.67N/mm2,立杆的稳定性计算a<[f],满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。13.5梁脚手架计算梁模板扣件钢管高支撑架计算书髙支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管髙支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板髙支撑架