荷康花园塔吊基础施工方案

荷康花园塔吊基础施工方案(标准方案，可以直接使用，可编辑优秀版资料，欢迎下载）

一、工程概况荷康花园塔吊基础施工方案(标准方案，可以直接使用，可编辑优秀版资料，欢迎下载）荷康花园（2栋、3栋、4栋、5栋、6栋、幼儿园)工程位于深圳龙岗区深惠路与荷坳路交汇处，荷康城一期A区占地面积：23208.4㎡，住宅94692。24㎡，商业1720㎡，配套1150㎡，地库40701㎡(具体以国土局竣工查丈的面积为准）,由2栋、3栋、4栋、5栋、6栋、幼儿园组成.二、塔吊选型根据本工程实际情况,为了能很好的组织材料水平、垂直运输,在施工现场共布置三台塔吊。一台（1＃塔吊)布置1-3栋南侧，一台（2#塔吊）布置于1—4栋西边，一台（3＃塔吊）布置4栋东侧。塔吊型号均为FO/23B（塔身截面2×2m），1#塔吊基础拟采用M126N（6000mm×6000mm×1500mm）,2#塔吊基础拟采用M101N（5600mm×5600mm×1350mm),3#塔吊基础拟采用M101N(5600mm×5600mm×1350mm），砼强度等级不低于C35.1#塔机起重臂长50m，平衡重为16.1t，臂端最大吊重为2。3t；2＃塔机起重臂长50m,平衡重为16。1三、安装位置位置的选择应满足：使塔吊在安装、拆卸过程中不与其它建筑物发生干涉且安拆比较方便、安全；多塔作业时满足交叉作业条件：①两台塔机的安装高度错开至少一个标准节的高度（3米）②一台塔的吊臂端部到另一台塔的塔身距离不小于2米③为方便材料的倒运,本工程两台塔吊吊臂的最大交叉距离为5米；确保其发挥最大效率且尽量能覆盖整个作业面;保证与塔楼外脚手架的安全距离不小于2.6m，并尽量减少对现有基坑边坡支护的破坏.根据以上原则,1#，2＃、3#塔吊具体布置定位图见附图。塔吊基础定位图四、基础的选择对于各种高度和各种型号的塔机来说，基础的选择取决于现场的地基承压力，如不能满足要求,应进行地基加固处理。根据说明书要求,基础表面平整度偏差≤1/1000。(基础钢筋绑扎图见附图）.本塔吊基础顶面绝对标高定为地下室底板顶面标高底100mm。塔吊基础会与该位置的地下室底板有部分重叠，因此在绑扎塔吊基础钢筋时，需预埋与底板同规格钢筋,待绑扎底板钢筋时,与其搭接。根据本工程《岩土工程勘察报告》提供，场地地下水位较深，地下水水量较小；水位受地面降水影响较大，雨季地表水下渗，水位上升,旱季水位下降，年变化幅度较大。基坑及地下室工程旱季施工时,可忽略地下水影响，但要注意地表水的危害，因此混凝土基础周围应修筑挡水措施和排水设施，以减少地表水对基础的影响。砼基础必须根据建筑物平面及立体图定位以确保塔吊安装及拆卸的空间尺寸得到满足。五、基础的施工1、塔吊基础承台土方挖土,挖至塔吊基础底设计标高后，浇筑C10砼垫层。2、根据设计定位尺寸线，放出砖胎膜砌筑边线，砌筑240厚砖胎膜，然后绑扎塔吊承台基础底层网片及立筋。3、本基础共分二次浇筑，第一次浇筑厚度650mm，达到设计强度30％后，将塔吊的固定支脚和基础节用销轴连在一起，放在已浇筑的砼表面上，然后用经纬仪从两个互相垂直的方向检测塔身的垂直度，塔身垂直度≤1/1000(可用垫在支腿下的垫片来调整），符合要求后用钢筋与基础内的立筋焊接加固以防移位，然后再绑扎塔吊基础的上层网片钢筋，浇筑第二次砼，厚度为700mm。接地应按规范要求施工，接地线不得采用保险丝或开关及电缆芯线代替,且其接地电阻值不得大于4欧姆.塔吊基础节安装结束后,地下室底板沿塔身范围留出≥400mm的后浇区域，但底板钢筋在塔吊处拉通,待将来拆除塔吊后，将此区域底板混凝土浇筑,后浇做法见图.六、各种附件附件一：F0/23B塔吊主要技术参数表附件二:现场塔吊布置总平面图附件三：塔吊基础选择计算书附件一：F0/23B主要技术参数表最大起重量t10最大臂长m30354050最大臂长端部起重量t4。43.653。12.3最大起升高度m203。8平衡重t9.310。513.616.1起重臂长m51。7平衡臂长m11.58配重块Gt3.7配重块Ct3。1最大臂长对应配重块3C2G+C2G+2CG+4C最大臂长对应配重t9.310。513。616。1附件二：现场塔吊布置总平面图附件三:塔吊基础选择计算书荷康城一期A区塔吊基础抗倾覆、承载力及抗冲切验算计算书1＃塔吊计算书：采用F0/23B塔吊，基础采用M126,尺寸：6＊6*1.5=54塔吊基础顶面标高:-12。8-0.1=-12.9塔吊基础底面标高：—12。9—1。5=-11。4m（绝对标高：参照《荷康城一期A区岩土工程勘测报告》，塔吊基础底部土为④—3强风化粉砂岩,土承载力特征值fak=650Kpa=PS=650Kpa。不需设桩。设计塔吊自由高度为41。8m，在此高度下,（查塔机安装说明书)塔机的参数为：ES（工作状态下）：P=70610KgM=172225Kg.mT=46918KgC=82223KgHS（非工作状态下):P=60610KgM=221261Kg.mT=67803KgC=98108Kg钢筋砼容重:25KN/m3；塔基自重G=6*6＊1。5*25＊1000/9.8=1377555、进行基础抗倾覆、承载力及抗冲切验算:1)根据建筑地基基础设计规范（5。2.3）对勘测报告提供的地基承载力特征值进行修正：fa=fak+ηbγ(b-3）+ηdγm（d—0.5）fa-—修正后的地基承载力特征值(Kpa）；fak-—地基承载力特征值，650Kpa；ηb—-基础宽度地基承载力修正系数，取0。3；ηd-—基础埋深地基承载力修正系数，取1.6；γm—-基础底面以上土的重度，根据《荷康城一期A区岩土工程勘测报告》为④—3强风化粉砂岩，取19.5kN/m3;γ——基础底面以下土的重度，根据《荷康花园岩土工程勘测报告》为④-3强风化粉砂岩，取19.5kN/m3；计算简图如下：b——基础底面宽度，取5md——基础埋置深度，取1。5m带入以上数据求得：fa=650+0.3*19。5＊(5—3）+1。6*19。5＊（1.5-0。5）=650+11.7+31.2=692.9Kpa所以实际计算取的地基承载力设计值为:fa=692。9Kpa6、风压计算:可假定塔机为单跨双排脚手架,根据建筑施工手册式5-12，在41。8m高度处垂直于塔机外表面的风压标准值wk=0。7μsμzw0，其中：μs—-风荷载体型系数，取1。3ф（ф=An/Aw=0。5)=1.3＊0.5=0。65；μz——风压高度变化系数,取1.67；w0——基本风压,取0.75KN/m2（见设计图纸,按50年重现期)；0。7—-按5年重现期计算的基本风压折减系数.wk=0.7*0。65*1。67*0.75=0.61KN/m2,根据建筑施工手册式5—34，风线荷载标准值：qwk=la*An/Aw*wk=2。0＊0。5＊0.61=0.61KN/m，根据建筑施工手册式5-33，风荷载作用的弯矩：Mw=0。85＊1。4*qwk＊h2/10=0.85＊1。4*0.61*32/10=0.65KN·m=66。3Kg·m。7、工作状态下(ES）抗倾覆、承载力验算：根据建筑地基基础设计规范（5。2。2—2以及5.2。2-3）按偏心荷载作用考虑。Pmax=（p+G+C—T）/A+（M+Mw）/W=（70610+137755+82223-46918)/（6*6）+（172225+66。3）/（1/6*6＊6＊6）=11554Kg/㎡=113.2Kpa<fa=692.9Pmin=(p+G+C-T)/A—（M+Mw）/W=1982。2Kg/㎡=19。4满足无无附着时的地基承载力及抗倾覆能力满足要求。8、非工作状态下（HS)抗倾覆、承载力验算：根据建筑地基基础设计规范（-2以及5.2。2—3）按偏心荷载作用考虑。Pmax=(p+G+C—T）/A+（M+Mw）/W=（60610+137755+98108—67803）/（6＊6）+（221261+66.3）/(1/6*6*6*6）=6352+6148Kg/㎡=122。5Kpa<fa=692。9Pmin=(p+G+C—T）/A—（M+Mw)/W=204Kg/㎡=2满足无无附着时的地基承载力及抗倾覆能力满足要求。9、预计1＃塔机升高高度约为115m，实际安装36（11+28H=41.8+28*3=1在此高度下塔机的参数：p=70610+28*1480=112050P=（p+G）/A=（112050+137755)/（6＊6)=6939.03Kg/㎡=68Kpa<fa=692.910、塔吊基础受冲切承载力验算（选取无附着状态为最不利情况）：根据建筑地基基础设计规范：受冲切承载力验算公式：Fl≤0.7βhpftαmh0αm=（αt+αb)/2Fl=PjAlβhp——受冲切承载力截面高度影响系数,经插值计算为0。954ft—-混凝土轴心抗拉强度设计值，取1。57N/mm2；h0——基础冲切破坏锥体的有效高度，1475mmαm——冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；αt——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取塔吊宽度2000mm;αb-—冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，取塔吊宽度加2倍有效高度，即2000+2＊1475=4950mmPj——扣除基础自重及其上土重后地基土单位面积净反力,对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力.Pmax=（p+C-T）/A+M/W=（60610+98108-67803)/（6*6）+（221261+66.3）/(1/6＊6＊6＊6）=8673。4Kg/㎡=84。999Al—-冲切验算时取用的部分基底面积。A1=6*（6-2—2*1。475Fl——作用在Al上的地基土净反力设计值。代入各项数据验算得Fl=84.999*3.15=267.75KN0.7βhpftαmh0＝0。7*0.954＊1。57*(2000+4950）/2＊1475=5373。94KN得F1<0.7βhpftαmh0塔吊基础本身的抗冲切承载力满足要求。2＃塔吊计算书:采用F0/23B塔吊，基础采用M101,尺寸：5。6*5.6＊1。35=4塔吊基础顶面标高：—12.8-0.1=—塔吊基础底面标高：—12.9-1.5=-14.4m（绝对标高：参照《荷康城一期A区岩土工程勘测报告》，塔吊基础底部土为④-3强风化粉砂岩，土承载力特征值fak=650Kpa=PS=650Kpa。不需设桩。设计塔吊自由高度为35.8mES(工作状态下):P=67650KgM=155023Kg.mT=41209HS(非工作状态下）：P=57650KgM=155742Kg.mT=43979钢筋砼容重：25KN/m3；塔基自重G=5。6＊5.6＊1.35＊25＊1000/9。8=1080005、进行基础抗倾覆、承载力及抗冲切验算：1)根据建筑地基基础设计规范(5。2。3）对勘测报告提供的地基承载力特征值进行修正：fa=fak+ηbγ（b—3）+ηdγm（d-0.5)fa——修正后的地基承载力特征值（Kpa);fak-—地基承载力特征值，650Kpa；ηb——基础宽度地基承载力修正系数，取0.3；ηd——基础埋深地基承载力修正系数,取1.6；γm-—基础底面以上土的重度，根据《荷康城一期A区岩土工程勘测报告》为④—3强风化粉砂岩，取19。5kN/m3；γ-—基础底面以下土的重度，根据《东方沁园二期岩土工程勘测报告》为④-3强风化粉砂岩,取19.5kN/m3;计算简图如下：b——基础底面宽度，取4。7md—-基础埋置深度，取1.35m带入以上数据求得:fa=650+0。3*19。5＊(4。7—3)+1。6*19。5*(1.35—0.5)=650+9.945+27。6=687.5Kpa所以实际计算取的地基承载力设计值为：fa=687。5Kpa6、在35.8m高度处，风压高度变化系数μz取1.56，wk=0.47KN/m2,风线荷载标准值qwk=la＊An/Aw＊wk=2.0*0.5*0。47=0。47KN/m,风荷载作用的弯矩Mw=0。85＊1。4*qwk＊h2/10=0.85*1.4＊0.47＊32/10=0.51KN·m=51kg·m。7、工作状态下(ES)抗倾覆、承载力验算:根据建筑地基基础设计规范(5。2。2-2以及5。2。2—3）按偏心荷载作用考虑。Pmax=(p+G+C-T)/A+（M+Mw）/W=（67650+108000+75034—41209）/（5。6＊5。6）+（155023+51)/（1/6＊5。6＊5.6＊5.6)=11977。87Kg/㎡=117.38Kpa〈fa=687。5Pmin=（p+G+C-T)/A—（M+Mw)/W=1381.53Kg/㎡=13.54满足无无附着时的地基承载力及抗倾覆能力满足要求。8、非工作状态下(HS）抗倾覆、承载力验算:根据建筑地基基础设计规范(5。2.2——3）按偏心荷载作用考虑。Pmax=（p+G+C-T)/A+（M+Mw）/W=（57650+108000+72804—43979）/（5.6＊5。6）+(155742+51)/（1/6＊5.6*5。6＊5。6)=6201.37+5322。74Kg/㎡=112。94Kpa<fa=687.5Pmin=（p+G+C—T）/A-(M+Mw）/W=878.63Kg/㎡=8.61满足无无附着时的地基承载力及抗倾覆能力满足要求。9、预计1＃塔机升高高度约为120m，实际安装41（9+32)个标准节,实际高度约为：H=35。8+32*3=131。8在此高度下塔机的参数:p=67650+32*1480=115010P=（p+G)/A=（115010+108000）/（5。6＊5。6）=7111.29Kg/㎡=69.69Kpa<fa=687.510、塔吊基础受冲切承载力验算(选取无附着状态为最不利情况)：根据建筑地基基础设计规范：受冲切承载力验算公式：Fl≤0.7βhpftαmh0αm=(αt+αb）/2Fl=PjAlβhp—-受冲切承载力截面高度影响系数，经插值计算为0.954ft——混凝土轴心抗拉强度设计值，取1。57N/mm2；h0——基础冲切破坏锥体的有效高度，1325mm；αm——冲切破坏锥体最不利一侧计算长度;αt——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取塔吊宽度2000mm;αb——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，取塔吊宽度加2倍有效高度，即2000+2*1325=4650mmPj—-扣除基础自重及其上土重后地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力。Pmax=(p+C—T）/A+M/W=(57650+72804-43979)/(5.6*5。6）+（155742+51）/（1/6*5.6＊5。6＊5.6)=8080.23Kg/㎡=79。186Al——冲切验算时取用的部分基底面积。A1=5.6＊(5.6-2-2＊1。325）/2=2.66Fl-—作用在Al上的地基土净反力设计值。代入各项数据验算得Fl=79。186＊2.66=210。63KN0.7βhpftαmh0＝0。7＊0.954*1.57＊（2000+4650）/2＊1325=4619。06KN得F1<0。7βhpftαmh0塔吊基础本身的抗冲切承载力满足要求。3＃塔吊计算书：1、采用F0/23B塔吊，基础采用M101，尺寸：5。6*5.6*1.35=42。3362、塔吊基础底面标高：—12。8-0。6=—13.塔吊基础顶面标高：-12。9+1.5=-11.4m参照《荷康城一期A区岩土工程勘测报告》，塔吊基础底部土为④-3强风化粉砂岩，土承载力特征值fak=650Kpa=PS=650Kpa。不需设桩。设计塔吊自由高度为29.8m，在此高度下,（查塔机安装说明书）塔机的参数比2#塔吊受力要小，而基础承载力与2＃塔吊相同，因而不需计算七、塔吊基础施工:1。土方及边坡开挖（不宜在雨天进行）：1。1采用一台反铲挖掘机开挖，两台自卸汽车配合装土.开挖时四周考虑240砖膜宽度及垫层外伸尺寸（50mm），以及420排水沟宽度.坑底预留100mm左右由人工进行清底和修边，开挖过程中尽量减少超挖，若有超挖则用级配砂石进行夯实。2.垫层、砖膜施工：2。1垫层浇筑：垫层采用100mm厚C10混凝土，四周每边伸出砖膜50mm。用铁锹和抹子将混凝土拍振密实.2。2砖膜砌筑：2。2.1在垫层上弹出基础的位置边线。2.2。2基础砖膜采用240厚砖膜,用标准砖和M7。5砂浆砌筑。在靠地下室外围一侧中间增设两个370＊370砖垛。2。2。3砖膜砌筑时将垫层清扫干净,洒水湿润。2.2。4确保截面尺寸准确,砌筑过程中挂线，保证砖膜的通顺，平直。3.钢筋绑扎：3。1核对成品钢筋的直径、形状、尺寸和数量等是否与料单料牌相符.若有错漏,应及时纠正增补。3。2准备绑扎用的铁丝，绑扎工具和马凳等。3。3准备控制钢筋保护层用的水泥砂浆垫块.3。4在垫层上用粉笔划出钢筋的位置线.3.5绑扎钢筋的间距、锚固长度、接头位置必须符合设计要求和施工规范要求。3.6因施工前期钢筋规格不全，现场只有20及18,因而采用钢筋等强对换，25＠170等强对换成20@110，＠120等强对换成20@80，16@480等强对换成18@500,。4.混凝土施工：4.1根据川建FO/23B塔吊安装说明书及建筑机械使用安全技术规程的要求，本塔吊基础混凝土采用C35。分两次浇筑,第一次浇筑至塔吊支腿底，然后按照塔吊定位以及安装要求固定塔吊支腿，支腿固定好后，再浇注上部混凝土.4.2混凝土浇筑时要做到“快插慢拔”，振动器插点要均匀排列，可采用“行列式"或“交错式"的次序移动,避免发生漏振。每次移动位置的距离应不大于振动棒作用半径的1。5倍。4。3混凝土浇筑完后，注意及时浇水养护，使混凝土处于湿润状态，连续养护时间不少于7天。八、固定支脚和基础节的安装（固定支脚如下图所示:）1。按附图绑扎基础下层钢筋，1#塔吊基础浇筑下层混凝土800mm厚（2、3#塔吊基础浇筑下层混凝土650mm厚)，待混凝土达到一定的强度，将固定支脚和基础节用销轴连在一起，放在已做好的混凝土表面上。然后从两个方向检查垂直度，垂直度要求≤3/1000（可用垫在支腿下的垫片来调整）,加固固定支脚以防移位。最后绑扎上层钢筋浇筑其余混凝土（700mm厚），并做好隐蔽验收记录和垂直度测量记录。注意固定支脚必须与混凝土基础中心线对称安装，且一定要保证鱼尾板的安装尺寸为150mm2.塔吊防雷接地施工方案:2。1本塔吊防雷接地系统采用自然接地装置，即把塔吊基础内所有的主钢筋做一个立体连接,用φ12圆钢焊接连通,然后再与塔吊基础固定支脚可靠焊接起来，使之形成一个自然接地装置。2.2在接地装置上焊接出两条φ12镀锌圆钢分别与塔吊基础节上的专用接地镀锌扁钢3mm（厚）*30mm（宽)焊接起来，焊接长度为12d，即144mm，可供测量使用。2.3采用专门仪器测试电阻值，其接地电阻值不大于４欧姆，满足相关规范要求。2.4如自然接地系统电阻达不到规范要求，可另做两处人工接地体。3。在固定支脚附近浇筑砼基础时使用的钢筋既不能切短，也不能减少。在施工中严格实行分工明确，各施其责，统一指挥的原则和管理方法.九、质量保证措施：1。严格按照设计要求测放基础位置线。2.土方开挖时，测量人员实时监控，按照设计标高要求开挖，避免超挖，如有超挖应用级配砂石回填密实。3。绑扎钢筋时，注意保证钢筋的规格、形状、尺寸、数量、间距、锚固长度、搭接位置必须符合设计要求和施工规范的规定。4.浇注混凝土时，注意振捣密实，按照要求控制第一次的标高，安装塔吊支脚时，注意固定牢靠。混凝土养护时间不得少于7天。5。砌筑基础挡土墙时,灰砂砖先要浇水湿润，砌筑时灰缝要饱满.钢筋砼圈梁浇筑时，混凝土需振捣密实。当天砌筑高度不宜超过1.4米。十、安全保证措施：1.进入现场的作业人员必须遵守有关现场管理的各项规章制度。2.进入施工现场必须佩戴安全帽，2m3。特种作业人员必须持证上岗.4。拆装作业应在白天进行，当遇大风、浓雾和雨雪等恶劣天气时应停止作业，风速大于四级禁止升降作业。5.对讲机状况良好,保证信息传递通畅、及时.6.汽车吊作业一定要按规范操作，严禁超载，且必须由专人指挥。7。起重臂和起吊重物下严禁站人。8。高空作业时，工具和零件严禁乱抛、乱放。9.指挥人员应熟悉拆装作业方案,遵守拆装工艺和操作规程，使用明确的指挥信号进行指挥。参与作业人员应听从指挥，如发现指挥信号不清或错误时，应停止作业,待联系清楚后再进行.10。因故暂停作业，大臂回转范围内有障碍时大臂必须临时固定,经检查确认无隐患后，方可继续作业。11.现场管理人员要注意作业人员身体思想状况，不宜高空作业的应及时更换调整.12。严格用电制度，如用电应事先与电工联系，严禁擅自乱拉乱接电源。电线采用三相五线制,保证一机一闸一漏电，且选用国家认证的漏电保护器,严禁使用移动式碘钨灯.十一、塔吊基础挡土墙的砌筑：因3#塔吊基础在地下室外面，需在地下室土方回填前，需砌筑挡土墙，砌筑塔吊基础挡土墙的目的是为了保护塔身，避免回填土的扰动.在回填土方前,砌筑完成挡土墙.做法如图所示：1、工程概况1。1工程名称：北京金地国际花园工程1。2工程总包单位：中建一局五公司1.3施工地点：北京市朝阳区大望桥1。4塔吊施工单位：北京中建博瑞恩施工机械租赁有限责任公司1。5安装形式：五台塔吊均采用固定式.1.6所安装的塔吊型号及主要性能参数：1。6。1R1，2座塔吊型号：H3/36B;主要性能参数：见附件1安装臂长：60m1。6。2R3，4座塔吊型号:H3/36B主要性能参数：见附件1安装臂长：60m1。6。3R5，6座塔吊型号：G25/15主要性能参数:见附件2安装臂长：55m1.6.4R7，8座塔吊型号：H30/30C主要性能参数:见附件3安装臂长：50m1。6.5R9,10座塔吊型号:F0/23B主要性能参数：见附件4安装臂长:50m2、塔吊位置综合考虑工程情况、施工现场周边情况、塔吊安装要求、塔吊附着要求等因素确定塔吊位置见附图1。3、塔吊基础设计说明3。1根据结构设计要求和塔吊使用说明书要求，五台塔吊的基础均与建筑物基础底板重合，基础上表面标高均为—11。65米，根据塔吊作用力值并参照M169N型塔吊基础由设计院设计出塔吊基础详图（附图2）。3。2根据工程情况，这五台塔吊基础底板要在结构基础底板施工之前先做，施工缝留在防水板上距塔吊基础800mm处。3.3塔吊基础的技术要求：3.3。1混凝土基础以下土壤的要求：混凝土基础以下土壤的承载力不小于285Kpa；混凝土基础以下不得有管道、洞穴等；须对混凝土基础的承载面进行夯实处理。3。3.2混凝土基础的技术要求：基础混凝土采用C40抗渗混凝土，抗渗等级S8，。混凝土浇注时做同条件混凝土试块，基础混凝土的强度达到C40的90%即可立塔。3.4由于塔身穿过地下室楼板，楼板施工时预留约3m×3m的洞，洞口四周按设计图纸要求加筋，楼板钢筋不断,塔身所在跨顶板模板不拆。3.5塔吊基础底板施工缝处防水预留收头，并做300宽止水钢板，详见塔吊基础施工节点图(附图3）。4、五台塔吊基础的施工4.1施工顺序：、土方开挖—垫层施工—砖模及找平层施工—防水及保护层施工-钢筋及塔吊预埋件施工—基础混凝土施工4。2基础混凝土采用商品混凝土，各工序具体施工见塔吊基础施工节点图（附图3）。4.3塔吊固定支脚的安装、塔吊接地及其它4。3.1固定支脚的安装塔吊固定支脚的安装尺寸及安装方法见附图4、附图5。塔吊固定支脚的安装过程：在混凝土基础布完下层钢筋后,按混凝土基础图所示尺寸安装固定支脚（固定支脚下面安装支撑马凳），经测量达到技术要求后,把固定支脚与支撑马凳及支撑马凳与混凝土基础下层钢筋焊连,然后再布其余钢筋，最后浇注混凝土.4.3.2固定支脚技术要求:（1）四个支脚的同一高度尺寸的四个销孔的中心线应在同一平面内，允许公差≤孔间距的1/6500，四个孔两两之间的绝对公差≤0。3mm;（2）支脚销孔的中心线与混凝土基础面的尺寸150±5mm;（3)支脚主角钢垂直于基础,公差≤1/1000；（4）基础表面平整，平面度公差在2m×2m平面内小于3mm；（5）固定支脚周围的钢筋数量不得减少。4.3。3塔吊固定支脚下面的支撑马凳制作(见附图6）由塔吊施工单位提供图纸，由工程总包单位制作、安装.4。3。4塔吊的接地装置在塔吊基础周围采用φ33×45mm长2m的镀锌钢管打入地面2m,且伸出混凝土面，然后与塔吊基础的四个固定支脚焊接。4.3.5塔吊基础四周做好排水处理。5、五台塔吊的安装5.1安装说明：R1，2座塔吊、R3，4座塔吊、R7，8座塔吊、R9，10座四台塔吊由于距离基坑边较远,须在建筑物基础底板施工前进入基坑安装完成.5，6座塔吊由于距离基坑边不远，可在建筑物基坑上口进行安装。5。2安装前的准备5。2。1基础强度要求:混凝土的承压能力需要达到90％以上方可进入整机安装。5。2.2塔吊电源准备工程总包单位须在塔吊安装前在距塔吊中心5米范围内配备专用电闸箱并将电源引至电闸箱。五台塔吊供电电源要求如下：(1）R1,2座、R3，4座塔吊（H3/36B)均为三相四线制380V，50Hz,90KVA（2)R5,6座塔吊（G25/15)为三相四线制380V,50Hz，70KVA（3）R7，8座塔吊（H30/30C)为三相四线制380V，50Hz,80KVA（4）R9，10座塔吊（F0/23B)为三相四线制380V，50Hz，70KVA5.2。3场地准备5。2。3.1由于R1，2座、R3，4座、R7，8座、R9，10座四台塔吊须在建筑物基坑中安装，须在基坑南端预留坡道。坡道坡度15°，坡道宽度5米。5.2。3.2在工地内划定塔吊安装工作范围，在塔吊安装期间工地其他施工人员不得进入施工范围.在塔吊安装范围内清理所有的施工材料、车辆等，以满足汽车吊通过、站位和作业需要，同时用于塔吊部件堆放及塔吊起重臂拼接、安放.5。3塔吊安装5。3。1R1，2座塔吊(H3/36B）安装5。3。1。1安装时使用的汽车吊型号规格、站位及注意事项（1）安装时使用的汽车吊型号规格：50t汽车吊（2）汽车吊站位：站于基坑中所安塔吊附近（3）注意事项：a.50t汽车吊体积和重量都较大，在进场时汽车吊司机必须按照塔吊安装指挥人员沿指定的安全行车路线行走、安全的位置就位。b.汽车吊司机在汽车吊就位前要检查就位场地要坚实。支腿下方不得有水暖管道或空洞。检查汽车吊零部件的紧固程度及吊具的牢固程度。c。作业时起重臂下严禁站人.d.操作时须避免猛起猛停.严格遵守汽车吊安全操作规程。e。吊重作业要在汽车吊规定的区域内工作。f.起重机在带电区域内的高压线下或两侧作业时,要严格与电线保持安全离。最小距离如下:输电线路V（kv）＜11～35≥60最小距离(m)1.530.01（V-50）+35.3。1.2H3/36B塔吊主要部件重量如下：套架总成：9250kg塔尖总成：2500kg回转支承总成：6600kg平衡臂总成：10800kg起重臂总成:14694kg驾驶室总成：4600kg5.3.1.3塔吊安装安全注意事项（1）50t汽车吊体积和重量都较大，在进场时，工地安全人员、安装单位吊装人员与吊车司机及管理人员密切配合、监护，沿指定路线行走、就位。(2）汽车起重机支腿要垫平实，严禁超载。（3)施工人员进入现场必须戴好安全帽，高处作业系好安全带、穿防滑鞋.须持证上岗。(4）各种作业工具须检验合格后方准使用。（5)安装作业时，将销轴、螺栓等小件放在工具箱内，不得抛接，在打销时有专人接销，以防坠落伤人。（6）安装现场区域内，严禁无关人员停留、观望等,严禁在起重物下放行走、逗留。(7）服从指挥，紧密配合，严格遵守各工种安全操作规程，安装时严格按照使用说明书中规定进行作业。5。3。1。4、塔吊安装过程（1）50t汽车吊车进入施工现场，沿基坑予留坡道进入基坑，在指定位置就位；（2）安装基础节（3）安装外套架；(4）安装回转平台、驾驶室节、塔帽人字架；（5)由50t吊车按顺序拼装起重臂总成；(6）安装平衡臂。在安装平衡臂前，须在平衡臂端系,一根绳子来控制平衡臂方向。(7）将拼装好的起重臂总成吊装到位。在安装起重臂前,须在起重臂端系一根绳子来控制起重臂方向.起重臂的重心在距根部24.20米处，塔吊加节方向为起重臂向西南.（8)由靠近塔吊回转中心端依次安装配重6块（6F=18.6t，F=3。1t）；（9)其它安装工作,严格按照塔吊安装说明书进行。(10）在塔吊顶升时，所加标准节均为L68B1节。5。3。2R3,4座塔吊(H3/36B）安装同5。3。1项。5.3.3R5,6座塔吊(G25/15）安装5。3.3。1安装时使用的汽车吊型号规格、站位及注意事项（1)安装时使用的型号规格：70t汽车吊（2）汽车吊站位：汽车吊靠近基坑边的支腿距离基坑上边缘距离须在10米以上。（3）注意事项：同5.3。1。1项。5.3。3.2G25/15塔吊主要部件重量如下：套架总成：8230kg塔尖总成:4030kg回转支承总成：4925kg平衡臂总成：4810kg起重臂总成：6600kg5.3.3。3塔吊安装安全注意事项(1）70t汽车吊体积和重量都较大,在进场时,工地安全人员、安装单位吊装人员与吊车司机及管理人员密切配合、监护，沿指定路线行走、就位。（2)汽车起重机支腿要垫平实，严禁超载。（3）施工人员进入现场必须戴好安全帽，高处作业系好安全带、穿防滑鞋。须持证上岗.（4）各种作业工具须检验合格后方准使用。（5）安装作业时，将销轴、螺栓等小件放在工具箱内，不得抛接,在打销时有专人接销，以防坠落伤人.（6）安装现场区域内，严禁无关人员停留、观望等，严禁在起重物下放行走、逗留.（7）服从指挥，紧密配合,严格遵守本工种安全操作规程，安装时严格按照使用说明书中规定进行作业。5。3.3。4、塔吊安装过程（1）70t汽车吊车进入施工现场，在指定位置就位；（2）安装基础节、外套架；（3）安装两节L68A1;（4）安装回转平台、驾驶室节;（5）由70t吊车按顺序拼装起重臂总成;（6）安装平衡臂。在安装平衡臂前，须在平衡臂端系，一根绳子来控制平衡臂方向.（7）起重臂的重心在距根部21.60米处，按此系好吊点，将拼装好的起重臂总成吊装到位.在安装起重臂前,须在起重臂端系一根绳子来控制起重臂方向。塔吊加节方向为起重臂向西。（8）由靠近塔吊回转中心端依次安装配重：先安装3块G接着安装2快C块（3G+2C=17.3t,G=3。7t、C=3。1t)；（9）其它安装工作，严格按照塔吊安装说明书进行。（10)在塔吊顶升时，所加标准节均为L68A1节。5.3.4R7，8座塔吊（H30/30C)安装5.3.4。1安装时使用的汽车吊型号规格、站位及注意事项（1)安装时使用的型号规格：50t汽车吊（2）汽车吊站位：站于基坑中所安塔吊附近（3)注意事项：同5.3。1.1项。5.3。4。2H30/30C塔吊主要部件重量如下：套架总成：8230kg塔尖总成：4450kg回转支承总成:5965kg平衡臂总成：8530kg起重臂总成：9358kg5。3。4。3塔吊安装安全注意事项:同5。3。1。3项5.3.4。4塔吊安装过程（1）50t汽车吊车进入施工现场，沿基坑预留坡道进入基坑,在指定位置就位；(2）安装基础节、外套架；(3）安装外套架（4）安装回转平台、驾驶室节;（5）由50t吊车按顺序拼装起重臂总成；（6)安装平衡臂。在安装平衡臂前，须在平衡臂端系，一根绳子来控制平衡臂方向。（7）起重臂的重心在距根部18米处,按此系好吊点，将拼装好的起重臂总成吊装到位。在安装起重臂前,须在起重臂端系一根绳子来控制起重臂方向。塔吊加节方向为起重臂向东南.（8)由靠近塔吊回转中心端依次安装配重：先安装4块U接着安装2快C1块(4U+2C1=24.6t,U=4.6t、C1=3。1t）;（9）其它安装工作,严格按照塔吊安装说明书进行.(10）在塔吊顶升时，先在基础节上部加两节L68A2节，以上均为L66A2节。5。3.5R9，10座塔吊（F0/23B）安装5。3.5.1安装时使用的汽车吊型号规格、站位及注意事项（1）安装时使用的型号规格：50t汽车吊(2）汽车吊站位:站于基坑中所安塔吊附近（3)注意事项：同5.3。1.1项。5。3.5.2F0/23B塔吊主要部件重量如下:套架总成：8230kg塔尖总成:4030kg回转支承总成：4925kg平衡臂总成：4810kg起重臂总成：6600kg5。3.5。3塔吊安装安全注意事项：同5.3.1.3项5.3.5.4、塔吊安装过程：（1）50t汽车吊车进入施工现场，沿基坑予留坡道进入基坑，在指定位置就位；(2）安装基础节；（3）安装外套架;(4)安装回转平台、驾驶室节；（5)由50t吊车按顺序拼装起重臂总成；（6）安装平衡臂。在安装平衡臂前,须在平衡臂端系,一根绳子来控制平衡臂方向.（7）起重臂的重心在距根部18。70米处，按此系好吊点，将拼装好的起重臂总成吊装到位.在安装起重臂前，须在起重臂端系一根绳子来控制起重臂方向。塔吊加节方向为起重臂向东南。（8）由靠近塔吊回转中心端依次安装配重：先安装1块G接着安装4块C（1G+4C=16.1t,G=3.7t、C=3.1t）;（9)其它安装工作，严格按照塔吊安装说明书进行。（10）在塔吊顶升时，所加标准节均为L68A1节。6、塔吊安装前需提供给安装单位的资料6.1该塔吊安装位置的土壤承载力报告。6。2该塔吊固定支脚的安装完成后的测量值。6。3该塔吊基础混凝土强度试验报告。6.4该塔吊接地电阻的测量值。7、五台塔吊附着塔吊附着需待塔吊安装完成后,测得与建筑物的准确相对位置后确定，并另出方案。8、塔吊拆除说明8。1由于R1,2座、R3，4座、R7,8座和R9，10座塔吊安装在建筑物地下车库中，故在塔吊拆除时，运输设备须在车库上行走、汽车吊须在车库上行走和作业，50t汽车吊作业时单支腿作用力为29t。现场条件能满足以上需要时,方可进行塔吊拆除作业。拆除前另出详细的施工方案。8。2、拆除的其它条件待塔吊拆除前在现场确定.下面为附送毕业论文致谢词范文！不需要的可以编辑删除！谢谢！毕业论文致谢词我的毕业论文是在韦xx老师的精心指导和大力支持下完成的，他渊博的知识开阔的视野给了我深深的启迪，论文凝聚着他的血汗，他以严谨的治学态度和敬业精神深深的感染了我对我的工作学习产生了深渊的影响，在此我向他表示衷心的谢意这三年来感谢广西工业职业技术学院汽车工程系的老师对我专业思维及专业技能的培养，他们在学业上的心细指导为我工作和继续学习打下了良好的基础，在这里我要像诸位老师深深的鞠上一躬!特别是我的班主任吴廷川老师,虽然他不是我的专业老师，但是在这三年来，在思想以及生活上给予我鼓舞与关怀让我走出了很多失落的时候，“明师之恩,诚为过于天地，重于父母"，对吴老师的感激之情我无法用语言来表达,在此向吴老师致以最崇高的敬意和最真诚的谢意!感谢这三年来我的朋友以及汽修0932班的四十多位同学对我的学习，生活和工作的支持和关心。三年来我们真心相待，和睦共处，不是兄弟胜是兄弟!正是一路上有你们我的求学生涯才不会感到孤独，马上就要各奔前程了，希望(，请保留此标记。)你们有好的前途，失败不要灰心，你的背后还有汽修0932班这个大家庭！最后我要感谢我的父母，你们生我养我，纵有三世也无法回报你们,要离开你们出去工作了,我在心里默默的祝福你们平安健康，我不会让你们失望的,会好好工作回报社会的。致谢词2在本次论文设计过程中,感谢我的学校，给了我学习的机会，在学习中,老师从选题指导、论文框架到细节修改，都给予了细致的指导，提出了很多宝贵的意见与建议，老师以其严谨求实的治学态度、高度的敬业精神、兢兢业业、孜孜以求的工作作风和大胆创新的进取精神对我产生重要影响。他渊博的知识、开阔的视野和敏锐的思维给了我深深的启迪.这篇论文是在老师的精心指导和大力支持下才完成的感谢所有授我以业的老师，没有这些年知识的积淀，我没有这么大的动力和信心完成这篇论文.感恩之余，诚恳地请各位老师对我的论文多加批评指正,使我及时完善论文的不足之处.谨以此致谢最后，我要向百忙之中抽时间对本文进行审阅的各位老师表示衷心的感谢。开学自我介绍范文:首先,我想说“荣幸”，因为茫茫人海由不相识到相识实在是人生一大幸事，更希望能在三年的学习生活中能够与大家成为好同学，好朋友。其次我要说“幸运”，因为在短暂的私下接触我感觉我们班的同学都很优秀,值得我学习的地方很多，我相信我们班一定将是团结、向上、努力请保留此标记。）的班集体.最后我要说“加油”衷心地祝愿我们班的同学也包括我在内通过三年的努力学习最后都能够考入我们自己理想中的大学，为老师争光、为家长争光，更是为了我们自己未来美好生活和个人价值，加油。哦，对了,我的名字叫“***”，希望大家能记住我，因为被别人记住是一件幸福的事！！)查看更多与本文《高中生开学自我介绍》相关的文章。目录TOC\o”1-3”\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc194648465"一．工程概况 1HYPERLINK\l”_Toc194648466"二、编制依据 1_Toc194648467”四、施工流程： 2_Toc194648467”六、施工安全措施： 3HYPERLINK\l”_Toc194648467"六、塔吊监测与施工安全技术措施: 3七、附塔吊基础计算书 4一、工程概况工程名称：尚上名筑住宅A区(A1-A7，D1-D12栋、商铺、生鲜超市、综合文化活动中心、地下室）C区（幼儿园、垃圾收集站）建设地点：番禺区石楼镇赤岗村内亚运大道北侧建设单位：广州市番禺信业房地产发展设计单位：广东粤建设研究院监理单位：广东中洋工程项目管理总包单位：广州番禺桥兴建设安装工程建设规模:总建筑面积为24171。9平方米,建筑高度9.8-10。5米，建筑总长94米,总宽150米，地上3层，地下一层为车库.为了满足施工需要，项目部计划安装6＃1台QTZ80（6010）和5＃1台QTZ80（5613）塔式起重机。二、编制依据1．《建筑地基基础设计规范》(GB5007—2002)；2。《建筑地基基础设计规范》(DBJ15—31—2003）;3.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001)；4。《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)；5。《简明钢筋混凝土结构计算手册》；6.《地基及基础》(第二版）；7.建筑、结构设计图纸;8。塔式起重机使用说明书；9。塔式起重机设计规范(GB/T13752—92);10．《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33—2001、J119-2001）11。岩土工程勘查报告。三、承台基础设计塔吊QTZ80（6010）QTZ80（5613）和：采用A型预应力管桩基础四桩承台形式，管桩形式为摩擦端承桩，桩径均为Φ400mm，单桩竖向承载力特征值为1200KN（预应力管桩采用施工现场使用的类型）；桩长根据地质资料入土深度平均为24.2米和26。6米，塔吊承台尺寸为5000mm×5000mm×1400mm，塔吊QTZ80（6010）、塔吊QTZ80（5613)的承台配筋采用底向25Φ25@197mm，面向25Φ25＠197mm，箍筋5Φ14,S拉钩筋Φ14@400。承台采用C35混凝土，采取自然养护,承台混凝土强度达70%时，塔吊则可以进行安装,待100％后方可投入使用.承台面标高为地下室底板面标高,承台与地下室底板交接处焊接止水钢板作施工缝处理。塔吊基础尺寸、配筋图及塔吊的各项技术指标详见其说明书。四、施工流程施工流程：预应力管桩施工—承台土方开挖-桩顶端锚筋—承台底垫层—钢筋制安—承台模板安装-预埋塔吊连接螺栓—隐蔽验收-混凝土浇灌、保养—安装塔吊。五、塔吊承台排水措施为了保证承台的周边排水通畅，在塔吊承台上采用水泥砂浆1:0.5找坡排水.六、施工安全措施1、如果挖土过程中发现地质条件恶劣不适宜施工,应及时上报，另作处理。2、承台钢筋施工除了按照要求绑扎外，还要进行塔吊埋杆定位；固定、防雷焊接等，完成后需要进行隐蔽验收.3、浇捣承台砼时要留试件，以便进行强度试压，当试压强度达到70％后,方可开始塔吊的安装。切忌在砼强度达不到要求的情况下安装塔吊.4、承台周围应做好排水措施，避免水浸。5、遵守工地现场管理，做到安全、文明施工。6、钢筋隐蔽验收后，承台混凝土必须一次性连续浇灌。7、塔吊安装前应编制可行的专项安装方案,对安装顺序、吊车行走路线、对基坑施工的影响等问题做出详细的考虑.8、基坑开挖后尽量减少对基土的扰动，基坑底部以下30CM土层采用人工挖土,严禁机械开挖.9、坑槽开挖时，各级质安人员要加强巡视现场，密切注意周围土体的变形情况及坑槽内可能出现的涌水、涌砂及坑底土体的隆起反弹,一旦发现问题，应立即停止开挖，并知会监理工程师协同处理。10、防塌方用的编织袋、松木桩、彩条布等材料应有充分的准备。为防止坡面失稳出现坍塌，在雨天应有足够的彩条布遮盖坡面，同时准备足够的编织袋，一旦出现局部坍塌,能及时回填加固，防止事故进一步扩大。11、严格执行各项安全操作规程，施工前交任务必须有安全交底，加强对进场职工进行安全教育，提高他们的自保、互保意识，安全帽、安全带的作用。同时，坚持班前安全活动，以提高工地职工的安全意识，自觉执行制订的各项安全规章制度。12、加强安全生产宣传教育工作。特殊工种必须持证上岗。各工种的工人须经安全培训和考试及格后方准进行施工作业。进入施工现场必须戴安全帽，施工人员不得穿高跟鞋和拖鞋开工，工作前和工作时间不准饮酒。13、设专职安全员负责安全检查工作，实行逐级安全交底制度，把施工安全作为头等大事来抓。14、施工现场内的一切电源、电路的安装和拆除，必须由持证电工专管，电器必须严格接地、接零和使用漏电保护器，电线、电缆必须按规定架空,严禁拖地和乱拉乱搭。15、在基坑作业时，必须戴安全帽，严防上面土块及其他物体下砸伤头部,遇有地下水渗出时，应把水引到集水井加以排除。七、塔吊监测与施工安全技术措施（一）塔吊监测在塔吊的两个侧向布置塔身的垂直观测,如果出现塔吊垂直位移偏大，超过0。1%的时候，马上停止塔吊的工作，对塔吊的塔身进行重新调偏,经过验收合格后才能重新工作.（二)塔吊基础钢筋施工安全技术措施1、钢筋工搬运钢筋时，要注意钢筋头尾摆动，防止碰撞物体或打击人身，特别防止碰挂周围和上下的电线。2、人工垂直传递钢筋时，送料人应站在牢固平整的地面上，接料人应防止前倾的牢固物体，必要时挂好安全带.3、绑扎基础钢筋时，应按规定摆放钢筋支架或马凳架起上部钢筋，不得任意减少支架或马凳.4、塔吊基础必须有可靠的防雷接地装置，塔吊基础钢筋和塔身需连接焊接。(三)塔吊基础砼浇筑施工安全技术措施1、浇筑基础混凝土前与施工过程中，应检查基坑边坡土质有无崩裂倾塌的危险，如有则立即排除.同时工具、材料不能堆放在基坑边沿。2、混凝土振捣器作业前应检查电源线路有无破损漏电，漏电保护装置应灵活可靠。3、插入式振捣器软轴的弯曲半径不得小于50CM，并不得多于两个弯；操作时振捣棒应自然垂直插入混凝土，不得用力硬插，也不得全部插入混凝土中。4、振捣棒操作人员必须穿戴绝缘胶鞋和绝缘手套。八：附塔吊基础计算书1.计算参数（1）基本参数采用1台QTZ80(6010)塔式起重机，塔身尺寸1。60m，地下室开挖深度为—5.95m；现场地面标高-1.05m，承台面标高—4.55m；采用预应力管桩基础，地下水位—2.50m。1)塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载P(kN)M(kN。m)FkFhMMZ工作状态568.1018.901718.00303.00非工作状态490。0074.001712.000比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按工作状态计算如图Fk=568.10kNFh=18。90kNM=1718.00+18。90×1.30=1742。57kN.mFk,=568。10×1.35=766.94kNFh,=18.90×1.35=25。51kNMk=(1718.00+18。90×1.30)×1.35=2352。47kN.m2）桩顶以下岩土力学资料序号地层名称厚度L（m)极限侧阻力标准值qsik(kPa)极限端阻力标准值qpk(kPa）qsiki（kN/m)抗拔系数λiλiqsiki（kN/m)1填土1。8022.0039.600.4015.842淤泥质土5.5014.0077.000。5038。503粉质粘土2。3026。0059。800.6035.884砂质粘土13.8024。00331。200.70231。845全风化硬质岩0.80140。003500。00112.000.8089。60桩长24。20∑qsik*Li619。60∑λiqsik*Li411.663）基础设计主要参数基础桩采用4根φ400预应力管桩，桩顶标高-5.85m;桩混凝土等级C80，fC=35.90N/mm2,EC=3。80×104N/mm2；ft=2。22N/mm2，桩长24.20m，壁厚95mm；钢筋HRB400，fy=360。00N/mm2,Es=2。00×105N/mm2承台尺寸长（a)=5.00m,宽(b）=5。00m,高(h)=1.40m;桩中心与承台中心2.00m，承台面标高—4.55m;承台混凝土等级C35，ft=1。57N/mm2,fC=16.70N/mm2，γ砼=25kN/m3Gk=a×b×h×γ砼=5.00×5.00×1。40×25=875.00kN塔吊基础尺寸示意图2.桩顶作用效应计算(1）竖向力1）轴心竖向力作用下Nk=（Fk＋Gk）/n=（568.10+875.00）/4=360.78kN2）偏心竖向力作用下按照Mx作用在对角线进行计算，Mx=Mk=1742。57kN.myi=2.00×20.5=2.83mNk=（Fk＋Gk)/n±Mxyi/Σyi2=（568.10+875.00）/4±（1742。57×2。83)/(2×2。832）=360。78±307.87Nkmax=668。65kN,Nkmin=52。91kN(基桩不承受竖向拉力）（2)水平力Hik=Fh/n=18.90/4=4。73kN3.单桩允许承载力特征值计算管桩外径d=400mm=0。40m，内径d1=400-2×95=210mm=0.21m,hb=0。80hb/d=0。80/0.40=2.00,λp=0.16×2.00=0。32（1）单桩竖向极限承载力标准值计算Aj=π(d2—d12)/4=3。14×(0.402-0.212）/4=0。09m2,Apl=πd12/4=3。14×0.212/4=0.03m2Qsk=u∑qsiki=πd∑qsiki=3.14×0。40×619.60=778。22kNQpk=qpk（Aj+λpApl)=3500。00×(0。09+0。32×0.03）=348。60kNQuk=Qsk＋Qpk=778.22+348。60=1126.82kNRa=1/KQuk=1/2×1126。82=563.41kN(2)桩基竖向承载力计算1）轴心竖向力作用下Nk=360。78kN＜Ra=563。41kN，竖向承载力满足要求.2）偏心竖向力作用下Nkmax=668。65kN＜Ra=1。2×563.41=676.09kN，竖向承载力满足要求.4。桩基水平承载力验算(1)单桩水平承载力特征值计算I=π(d4—d14)/64=3.14/64×(0.404—0.214)=0。0012m4EI=EcI=3.80×107×0.0012=45600kN。m2查表得：m=6。00×103kN/m4,Xoa=0。010mbo=0.9(1.5d+0。5）=0。99m=990mmα=(mbo/ECI)0.2=(6。00×1000×0。99/45600）0。2=0。67αL=0。67×24。20=16.21＞4，按αL=4，查表得:υx=2。441RHa=0.75×（α3EI/υx)χoa=0.75×(0。673×45600/2。441）×0。01=42。14kN（2）桩基水平承载力计算Hik=4。73kN＜Rha=42.14kN，水平承载力满足要求。5。抗拔桩基承载力验算（1）抗拔极限承载力标准值计算Tgk=1/nu1ΣλiqsikLi=1/4×(2。00×2+0。40)×4×411。66=1811。30kNTuk=ΣλiqsikuiLi=411.66×3.14×0。40=517.04kN（2)抗拔承载力计算Ggp=5。00×5。00×24.10×（18。80—10）/4=1325。50kNGp=(3。14×0.402-3.14×（0.212）/4×24。20×(25—10）=32.67kNTgk/2+Ggp=1811.30/2+1325。50=2231.15kNTuk/2+Gp=517.04/2+32。67=291.19kN由于基桩不承受竖向拉力，故基桩呈整体性和非整体性破坏的抗拔承载力满足要求。6。抗倾覆验算a1=5。00/2=2.50m，bi=5.00/2+2。00=4。50m倾覆力矩M倾=M＋Fhh=1718+18。90×(13。154。55)=1880。54kN。m抗倾覆力矩M抗=（Fk＋Gk）ai＋2(Tuk/2+Gp）bi=（568。10+875。00）×2.50+2×(517。04/2+32.67）×4。50=6228.46kN.mM抗/M倾=6228。46/1880。54=3。31抗倾覆验算3。31＞1.6,满足要求.7.桩身承载力验算（1)正截面受压承载力计算按照Mx作用在对角线进行计算，Mx=Mk=2352.47kN。m，yi=2.00×20.5=2。83mNk=（Fk‘＋1.2Gk)/n±Mxyi/Σyi2=(766.94+1。2×875。00)/4±(2352。47×2。83）/（2×2。832)=454。24±415.63Nkmax=869。87kN，Nkmin=38.61kNΨc=0。85ΨcfcAj=0.85×35.90×1000×0.09=2746。35kN正截面受压承载力=2746.35kN＞Nkmax=869。87kN,满足要求。(2)预制桩插筋受拉承载力验算插筋采用HRB400，fy=360.00N/mm2,取620，As=6×314=1884mm2fyAs=360×1884=678240N=678.24kNfyAs=678。24kN＞Nkmin=38。61kN，正截面受拉承载力满足要求。M倾/(4x1As)=1880.54×1000/（4×2.00×1884）=124.77N/mm2M倾/(4x1As）=124.77N/mm2＜360。00N/mm2,满足要求。(3)承台受冲切承载力验算1）塔身边冲切承载力计算Fι=F－1.2ΣQik=Fk,=766。94kN，ho=1.40—0.10=1.30m=1300mmβhp=1。0+［(2000—1400）/（2000—800）］×(0.9—1.0）=0.95а0=2.00—0.40/2-1.60/2=1.00m，λ=а0/ho=1。00/1.30=0。77β0=0.84/(λ+0.2）=0.84/(0。77+0.2）=0。87um=4×(1。60+1.30）=11.60mβhpβ0umftho=0。95×0.87×11。60×1.57×1000×1.30=19567.88kN承台受冲切承载力=19567。88kN＞Fι=766。94kN,满足要求。2）角桩向上冲切力承载力计算N1=Nk，=Fk，/n+Mxyi/Σyi2=766。94/4+2352.47×2.83/(2×2.832)=607。37kNλ1x=λ1y=а0/ho=1.00/1。30=0。77，c1=c2=0。50+0.20=0.70mV=2Nk，=2×607.37=1214。7kNβ1x=β1y=0。56/(λ1x+0。2）=0.56/（0。77+0。2）=0.58［β1x(c2+а1y/2）+β1y(c1+а1x/2）]βhpftho=0.58×（0。70+1.00/2)×2×0.95×1.57×1000×1。30=2699。02kN角桩向上冲切承载力=2699.0kN＞V=1214.7kN,满足要求。3)承台受剪切承载力验算Nk，=Fk，/n+Mxyi/Σyi2=766。94/4+2352.47×2.83/(2×2.832）=607。37kNV=2Nk,=2×607.37=1214。74kNβhs=(800/ho）1/4=（800/1300)0。25=0。89，λ=а0/ho=1.00/1.30=0.77α=1。75/（λ+1)=1.75/（0.77+1)=0.99,b0=5。00m=5000mmβhsαftb0ho=0。89×0.99×1。57×1000×5.00×1.30=8991。63kN承台受剪切承载力=8991.63kN＞V=1214.74kN，满足要求。（4)承台抗弯验算1）承台弯矩计算Ni=Fk，/n+Mxyi/Σyi2=766。94/4+2352。47×2.83/（2×2.832）=607.37kN,Xi=2.00mM=ΣNiXi=2×607。37×2.00=2429.48kN。m2）承台配筋计算承台采用HRB400，fy=360。00N/mm2As=M/0.9fyho=2429.48×106/（0。9×360×1300）=5768mm2取2525@197mm(钢筋间距满足要求),As=25×491=12275mm2承台配筋面积12275mm2＞6500mm2,满足要求.8.计算结果（1）基础桩4根φ400预应力管桩，桩顶标高-5。85m,桩长24.20m；桩混凝土等级C80，壁厚95mm,桩顶插筋620。（2）承台长（a）=5。00m,宽(b）=5。00m，高（h)=1.40m，桩中心与承台中心2。00m,承台面标高-4.55m；混凝土等级C35,承台底钢筋采用双向2525@197mm。（3）基础大样图塔吊基础平面图塔吊基础剖面图2.计算参数(1）基本参数采用1台QTZ80（5613）塔式起重机，塔身尺寸1。60m，地下室开挖深度为-7。60m；现场地面标高-1.20m，承台面标高—6.20m;采用预应力管桩基础,地下水位—2.50m。1)塔吊基础受力情况荷载工况基础荷载P（kN)M(kN.m)FkFhMMZ工作状态550.0018。401695.00301.00非工作状态472.0074.901688.000比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按工作状态计算如图Fk=550.00kNFh=18.40kNM=1695。00+18.40×1。30=1718.92kN.mFk，=550.00×1。35=742.50kNFh,=18。40×1。35=24.84kNMk=(1695.00+18.40×1。30）×1。35=2320.54kN。m2）桩顶以下岩土力学资料序号地层名称厚度L（m）极限侧阻力标准值qsik（kPa)极限端阻力标准值qpk（kPa)qsiki(kN/m）抗拔系数λiλiqsiki(kN/m)1填土1.9022.0041。800.4016。722淤泥质土4。6014。0064.400.5032.203粉质粘土1。1026.0028。600。6017.164砂质粘土18。5024。00444.000。70310.805全风化硬质岩0。50140。003500。0070。000.8056.00桩长26.60∑qsik＊Li648.80∑λiqsik*Li432.883）基础设计主要参数基础桩采用4根φ400预应力管桩，桩顶标高—7。50m；桩混凝土等级C80，fC=35.90N/mm2,EC=3.80×104N/mm2;ft=2。22N/mm2,桩长26。60m,壁厚95mm；钢筋HRB400,fy=360.00N/mm2，Es=2.00×105N/mm2承台尺寸长（a）=5。00m，宽(b）=5.00m,高（h）=1。40m；桩中心与承台中心2.00m,承台面标高-6.20m;承台混凝土等级C35，ft=1。57N/mm2,fC=16.70N/mm2,γ砼=25kN/m3Gk=a×b×h×γ砼=5.00×5。00×1.40×25=875。00kN塔吊基础尺寸示意图2。桩顶作用效应计算（1）竖向力1)轴心竖向力作用下Nk=(Fk＋Gk）/n=（550。00+875。00）/4=356。25kN2）偏心竖向力作用下按照Mx作用在对角线进行计算,Mx=Mk=1718。92kN。myi=2.00×20。5=2。83mNk=(Fk＋Gk)/n±Mxyi/Σyi2=（550.00+875。00）/4±(1718。92×2。83)/（2×2.832）=356.25±303.70Nkmax=659.95kN，Nkmin=52.55kN（基桩不承受竖向拉力)(2）水平力Hik=Fh/n=18。40/4=4.60kN3.单桩允许承载力特征值计算管桩外径d=400mm=0。40m，内径d1=400—2×95=210mm=0。21m,hb=0.50hb/d=0。50/0.40=1.25，λp=0.16×1.25=0.20（1)单桩竖向极限承载力标准值计算Aj=π(d2—d12)/4=3。14×(0.402-0.212)/4=0。09m2，Apl=πd12/4=3.14×0.212/4=0.03m2Qsk=u∑qsiki=πd∑qsiki=3。14×0.40×648.80=814.89kNQpk=qpk（Aj+λpApl）=3500.00×(0。09+0.20×0。03）=336.00kNQuk=Qsk＋Qpk=814.89+336。00=1150.89kNRa=1/KQuk=1/2×1150.89=575.45kN(2）桩基竖向承载力计算1）轴心竖向力作用下Nk=356.25kN＜Ra=575.45kN,竖向承载力满足要求。2）偏心竖向力作用下Nkmax=659。95kN＜Ra=1。2×575。45=690。54kN,竖向承载力满足要求。4.桩基水平承载力验算（1)单桩水平承载力特征值计算I=π（d4