模板安装专项施工方案

资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除60/86资料内容仅供您学习参考，如有不当之处，请联系改正或者删除图腾商业中心二标段工程A、B区模板安、拆专项施工方案

第一章工程概况工程名称:图腾商业中心二标段工程A、B区建设单位：陆良图腾投资管理有限公司施工单位：云南陆良第二建筑工程公司设计单位：云南天怡建筑设计有限公司监理单位:四川飞红工程管理咨询有限公司陆良分公司质监单位：陆良县质量监督站本工程建筑结构安全等级为二级，地基基础设计等级为丙级，建筑抗震设防类别为丙类，建筑抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0。15g，第三组、建筑场地类别为二类，工程结构设计使用年限为50年。我公司共承包8栋建筑，1＃商住楼~8#商住楼，基础形式均为长螺旋灌注桩基础。地下2层,地上15层，均属于框架剪力墙结构；标准层高:3.000m第二章编制说明及依据：1、为加强本工程中危险性较大的模板工程施工的安全组织，安全技术管理,达到安全生产目标,坚持“安全第一，预防为主,综合制理"的方针，防止建筑施工安全事故发生,落实责任，确保人身和财产安全。2、本方案编制的有关技术规定和技术参数主要依据：1）工程招标文件、施工图纸、图纸会审及设计变更等2)《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300—2013）3）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2011）4）《混凝土结构设计规范》(GB50010-2011)5）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162—2008）6)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》(JGJ130—2011）7)《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—2011）8）《建筑结构荷载规范》(GB50009—2012）9）《木结构设计规范》（GB50005-2003）10）《建筑施工工艺标准》11）《施工组织设计方案》12）《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》13）《建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》14)其它有关的法律、法规、标准、规章、规范性文件等。

第三章施工计划一、材料计划1、基础工程：本工程基础有地下室，基础承台，承台梁均采用砖胎膜，砖胎膜施工严格按照相关规范、规定等施工工艺要求施工,砌筑采用标准砖，M5混合砂浆砌筑。地梁、整板与砖胎膜接触面粉刷平整度必须符合要求,另外基础梁等轴线复核必须符合要求.表面用1：3水泥砂浆粉刷15厚。2、梁:面板采用15mm木胶合面板，60×120木方（内楞)现场拼制。梁底采用60×120木方支撑.承重架采用扣件式钢管脚手架,由扣件、立杆、横杆、支座和顶托组成,采用Φ48×3。0钢管。3、板：面板采用15mm木胶合面板,板底采用60mm×120mm方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座和顶砣组成,采用Φ48×3.0钢管。4、墙、柱：采用15mm厚木胶合板,在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用15mm厚的木方，墙、柱箍采用对拉螺栓和双Φ48×3。0钢管加固。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观.斜向支撑,采用Φ48×3.0钢管斜向加固(尽量取45°）。二、模板施工工艺技术模板支撑严格按照模板工程设计方案中的支撑间距施工,施工中应根据最左边和上边的轴线作为控制线,分别自左向右、自上向下量取尺寸，并应保所量取与下一层一样，从而使得模板的上层立杆对准下层立杆。三、施工流程放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高→梁板钢向扣件式脚手架安装→架设梁底木方龙骨于脚手架横杆上→梁底模安装→梁钢筋绑扎→板底架顶托及顶托梁→梁侧模及楼板模板安装→梁板混凝土浇筑→混凝土养护,达到设计强度等级的100%→拆下脚手架上部横杆立杆→拆除梁、板模板，清理模板→拆除脚手架。四、施工方法（一）钢管架支撑休系安装1、支模采用钢管扣件式支撑系统。2、钢管使用前要调直，保证支模的平整度.3、脚手架支撑支设前,应按本施工组织设计要求进行技术交底。4、对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。5、钢管支模架的搭设应根据轴线统一规划，为保证现场施工过程中的观感，本工程要求钢管立杆纵横应通线，水平杆应高低一致。立杆在梁两侧的间距可适缩小。6、支模架搭设注意事项：间距必须按方案进行,不能加大间距，立杆必须在同一垂直线，水平方向纵横成线.梁底加密钢管的位置和尺寸必须按照方案进行。立杆底部支承结构必须具有支承上层荷载的能力。7、必须设水平支撑和剪刀撑（1）剪刀撑应纵横两个方向设置。（2）剪刀撑顺主梁方向搭设，两个剪刀撑中留一个空挡.(3）每组剪刀撑斜杆与地面夹角在45度～60度之间。（4）剪刀撑斜杆应尽量与立杆进行连接，底部斜杆的下端应置于垫板上，严禁悬空。(5）剪刀撑斜杆的连接均采用搭接，搭接长度不小于0。5m，设置2个旋转扣件。8、搭设架子必须在垂直方向，水平方向按50%错开接头，所有立杆必须落地，不得在水平杆上加悬空立杆。9、扫地杆搭设离地面180mm，底部支撑立杆下需垫木垫板。10、根据层高选择立杆，并配以可调支座来调节高度,水平杆必须扣接在立杆上，不得相互扣接，扣件螺帽一定要拧紧。立杆竖接和水平杆横接一定要采用直角扣件，保证竖向传力和水平观感.增设扫地杆时，应尽量将扫地杆置于混凝土梁或其他混凝土结构上。加密斜撑，将端头斜撑在混凝土结构上，增强整体抗变形能力。11、梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按计算方案布置。12、框架柱混凝土浇筑先于梁板混凝土，梁、板支撑体系通过钢管抱箍，与先前浇筑的混凝土柱拉紧顶牢，增强整体稳定性及整体抗倾覆能力。13、支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。（二）梁、板模板安装1、模板的安装顺序如下：钢管架→顶托→横楞→梁底模→梁侧模→钢管架→顶托→横楞→楼板底模→柱钢筋验收→柱模板2、梁模板的安装（1）先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高,将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放钢管。固定钢管后在其上安装梁底龙骨.龙骨安装完成后,用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板,其模板应按1/1000~3/1000起拱。主、次梁交接时，先主梁起拱,后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。（2）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象,可采取如下措施：1)支模应遵守侧模包底模的原则,梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。2）梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直接梁侧模钉固。3)悬挑梁模板安装时梁端部模板不允许出现下挠，梁端部可以比根部高≦10mm.4)边梁模板支撑架立杆可以倾斜≦30度，但立杆必须与内架用水平杆和扫地杆连接成整体。5）砼先浇柱子再浇梁板，砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处

3、楼面模板的安装满堂脚手架搭设至预定标高，将主龙骨搭设在立杆上后，在主龙骨上铺设次龙骨,然后在其上安装楼板模板。楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设,按设计要求起拱（跨度大于4m时，起拱0.1%），起拱部位为中间起拱，四周不起拱。

模板支撑体系4、墙、柱模板安装钢筋验收合格→检查对控制线、边线、角线、垂直和位置→先安装→侧模板→安装柱内砼撑→安装另一侧模板→穿对拉螺杆→安装竖向楞→柱箍安装→柱加固→全面检查校正→群体固定

（1）对模板的轴线位移、垂直偏差、对角线、扭向等全面校正，并安装定型斜撑，或将一般拉杆固定在预先埋在楼板中的钢筋环上和斜撑固定在满堂架的扫地杆上，每面设两个拉(支)杆，与地面呈45度，以上述方法安装一定流水段的模板。检查安装质量，最后进行群体的水平拉（支)杆及剪刀支杆的固定。（2)将墙、柱根模板内清理干净，封闭清理口,用Φ12对拉螺栓上下@460间距加固墙柱。

5、楼梯模板安装（1）楼梯模板采用全封闭式，楼梯模板先安装底模再安装侧模,底模下用两排钢管支撑，侧模根据踏步高度和宽度制作成锯齿型。（2）钢筋验收后安装面部模板,面部模板先作成L型，面部模板安装完成后每3个踏步用每排两根Φ12对拉螺栓加固，螺栓外用双钢管抱箍。五、模板施工要求(一）一般要求1、一般要求（1)模板安装后应具有足够的强度、刚度和稳定性,能可靠地承受浇捣的砼重量、侧压力及施工中所产生的荷载。（2）模板表面清理干净,涂水性脱模剂，不得有流坠。质量不合格模板或模变形未修复的,严禁使用。模板接缝应严密,以防漏浆。在模板吊帮上不得蹬踩，应保护模板的牢固和严密。(3)模板构造应简单、装拆方便，并满足钢筋的绑扎、安装及砼的浇筑、养护等工艺要求.2、楼板模板安装要求：（1）板底模板采用1830×915×15mm九合板,板底次楞采用60×120mm楞木，间距300mm，托梁采用双钢管.（2）支撑体系采用50×100mm木方和U型顶托传递竖向施工荷载支撑方式，在立杆底部距地面200mm高处,沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆，高支模部分水平拉杆步距为不大于1。7m，其它部分水平拉杆步距为不大于1.7m，扫地杆、水平拉杆每跨每步纵横设置。（3）立杆下设置木垫板。3、梁模板安装要求:（1)为及时拆除侧模，各模板之间的关系为：楼板模板压梁侧模，梁侧模夹梁底模,当梁底、梁侧模板采用1830×915×15mm九合板.（2)支撑体系采用主楞传给竖向Φ48×3。0施工荷载支撑方式,梁底次楞采用50×100mm木方,间距150—300mm，主楞采用50×100mm4、墙柱模安装要求：（1）墙柱模板采用1830×915×15mm九合板。侧模内龙骨采用50×100mm楞木,间距250mm，外龙骨采用双Φ48×3。0钢管。（2）弹好楼层墙身线门窗洞口位置及标高线。（3)墙柱模校正垂直后，用穿墙螺栓将两块木板锁紧。（4）墙柱模板底部应用砂浆抹平，防止跑浆，但砂浆找平层不伸入墙体内。（5)墙柱模板安装完后应检查角模板,与楼板、楼梯间隙必须严实，防止漏浆，错台.（6）墙柱模板拼缝：柱模板接缝必须平顺，缝隙不超过1.5mm。（7)柱模板竖向放置方木,柱箍采用双Φ48钢管加对拉螺栓。5、U型顶托螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与钢管内径间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。顶托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。6、剪刀撑等杆件设置要求：（1）满堂模板支架立杆，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续的剪刀撑，其宽度设置为4～6m，现场每道剪刀撑按6跨立杆间距设置，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。（2）剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，剪刀撑与水平方向的夹角宜在45度～60度，现场控制在50度.（3）剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定，主要固定在与之相交的水平拉杆或立杆上。（4）扫地杆、水平拉杆应采用对接，对接扣件应交错布置,两根相邻杆件的接头不应设置在同跨内，同跨内隔一根立杆的两个相隔接头在水平方向错开的距离不宜小500mm。（5）立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。（二)模板安装质量控制措施1、及时组织模板工程安装施工安全技术交底。2、在模板支设标高处通拉小白线，控制模板的支设标高。3、模板的立杆横纵向距离应按模板支撑设计计算布置，严禁随意增大立杆间距。4、用钢管和扣件搭设支架支承梁模时，扣件应拧紧,且应抽查扣件螺栓的扭力矩是否符合规定，扣件螺栓的扭力矩应达到45—60N。m.5、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支撑搭腔设班组专人看模，每工作班护模木工不得小于2人,随时检查支撑是否变形、松动、并组织及时修复。6、支撑系统搭设安全完毕，应报请建设单位组织施工单位、监理单位、设计单位相关人员及邀请专家组参与专项验收，合格后方能进行钢筋安装。验收中提出的整改意,应认真组织整改.在浇筑砼前还要对支撑系统复验，确保支撑系统处在安全、有效状态.7、模板支撑架立杆不能采用搭接，必须采用对接，对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至主节点的距离不应大于步距的1/3.立杆与大横杆要用直角扣件扣紧，不能隔步设置或遗漏。8、模板工程安装质理控制目标：施工质量验收规范的规定轴线位置5mm底模上表面标高±5mm截面内部尺寸基础±10mm柱、墙、梁+4，-5mm层高≦5m6mm垂直度≧5m8mm相邻两板表面高低差2mm表面平整度5mm9、对跨度大于4m的现浇钢筋混凝土梁、板,其模板应按设计要求起拱，当设计无具体要求时,起拱高度宜为全跨长度的1/1000—3/1000.六、模板拆除质量要求1、一般要求（1）模板拆除时,其混凝土强度应符合设计要求。(2）拆模时必须保护砼构件的完好,梁侧模拆除最早时间为24-36小时。(3）拆模应按顺序拆除，先拆侧模，后拆底模，按先支后拆，后支先拆进行，并及时清理材料，材料归堆整齐。(4)模板拆除必须经项目技术负责人同意,并报监理批准，拆除时填写拆模申请，经批准后方可拆除。2、模板拆除质量控制措施（1）严禁用重物撞击模板，拆模时不得硬撬，注意钢管或撬棍不要划伤混凝土表面及棱角，不要使用锤子或其他工具剧烈敲打模板面。吊装模板时,要缓慢移动位置，避免剧烈撞击。（2）已拆除模板及其支架的结构，应在混凝土达到设计强度后，才允许承受全部计算荷载。施工中不得超载使用，严禁堆放过量建筑材料。当承受施工荷载大于计算荷载时,必须经过核算，并加设临时支撑。（3）模板底模及支撑系统立杆拆除时，其混凝土强度必须达到100%，当设计无具体要求时，混凝土强度应符合表中的规定。底模拆除的混凝土强度要求如下表:构件构件跨度（m）达到设计混凝土立方体抗压强度标准的百分率（％）板≦2≧50﹥2,≦8≧75﹥8≧100梁≦8≧75﹥8≧100七、模板支撑验收1、模板支撑所使用的钢管是否平直，有无压偏、严重腐蚀等.连接扣件是否出现裂缝变形等,模板应平整无缺损扭曲变形，不受腐朽、虫蛀。2、模板支撑搭设完成后现场对立杆间距、立杆垂直度、扣件拧紧度,扫地杆设置、立杆搭设方式纵横向水平杆设置、剪刀撑纵横向及水平加强层设置等进行检查。3、自检合格后报监理验收,验收合格后方浇筑混凝土。八、模板变形位移监测1、钢筋绑扎完后,安装模板时应核对钢筋尺寸位置，如尺寸位置有误应及时主调整方可安装模板。2、现场模板安装时，施工应拉线控制模板的尺寸位置，边安装边复核轴线尺寸位置。3、模板安装完后，现场自检人员对每根柱剪力墙模板拉线检查垂直度，并现场记录下来，对不合格的部位做记号,立即调整改正。4、混凝土浇捣过程中，现场派木工、钢筋人员进行护模钢筋，现场施工员跟踪旁站,发现有变形位移情况立即加固。

第四章梁柱节点不同强度等级混凝土施工措施一、梁柱节点不同强度等级混凝土施工1、不同等级混凝土邻接面的留设在钢筋混凝土结构中，高层建筑框架结构的梁柱节点比较复杂，由于荷载组合及内力计算的结果，要求同一层竖向结构(柱、墙）混凝土强度等级高于水平结构(梁、板）的混凝土强度等。钢筋混凝土框架结构，水平施工缝通常留于柱脚，柱顶若要留水平施工缝则应留于梁底.若同层的竖向构件和水平构件的混凝土同时浇捣，则柱顶不留施工缝。2、梁、柱不同强度等级混凝土分别浇捣的施工先用塔吊吊斗或混凝土泵输送柱等级的混凝土就位,分层振捣,在楼面梁板处留出45°斜面。在混凝土初凝前，随之泵送浇筑楼面梁板的混凝土.浇捣楼层柱、墙、梁、板混凝土时，应重点控制高低强度等级混凝土的邻接面不能形成冷缝，故宜在柱顶梁底处留设施工缝，以缩小节点核心区高强度等级混凝浇捣时间,避免高低强度等级混凝土的邻接面形成冷缝。同时对梁柱节点钢筋农牧民集的核算心区用小型插入振捣器加强振捣，杜绝漏振死角，对于钢筋确实过分密集的情况，事先和设计单位取得联系采取适当的技术措施，确保节点核心区混凝土的密实性和设计强度.二、控制和消除梁柱节点处裂缝的具体措施1、产生梁柱节点不同混凝土强度等级处裂缝的原因。（1）梁柱节点处,混凝土的强度等级相差较大，(相差两个等级）时，不同强度等级的混凝土,其水泥用量、水灰比、用水量都不同，柱子体积大，水泥用量多，产生的水化热高，高低强度等级混凝土的收缩有差异,所以在其交界附近容易产生裂缝。（2）柱子断面大，刚度大,梁的截面相对较小，受柱子的强大约束，梁混凝土的收缩受限制,也容易产生裂缝。（3）商品混凝土配合比中，高强度等级混凝土的水泥用量偏多，水灰比、含砂率、坍落度偏大,也会导致高低强度等级混凝土交界附近产生裂缝。(4）现浇梁板的梁在板下，上面保养的水被板充分吸收,而梁得不到充足的养护水分，造成梁的内外不均匀收缩，也容易导致梁的两侧面产生裂缝。（5）有的梁侧面水平方向的构造钢筋太少,对梁的抗收缩裂缝不利.2、防止梁柱节点处裂缝的措施根据上述原因分析，采取改进的具体措施如下：（1）要求混凝土搅拌站调整配合比设计，在满足强度等级及可泵性的条件下，对柱子混凝土,减少水泥用量、减少含砂率、增加石子含量、减少坍落度、减少用水量,并对粉煤灰和外加剂的用量也需作相应的调整。(2）节点处的混凝土实行“先高后低"的浇捣原则，即先浇高强度等级混凝土，后浇低强度等及混凝土，严格控制在先浇柱混凝土初凝前继续浇捣梁的混凝土，事先作好技术交底和准备工作。（3）梁板的混凝土采用二次振捣法，即在混凝土初凝前再振捣一次,增强高低强度等级混凝土交接面的密实性，减少收缩。（4）在产生裂缝相对较多的梁的侧面，增加水平构造钢筋，提高梁的抗裂性。（5)严格控制混凝土拌合物的坍落度，节点核心区柱子部位混凝土采用塔吊输送，以期降低坍落度.在现场，对每车混凝土都应时行坍落度检测。(6)加强混凝土的养护，特别是梁，除了板面浇水外，还应在板下梁侧浇水，在满堂承重脚手架未拆除之前，可以用高压水枪对梁进行浇水养护，并推迟梁侧模的拆模时间.

第五章模板工程施工安全保证措施一、安全组织保障（一)组织管理措施:1、项目部成立现场安全生产管理领导小组，项目经理担任组长，技术负责人担任副组长，各有关施工管理的专业施工员、质检员、安全员，机管员及劳务作业队长或施工班组长担任成员.2、现场专职安全员具体负责施工现场的安全生产监督检查工作,对有关违反工程建设标准强制性条文等的重大安全隐患，有权责令其分部分项工程停工整改.3、公司与项目签订安全生产目标责任书，并每月组织管理责任评审，考核工作.4、严格执行公司、项目部制定的安全责任制，各负其责，项目的安全生产管理目标责任应分解到各岗位施工管理人员和劳务作业队，模板工程的安全管理目标管理责任由分管模板的施工员负责，劳务作业队应具体落实模板工程施工的安全操作规程和作业人员遵章守纪.5、项目部应做好模板、支撑系统安装后的安全检查和定期旬检查工作，公司安全、技术部门也应每月组织一次安全检查，项目部应抓好存在问题和安全隐患整改的“三定一落实”工作。6、坚持召开每周安全工作例会，总结上周工作情况，布置本周的工作安排.7、公司技术负责人、安全、技术部门必须做好现场模板工程等施工、安全技术措施的落实和跟踪监管工作，在模板工程支撑系统施工完毕后,应及时组织对模板工程支撑系统的自检和验收。（二)组织管理机构图

生产作业工人劳务作业队长、施工班组长施工员质检员机电管理员安全员技术负责人项目经理

生产作业工人劳务作业队长、施工班组长施工员质检员机电管理员安全员技术负责人项目经理二、安全技术措施（一）安全技术措施1、严格按照有关规定和计算方法进行模板支撑系统的设计计算,并按有关要求组织专家论证审查后方能施工.2、施工过程中模板支架应充分利用框架柱作为支撑系统的附着体，增强支撑架整体稳定性。3、模板支撑搭设过程严格按照施工方案进行施工，不得随意改变支撑间距.4、模板安装、拆除前洞口必须做好盖板防护，作业面临边须做好防护栏杆防护措施。5、模板拆除时须按照“先防护，后拆除”的原则，须先进行相关部位的封闭、防护后再进行拆除工作。6、模板拆除时拆除区域必须设置警戒线、警戒标志，并有专门的监护人进行监护。7、现场施工临时用电须严格按照TN-S系统、三相五线制设置，机电设备配备单独开关箱,实行“一机一箱一闸一漏”制，现场用电操作、管理由专职电工负责。8、垂直运输机械使用由专职人员持证上岗，避免吊运过程出现安全问题。9、严格控制明火，动火须严格执行有关审批手续，对于木工加工产生的锯末应及时进行收集到安全地点，禁止工人在现场吸烟，木工作业区，模板堆放区域按规定配置足够的灭火器材.10、夜间施工应保证照明光线充足。(二）模板安装安全注意事项1、各工序施工前各专业施工员须及时对施工班组进行安全技术交底。2、支模应按施工工序进行,模板支撑系统须及时设置附着设施，防止支架倒塌,保证已搭设支架的稳定和搭设过程中的安全。3、立杆之间必须每步设纵横双向水平横杆,确保双向足够的设计刚度.支架采用逐排搭设方法，搭设时,应随搭随设置纵横双向水平横杆和剪刀撑。4、确保立杆的垂直偏差和水平横杆的水平偏差符合扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求。5、扣件螺栓拧紧扭力矩应不小于45N.m，且不大于60N.m，支架搭设、梁底、板底主龙骨与立杆的扣件扣接要随时用扭力扳手检查螺栓等级配件的连接、拧紧情况，发现有松动、损坏等情况应及时拧紧或撤换。6、安装模板时，高度在2m及其以上的临边高处作业时，应遵守高处作业安全技术规范的有关规定,作业面孔洞及临边须做好防护措施,高处作业时操作人员必须系安全带。7、高度超过4m及其以上的模板安装时,外脚手架应随同搭设,并满铺脚手板、设置防护栏杆及张挂安全网.若外脚手架未与施工同步,必须及时设置临边防护措施。施工作业人员上下须从专用施工通道或斜道，禁止利用支架水平横杆攀爬，以防止高处坠落.8、在支架上进行操作时,应在水平横杆上铺设脚手板,以便宜于支架上作业人员安全地进行扣件拧紧及杆件搭腔设工作，防止作业人员和物品从架上坠落。9、装独立梁、柱模板应搭设操作平台或搭设脚手架，严禁操作人员在独立梁、柱模支架上操作或上下攀爬。10、交叉作业避免在同一垂直作业面进行，防止伤人。模板在装拆过程中，除操作人员外，下面不得站人或作业,无法避免时，应设置隔离防护措施。高处作业时,扣件、工具、小配件等必须放在箱盒或工具袋中，严禁随手乱丢或放在模板或脚手板上，扳手等各类小工具必须系在身上或放在工具袋内，防止掉落。11、不得将模板支架等固定在脚手架上，脚手架或作业平台上临时堆放的模板及施工操作人员的总荷载不得超过脚手架或作业平台的规定承载值，不得超载，同时，在支撑上面不要集中堆载，以免超过支撑设计荷载而引起支撑变形，造成失稳.12、为防止破坏模板成品，施工中应避免让重物冲击支好的模板、支撑,钢筋等材料不能在模板支架上方堆放过高，不准在模板上任意拖拉钢筋，在模板上方进行钢筋焊接时要在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料。13、遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风时，应停止露天的高处作业。雨停止后，应及时清除模架及地面上的积水。14、进入施工现场的作业人员必须戴好安全帽，搭设支架的人员必须系安全带、穿防滑鞋。作业人员在施工中，必须站在安全的工作面上操作，精力要集中，不得酒后上岗。15、架子工等特殊工种必须持证上岗，且不得让非本工种人员从事特种作业.16、模板材料堆放分布应均匀，存放高度不要超过1.6m，模板堆放区与其他材料堆放区域隔离开，并设材料标牌、防火警示牌.17、不能利用建筑物楼层作过道的模板支架应搭设上下斜道，作业搭设、作业人员上下。（三）模板拆除安全注意事项1、模板拆除应按有关规定、程序进行，拆模时须及时对施工班组进行安全技术交底，应严格遵守拆模作业要求点的规定。2、拆模时应按顺序逐块拆除，模板拆除应先支的后拆，后支的先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部份,拆除顶板时,应设临时支撑，确保安全施工。3、拆除模板一般应采长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上或站在已拆除的模板上进行操作.4、支架的拆除顺利是从上到下，逐层拆除,自一端开始延伸向另一端,要随支架的拆除逐步拆除加固杆，拆除时不能将拆除的杆件乱丢乱砸，损坏支架。拆模时应先逆时针打松上托的螺栓，让模板与砼脱离，再拆除支架。5、支拆3m以上模板时，应搭脚手架或操作平台，高度不足3m的可用移动式高凳,并设防护栏杆。6、拆除时应逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。在门窗洞口边拆卸，更应防止模板突然全部掉落伤人。7、拆模间隙时，应将已松动的模板、拉杆、支撑等固定牢固,严防突然掉落、倒塌伤人.8、在楼板上有预留洞时，应在模板拆除后及时将洞口盖严或做好防护栏杆防护。9、拆除时每人应有足够的工作面，数人同时操作时应合理分工,统一信号和行动，严禁在同一垂直面上进行拆除操作。10、高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实的安全措施,并在下面标出工作区,严禁非操作人员进入作业区。11、拆除模板、支架时，地面应设围栏或警戒线及明显的警戒标志,并派人专人监护，严禁非操作人员入内，避免发生安全事故。12、工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时精力要集中，防止钉子扎脚和从高处坠落。13、已拆除模板、钢管、扣件等级应及时运走或妥善堆放。14、遇有恶劣天气,如降雨、大雾及六级以上大风时，应停止室外的高处作业。雨停止后,应及时清除模架及地面上的积水，防止滑倒。三、应急救援预案为了保证本工程项目危险性较大的高大模板工程施工安全生产工作落到实处，认真贯彻落实《安全生产法》、《建设工程安全生产管理条例》等法律法规。（一）“五大伤害"及火灾的危险辨识：1、“五大伤害”及火灾的危险源情况:根据此分项工程的物点,现场可能发生的安全事故有：坍塌、物体打击、高处坠落、机械伤害、触电、火灾等事故。2、危险源部位：（1）未按施工方案设置的模板支撑系统失稳.（2）通道口、电梯井口、预留洞口、楼梯口及楼层临边等“四口、多临边"。（3）标志缺陷、拆模时楼层周边未设置警戒标志及专人监护.(4）使用的临时用、垂直运输机械、圆盘锯等机电设备、设施。（5）信号缺陷，吊运、安装模板联络信号不明确。（6)明火作业、木工作业区无灭火器材.(7）夜间作业照明不足，作业环境不良.(二）应急组织构构：1、项目部应急救援领导小组如下：组长：资建生（项目经理）副组长:郭红兵通信联络组组长：梁红光技术支持组组长：程绍海抢险抢修组组长：钱国平医疗救护组组长：李成鹏后勤保障组组长：罗耀2、应急救援小组职责:1、组织检查各施工现场所及其它生产部门的安全隐患，落实各项安全生产责任制，贯彻执行各项安全防范措施及各种安全管理制度.2、进行教育培训，使小组成员掌握应急救援的基本常识，同时具备安全生产管理相应的素质水平，小组成员定期对职工进行安全生产教育,提高职工安全生产技能和安全生产素质.3、制定生产安全应急救援预案,制定安全技术措施并组织实施，确定企业和现场的安全防范和应急救援重点,有针对性的进行检查、验收、监控和危险预测。（三）应急培训应急小组成员在项目安全教育时必须附带接受以紧急救援培训。培训内容：伤员急救常识、灭火器材使用常识、各种重大事故抢救常识等。务必使应急小组成员在发生重大事故时能较熟练地履行抢救职责。（四）应急预案响应程序发生紧急事故时，发现人应当立即向项目部应急组织机构的成员报告，亦可根据紧急事态情况直接报告地方相关救援机构.项目部各应急组相关成员接到报告后必须立即赶到现场，同时向项目部应急组组长、副组长报告，报告后不得离开现场，应当立即组织人员进行救援.项目部应急组组长、副组长根据现场紧急事态情况迅速启动应急预案，并立即报告地方救援机构，同时向公司应急救援机构报告。公司应急救援机构负责人应当根据事态情况立即部署救援工作，必要时组织公司救援组有关成员赶赴现场指挥协调。（五）应急预案的终止事故现场经过应急预案实施后，所有现场人员得到清点，事故得到有效控制，应急总指挥可决定终止应急预案。四、文明施工管理1、按照施工总平面布置图堆放各类材料，不得侵占场内道路及安全设施。实行计划进料，随用随到。2、对现场材料堆场进行统一规划，不同的进场材料设备进行分类合理堆放和储存，并挂牌标示,重要的设备材料利用专门的围栏和库房储存，并设专人管理。3、在施工过程中，严格按照材料管理办法，进行限额领料。4、模板、支架等在安装、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。5、支模和拆模等各项施工任务完成后，应及时清理现场，做到工完场清.对废料、旧料做到每日清理回收。6、使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油,且锯片送速不能过快。7、因本工程在城区内，并且又在学校附近，要加强环保意识的宣传，严格管理，采用有力措施控制人为的施工噪声，最大限度地减少噪音扰民.在夜间进行模板作业时，应按规定合理安排作业时间，避免扰民情况出现.五、安全达标管理1、伤亡控制目标:针对模板工程：杜绝在模板制作、安装、拆除及支撑系统搭设、拆除时发生坍塌、高处坠落、物体打击、机械伤害、触电、火灾的死亡、重伤安全生产责任事故。2、文明施工目标：文明施工目标达到优良.3、安全达标目标：按照《建筑施工安全检查标准》要求，模板工程安全检查保证项目和一般项目达标率为100％。

第六章柱模板(设置对拉螺栓）计算书第六章计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017—2003一、工程属性新浇混凝土柱名称框架柱新浇混凝土柱长边边长(mm）1100新浇混凝土柱的计算高度（mm）3900新浇混凝土柱短边边长(mm）900二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc（kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m）3。9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2）min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0。9×21/2，24×3。9｝＝min｛34。213，93.6}＝34.213kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2）2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min{0。28γct0βv1/2,γcH｝＝min｛0。28×24×4×0.9×21/2，24×3。9｝＝min｛34。213,93。6｝＝34。213kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0。9max[1.2G4k+1.4Q4k,1。35G4k+1。4×0。7Q4k］＝0。9max[1.2×34.21+1。4×2，1。35×34.21+1。4×0.7×2]＝0.9max［43。852，48.144］＝0.9×48。144＝43.329kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.21kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm)15面板抗弯强度设计值［f](N/mm2）10.4面板弹性模量E(N/mm2)8000柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)900模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算

静载线荷载q1＝0。9×1.35bG4k＝0.9×1。35×0.9×34.21＝37。409kN/m活载线荷载q2＝0。9×1。4×0.7bQ4k＝0.9×1.4×0。7×0。9×2＝1。588kN/mMmax＝—0。107q1l2-0。121q2l2＝—0。107×37。409×0。2752—0。121×1.588×0。2752σ＝Mmax/W＝0。317×106/（1/6×900×152)＝9。4N/mm2≤[f]＝10.4N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.9×34.21＝30。789kN/mν＝0。632ql4/（100EI）＝0。632×30.789×2754/(100×8000×（1/12×900×153)）＝0。55mm≤[ν］＝l/400＝275/400＝0.688mm满足要求!四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格（mm)60×120小梁截面惯性矩I(cm4)864小梁截面抵抗矩W(cm3)144小梁抗弯强度设计值[f］（N/mm2)15。444小梁弹性模量E（N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离（mm)1801、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0。275×43。329＝11。916kN/m

小梁弯矩图（kN·m)Mmax＝1.008kN·mσ＝Mmax/W＝1。008×106/144×103＝6。998N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0。275×34。21＝9.408kN/m

面板变形图（mm)ν＝0.462mm≤[ν］＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm）Ф48×3柱箍截面惯性矩I（cm4)10。78柱箍截面抵抗矩W（cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2）265柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图1、柱箍强度验算

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图（kN·m)长边柱箍剪力图（kN）M1＝0.379kN·m,N1＝10.168kN

短边柱箍计算简图

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图（kN)M2＝0。313kN·m，N2＝10.442kNM/Wn＝0。379×106/(4.49×103)＝84。336N/mm2≤［f］＝265N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图

长边柱箍变形图（mm)

短边柱箍计算简图

短边柱箍变形图（mm)ν1＝0。127mm≤[ν]＝l/400＝1.142mmν2＝0.074mm≤［ν]＝l/400＝0.975mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M18轴向拉力设计值Ntb（kN)29。6扣件类型碟形26型扣件容许荷载(kN)26N＝10。442×2=20.884kN≤Ntb＝29.6kN满足要求！N＝10。442×2=20.884kN≤26kN满足要求！

第七章计算书及相关图纸【计算书】柱模板（设置对拉螺栓)计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—20082、《混凝土结构设计规范》GB50010—20103、《建筑结构荷载规范》GB50009—20124、《钢结构设计规范》GB50017—2003一、工程属性新浇混凝土柱名称A楼3层KL11新浇混凝土柱长边边长(mm）1000新浇混凝土柱的计算高度(mm)6000新浇混凝土柱短边边长(mm）1000二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc（kN/m3）24新浇混凝土初凝时间t0（h）4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V（m/h）2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2）min{0。22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min｛0。22×24×4×1×1×21/2，24×6}＝min｛29。868，144}＝29.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min［0.22γct0β1β2v1/2,γcH］＝min［0。22×24×4×1×1×21/2,24×6]＝min［29。87，144]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0。9max［1。2G4k+1。4Q3k,1。35G4k+1.4×0。7Q3k]＝0。9max[1.2×29。87+1。4×2，1。35×29。87+1.4×0.7×2]＝0。9max［38.644，42。284］＝0.9×42。284＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值[f］（N/mm2）14.74面板弹性模量E（N/mm2)8925柱长边小梁根数7柱短边小梁根数7柱箍间距l1(mm）500模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算

静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0。5×29.87＝18.146kN/m活载线荷载q2＝0。9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1。4×0.7×0.5×2＝0。882kN/mMmax＝-0.107q1l2-0。121q2l2＝-0.107×18.146×0.1672-0.121×0。882×0.167σ＝Mmax/W＝0.057×106/(1/6×500×152）＝3.035N/mm2≤［f］＝14.74N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0。5×29。87＝14。935kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0。632×14.935×166.6674/（100×8925×（1/12×500×153))＝0.058mm≤[ν]＝l/400＝166。667/400＝0。417mm满足要求!四、小梁验算小梁类型钢管小梁材质规格（mm）Ф48×3小梁截面惯性矩I(cm4)10.78小梁截面抵抗矩W（cm3）4.49小梁抗弯强度设计值[f］（N/mm2）205小梁弹性模量E（N/mm2）206000最低处柱箍离楼面距离（mm)1801、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0。167×38.056＝6.343kN/m

小梁弯矩图（kN·m）Mmax＝0。325kN·mσ＝Mmax/W＝0.325×106/4.49×103＝72.33N/mm2≤[f］＝205N/mm2满足要求!2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.167×29。87＝4.978kN/m

面板变形图（mm）ν＝0.608mm≤［ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数1柱箍材质规格(mm）Ф48×3柱箍截面惯性矩I（cm4）10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值［f](N/mm2)205柱箍弹性模量E（N/mm2)206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m）

长边柱箍剪力图（kN)M1＝0。307kN·m，N1＝9。827kN

短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m）

短边柱箍剪力图(kN）M2＝0.307kN·m，N2＝9。827kNM/Wn＝0。307×106/(4。49×103）＝68.438N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算

长边柱箍计算简图长边柱箍变形图（mm）

短边柱箍计算简图

短边柱箍变形图（mm)ν1＝0。092mm≤［ν］＝l/400＝0。938mmν2＝0。092mm≤[ν]＝l/400＝0。938mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形12型扣件容许荷载（kN)12N＝9.827×1=9。827kN≤Ntb＝17。8kN满足要求！N＝9.827×1=9.827kN≤12kN满足要求！墙模板(非组合式钢模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009—20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土墙名称A楼地下室Q1新浇混凝土墙墙厚（mm）5000混凝土墙的计算高度（mm)4800混凝土墙的计算长度(mm）8000二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc（kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V（m/h）2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4。8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2）min｛0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.8}＝min{29。868，115。2｝＝29。868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min［0。22γct0β1β2v1/2，γcH］＝min［0。22×24×4×1×1×21/2，24×4。8］＝min［29。87，115.2]＝29。87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0。9max［1。2G4k+1.4Q3k，1。35G4k+1。4×0。7Q3k]＝0。9max［1.2×29.87+1.4×2，1。35×29.87+1.4×0.7×2]＝0。9max［38。644，42.284]＝0.9×42.284＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm）125小梁间距(mm）150小梁一端悬臂长(mm)250主梁间距(mm)400主梁一端悬臂长（mm)150对拉螺栓横向间距（mm）450对拉螺栓竖向间距(mm)400模板设计立面图四、面板验算面板类型木模板面板厚度(mm）18面板抗弯强度设计值［f］（N/mm2)15.444面板弹性模量E（N/mm2)8415墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.4m，W＝bh2/6＝400×182/6＝21600mm3，I＝bh3/12＝400×183/12＝194400mm4

1、强度验算q＝bS承＝0。4×38。056＝15.222kN/m面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0。043kN·mσ＝Mmax/W＝0.043×106/21600＝1.982N/mm2≤［f]＝15.444N/mm2满足要求!2、挠度验算q＝bS正＝0.4×29.87=11.948kN/m

面板变形图(mm）ν＝0.048mm≤［ν］＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！五、小梁验算小梁类型钢管小梁材料规格(mm）Ф48×3小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁截面惯性矩I(cm4)10。781、强度验算q＝bS承＝0。2×38.056＝7。611kN/m

小梁弯矩图(kN·m）

小梁剪力图(kN)Mmax＝0.238kN·mσ＝Mmax/W＝0。238×106/4490＝52。972N/mm2≤［f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0。2×29。87=5。974kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.27mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！3、支座反力计算R1=3。191kN，R2=..。R52=2.393kN,R53=2.393kN六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格（mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）205主梁弹性模量E（N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3）8.98主梁截面惯性矩I(cm4）21.561、强度验算

主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.314kN·mσ＝Mmax/W＝0。314×106/8980＝34.962N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算

主梁变形图(mm）ν＝0。067mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb（kN)17。8对拉螺栓横向验算间距m＝max[450，450/2+200]＝450mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[400，400/2+250］＝450mmN＝0.95mnS承＝0.95×0。45×0。45×38。056＝7。321kN≤Ntb＝17。8kN满足要求！板模板（扣件式)计算书计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017—2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称1栋，6。2米层高新浇混凝土楼板板厚(mm）180新浇混凝土楼板边长L(m）6新浇混凝土楼板边宽B(m)5二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2）2。5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2。5当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2）面板自重标准值0。1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0。5模板及其支架自重标准值0。75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k（kN/m3）1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2）0.30。22风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度（m）6立柱纵向间距la(mm）900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm）300立柱距混凝土板长边的距离（mm)250主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm）300小梁两端各悬挑长度(mm)250，250主梁两端各悬挑长度(mm）250，250结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：模板设计平面图

模板设计剖面图（楼板长向)模板设计剖面图（楼板宽向)四、面板验算面板类型复合木纤维板面板厚度（mm)15面板抗弯强度设计值[f］（N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5。2。1”面板可按简支跨计算"的规定，另据现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上,因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0。9max[1。2（G1k+(G3k+G2k)×h）+1.4Q1k，1。35（G1k+(G3k+G2k）×h）+1。4×0。7Q1k］×b=0。9max［1.2×(0。1+(1.1+24）×0.18）+1。4×2.5，1.35×(0。1+（1.1+24)×0。18）+1。4×0.7×2.5］×1=8.137kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0。108kN/mp＝0。9×1.4×Q1K=0.9×1。4×2。5＝3。15kNMmax＝max［q1l2/8，q2l2/8+pl/4］=max[8.137×0.32/8,0。108×0.3σ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6。332N/mm2≤［f］＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+（G3k+G2k)×h)×b=（0。1+（1。1+24)×0。18)×1=4.618kN/mν＝5ql4/(384EI）＝5×4.618×3004/（384×10000×281250）＝0。173mm≤[ν］＝l/250＝300/250＝1。2mm满足要求!五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm）60×80小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W(cm3）64小梁截面惯性矩I(cm4）256因[B/lb]取整＝［5000/900]取整＝5,按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下:

1、强度验算q1＝0。9max[1.2(G1k+(G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h）+1。4×0。7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0。3+（1。1+24)×0.18)+1。4×2。5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0。18）+1。4×0.7×2。5]×0.3＝2。506kN/m因此，q1静＝0.9×1。2(G1k+(G3k+G2k)×h）×b=0.9×1.2×(0。3+（1。1+24）×0.18）×0.3＝1.561kN/mq1活＝0.9×1。4×Q1k×b=0。9×1。4×2.5×0。3＝0.945kN/mM1＝0。107q1静L2+0。121q1活L2＝0.107×1.561×0。92+0。121×0.945×0。92＝0。228kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0。3×0。3＝0.097kN/mp＝0。9×1。4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3。15kNM2＝max［0。077q2L2+0.21pL，0。107q2L2+0.181pL]＝max[0。077×0。097×0。92+0。21×3.15×0。9,0。107×0.097×0。9M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1］=max［2。506×0。252/2，0.097×0.25Mmax＝max[M1，M2，M3］＝max[0。228，0。601，0。791]＝0。791kN·mσ＝Mmax/W＝0.791×106/64000＝12.352N/mm2≤［f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0。62q1活L＝0。607×1。561×0.9+0.62×0。945×0.9＝1。38kNV2＝0.607q2LV3＝max[q1L1,q2LVmax＝max[V1，V2，V3］＝max[1.38，2。198，3。174]＝3.174kNτmax＝3Vmax/（2bh0）=3×3.174×1000/（2×80×60)＝0.992N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求!3、挠度验算q=(G1k+（G3k+G2k)×h）×b=（0.3+(24+1。1）×0。18）×0.3＝1.445kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0。632×1。445×9004/（100×9350×2560000)＝0.25mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3。6mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.445×2504/(8×9350×2560000)＝0.029mm≤[ν］＝l1/250＝250/250＝1mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E（N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值［f］(N/mm2）205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2）125主梁截面惯性矩I（cm4)12。19主梁截面抵抗矩W(cm3）5。081、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max［1。2（G1k+(G3k+G2k）×h）+1。4Q1k，1.35(G1k+（G3k+G2k）×h)+1.4×0。7Q1k］×b=0。9max［1。2×（0.5+（1。1+24)×0。18）+1。4×1。5，1.35×（0.5+（1。1+24）×0.18）+1。4×0.7×1。5]×0。3＝2。226kN/mq1静＝0。9×1。35(G1k+（G3k+G2k）×h)×b=0。9×1。35×(0.5+(1。1+24）×0。18）×0。3＝1。829kN/mq1活＝0。9×1.4×Q1k×b=0。9×1。4×1.5×0。3＝0。567kN/mq2＝（G1k+(G3k+G2k)×h)×b=（0.5+(1。1+24）×0.18）×0.3=1.505kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁,Rmax＝（1。143q1静+1。223q1活)L＝1。143×1。829×0。9+1。223×0。567×0.9＝2。506kN按悬臂梁，R1＝q1lR＝max［Rmax，R1］＝2.506kN；正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L按悬臂梁，R1＝q2lR＝max[Rmax，R1］＝1.549kN；2、抗弯验算计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0。669kN·mσ＝Mmax/W＝0.669×106/5080＝131.647N/mm2≤［f］＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算

主梁剪力图(kN）Vmax＝5.197kNτmax＝2Vmax/A=2×5。197×1000/489＝21.257N/mm2≤［τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算

主梁变形图（mm)νmax＝0.751mm跨中νmax=0.751mm≤[ν］=900/250=3。6mm悬挑段νmax＝0.656mm≤［ν]=250/250=1mm满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm）1500200顶部立杆计算长度系数μ11.386立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A（mm2）424立柱截面回转半径i(mm）15。9立柱截面抵抗矩W（cm3）4。491、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1（hd+2a）=1×1。386×（1500+2×200）=2633.4mm非顶部立杆段:l02=kμ2h=1×1。755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a）=1。155×1。386×（1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041。577/15.9＝191.294,查表得，φ1＝0。197Mw=0.9×1。4ωklah2/10=0.9×1.4×0.22×0。9×1.82/10＝0。079kN·mNw＝1.2ΣNGik+0.9×1。4Σ(NQik+Mw/lb)=[1。2×（0。5+（24+1.1）×0。18)+0.9×1.4×1］×0。9×0。9+0.9×1.4×0。079/0.9＝6.009kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝6009。203/(0。197×424)+0。079×106/4490＝89。618N/mm2≤［f］＝205N/mm2满足要求!非顶部立杆段：l02=kμ2h=1。155×1。755×1800=3648.645mmλ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229。475，查表得,φ2＝0。139Mw=0。9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.22×0.9×1。82/10＝0.079kN·mNw＝1。2ΣNGik+0。9×1.4Σ（NQik+Mw/lb）=［1。2×(0.75+（24+1。1）×0。18)+0.9×1。4×1]×0。9×0。9+0。9×1.4×0.079/0.9＝6.252kNf＝Nw/（φA)+Mw/W＝6252.203/（0.139×424)+0.079×106/4490＝123。76N/mm2≤［f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN）30按上节计算可知,可调托座受力N＝6。009kN≤［N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa）115立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A（m2)0.1立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝6.252/（1×0.1）＝62。522kPa≤fak＝115kPa满足要求！梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666—20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度（m)7。8混凝土梁截面尺寸(mm×mm）300×1400新浇混凝土结构层高（m）5.65梁侧楼板厚度(mm)180二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2）面板0。1面板及小梁0。3模板面板0.5模板及其支架0。75新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1。5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）2。5风荷载标准值ωk(kN/m2）基本风压ω0（kN/m2）非自定义：0。220。3风压高度变化系数μz0。9风荷载体型系数μs0。8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板,梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁底两侧立柱间距lb(mm)1200步距h（mm）1600新浇混凝土楼板立柱间距l’a(mm）、l'b(mm）900、900混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离（mm）600板底左侧立柱距梁中心线距离s1（mm）750板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm）750梁底增加立柱根数4梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离（mm）510，570，630,690梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm)150结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011结构重要性系数γ01可变荷载的组合值系数φc0.9设计简图如下：

平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）15面板弹性模量E(N/mm2）10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3,I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×［1.35(G1k+(G2k+G3k）×h)+1。4×φc×Q1k］×b=1×［1。35×(0。1+(24+1。5）×1.4)+1.4×0.9×2。5]×1＝50.85kN/mq1静＝γ0×［1.35(G1k+(G2k+G3k）×h)]×b=1×［1.35×（0.1+(24+1.5)×1。4)]×1＝48.33kN/mq1活＝γ0×［1.4×φc×Q1k］×b=1×［1。4×0.9×2。5]×1＝2.52kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k）×h)×b=［0。1+（24+1.5)×1。4]×1＝35。8kN/m1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0。107×48.33×0。0752+0.121×2。52×0。0752＝0.031kN·mσ＝Mmax/W＝0。031×106/37500＝0。821N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0。632q2L4/(100EI）=0.632×35。8×754/(100×10000×281250)＝0.003mm≤[ν］＝l/400＝75/400＝满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0。393q1静l+0。446q1活l=0。393×48.33×0。075+0。446×2.52×0.075＝1。509kNR2=R4=1。143q1静l+1。223q1活l=1。143×48。33×0。075+1。223×2。52×0。075＝4。374kNR3=0。928q1静l+1.142q1活l=0。928×48。33×0.075+1.142×2。52×0.075＝3。58kN标准值(正常使用极限状态）R1’=R5’=0。393q2lR2’=R4’=1。143q2l