塔吊基础专项施工方案(新)

目录一、编制依据 0二、建筑概况 1三、塔吊布置原则 1四、塔吊的主要性能参数 2五、地质情况 2六、方案选择 2七、塔吊基础计算 3八、塔吊基础施工 9九、施工着重事项 10十、安全施工措施 11附件 11一、编制依据《QTZ100（60156013)塔机基础制作说明书》《江门市滨江体育中心岩石工程勘察报告》《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011）《塔式超重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008（6)《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011品铭安全计算软件，版本为V9.7。5PAGEPAGE7江门市滨江体育中心-体育馆及会展中心工程，建设单位是江门市滨江建设投资管理有限公司，设计单位是华南理工大学建筑设计研究院，勘察单位限公司.本工程地点位于江门市棠下镇，工程为框架结构，地下一层，地上一层，体育会展中心建筑面积116154㎡，建筑高度约为28.5m；体育馆建筑面积4236053m。塔吊基础位于地下室内及外围附近，本次计算全部按塔吊基础设置在地下室基坑支护边坡底范围内考虑，假若地下室外围塔吊需设置在坡顶或坡上及加固方案与基坑支护方案相结考虑。塔吊基础详细位置详见相关附图。三、塔吊布置原则削减材料二次搬运。(2）吊运行安全，塔吊在使用经过中的能顺利起升，并保证塔吊与建筑物的附着坚固，安全使用.(3）塔吊后期拆卸便利，不影响后续施工。（4）成本满足施工需要。9台塔吊QTZ100(TCT6015或TCT601，有效臂长60米。四、塔吊的主要性能参数1）起重臂长度：60m 2）最大起重重量：8t3）臂端最大起重重量:1。5t 4）固定式最大高度：52m5）厂家提供的最不利荷载数据（非工作状态：

V

＝74.9KN（详见h附件——塔机基础制作说明书）五、地质情况PHC管桩的相关计算参数序号土层名称侧应力PHC管桩的相关计算参数序号土层名称侧应力qiakPa)qpaλ（kPa）1填土12-—2淤泥层8-0.53粉质粘土层30—0。74强风化砂岩11043000。7六、方案选择由于施工现场地表土承载力不能满足天然基础要求，塔吊基础决定采纳预应力高强砼管桩(PHC）ø400,A95强度等级为C80,5T1.8～2。0m，当有效桩长L〉15m（每阵十击）30mm;15m≥L>10m（每阵十击）25mm；当有效桩长L≤10m（每阵十击）平均贯入度定为20mm。以贯入度作为主控制指标，以强风化岩作为桩端持力层，设计单桩承载力特征值1200KN。管桩收锤后,经灯光照耀检查管桩壁根本完好后，应立刻在管桩内腔底部2.0mC305。5m×5.5m×1.6(高）m，地下室内的承台面标高与底板面平，地下室外围承台面标高-2000七、塔吊基础计算1、塔机属性

矩形板式桩基础计算书塔机型号塔机型号QTZ100(TCT6015或TCT6013）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)52H(m)60。7塔身桁架结构型钢B(m）1.82、塔机荷载工作状态塔机自重标准值F工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)624Fqk(kN）80竖向荷载标准值Fk(kN)704Fvk(kN）22.8倾覆力矩标准值Mk(kN·m)1856非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)624Fvk’（kN）74.9倾覆力矩标准值Mk'（kN·m）1822工作状态塔机自重设计值F工作状态塔机自重设计值F1（kN)1.35Fk1＝1.35×624＝842.4FQ(kN)1。35FQk＝1.35×80＝108F(kN）842。4+108＝950.4Fv（kN)1.35Fvk＝1.35×22。8＝30。78倾覆力矩设计值M(kN·m）1.35Mk＝1.35×1856＝2505。6非工作状态F'（kN）1.35Fk’＝1.35×624＝842.4Fv'（kN）1。35Fvk＝1。35×74.9＝101.115'倾覆力矩设计值M’（kN·m)1.35Mk＝1。35×1822＝2459.73、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.6l（m)5。5b(m）5.5al（m)4.5ab(m）4。50.4承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土等级C35γC（kN/m3)25h’(m)0γ'（kN/m3）19承台混凝土保护层厚度δ（mm)50配置暗梁否承台及其上土的自重荷载标准值:Gk=bl(hγc+h’γ’)=5.5×5.5×（1.6×25+0×19)=1210kNG=1。35Gk=1。35×1210=1633.5kN桩对角线距离：L=（ab2+al2）0.5=(4.52+4。52）0.5=6.364m、荷载效应标准组合Qk=(Fk+Gk）/n=(704+1210)/4=478.5kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk）/n+（Mk+FVkh）/L=（704+1210）/4+(1856+22.8×1.6)/6。364=775.875kNQkmin=(Fk+Gk)/n—(Mk+FVkh）/L=(704+1210）/4-（1856+22.8×1。6）/6。364=181.125kN、荷载效应根本组合荷载效应根本组合偏心竖向力作用下：Qmax=(F+G)/n+（M+Fvh）/L=（950.4+1633。5)/4+（2505.6+30.78×1。6）/6.364=1047.431kNQmin=（F+G)/n—(M+Fvh)/L=（950。4+1633。5）/4-（2505。6+30。78×1。6）/6.364=244.519kN4、桩承载力验算桩参数桩参数桩混凝土强度等级C80桩基成桩工艺系数ψC0。8525桩混凝土保护层厚度б（mm)35lt（m）桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值1200地基属性hz(m地基属性hz(m）0承台埋置深度d（m)0是否考虑承台效应否侧阻力特征值端阻力特征值qpafak土名称土层厚度li(m)抗拔系数qsia(kPa）（kPa）（kPa）淤泥4.5800.6-强风化岩0。511043000.7—。14×0。4=1。257mAp=πd2/4=3.14×0。42/4=0.126m2Ra=uΣqsia·li+qpa·Ap。126=654.708kNQk=478。5kN≤Ra=654.708kNQkmax=775。875kN≤1。2Ra=1.2×654。708=785。649kN满足要求！Qkmin=181。125kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算!3）、桩身承载力计算:As=nπd2/4=4×3.142×162/4=804mm2:Aps=nπd2/4=11×3。142×10.72/4=989mm2(1）、轴心受压桩桩身承载力Q=Qmax=1047.431kN桩身结构竖向承载力设计值：R=1200kN满足要求！（2）、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin=181。125kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算!5、承台计算承台配筋HRB400承台配筋HRB400Φ25＠承台底部长向配筋承台底部短向配筋HRB400Φ25＠200200承台顶部长向配筋HRB400Φ18@200承台顶部短向配筋HRB400Φ18@200承台有效高度：h0=1600—50-25/2=1538mm。519)）×6.364/2=4110.96kN·mX方向:Mx=Mab/L=4110。96×4。5/6.364=2906.887kN·mY方向:My=Mal/L=4110。96×4。5/6。364=2906.887kN·m2)、受剪切计算V=F/n+M/L=950.4/4+2505.6/6.364=631。317kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=（800/1538)1/4=0。849:a1b=(ab—B-d）/2=(4。5—1.8—0.4)/2=1。15ma1l=（al—B-d)/2=(4.5—1.8—0.4）/2=1.15mλb=0.748；λla1l/h0=1150/1538=0。748，取λl=0.748;。75/(0。748+1)=1。001αl=1。75/(λl+1)=1。75/（0.748+1)=1。001。001×1。27×103×5。5×1。538=9135。268kNβhsαlftlh0=0。849×1.001×1。27×103×5.5×1.538=9135.268kNV=631.317kN≤min（βhsαbftbh0βhsαlftlh0)=9135。268kN满足要求！3）、受冲切计算B+2h0=1.8+2×1。538=4。876mab=4。5m≤B+2h0=4.876m，al=4.5m≤B+2h0=4。876m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4)、承台配筋计算αS1My/(α1fcbh02）=2906。887×106/(1.05×11。9×5500×15382）=0.018ζ1=1-(1-2αS1)0。5=1—（1-2×0.018）0。5=0。018PAGEPAGE11γS1=1-ζ1/2=1—0。018/2=0.991AS1=My/（γS1h0fy1）=2906.887×106/（0.991×1538×360）=5298mm2:按0.15%考虑梁底需要配筋：A1=max(AS1ρbh0)=max（5298,0.0015×5500×1538)=12688.5mm2承台底长向实际配筋：AS1'=13990mm2＞A1=12688。5mm2满足要求!（2)、承台底面短向配筋面积αS2=Mx/（α2fcbh02)=2906.887×106/(1.05×11.9×5500×15382)=0.018ζ2=1—(1—2αS2）0。5=1-(1—2×0.018）0.5=0.018γS2=1—ζ2/2=1—0。018/2=0。991AS2=Mx/(γS2h0fy1）=2906。887×106/（0。991×1538×360）=5298mm20。15%考虑梁底需要配筋：A2=max(9674ρlh0)=max（9674,0.0015×5500×1538)=12688.5mm2A2'=13990mm2＞A2=12688。5mm2满足要求!（3）、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3’=7253mm2≥0.5AS1’=0。5×13990=6995mm2满足要求!、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS4’=7253mm2≥0。5AS2'=0。5×13990=6995mm2满足要求!、承台竖向连接筋配筋面积Φ14＠600。6、基础承台配筋承台长×宽×高=5500mm×5500mm×1600mm，C35砼,底筋双向选用28Φ25(间距筋类别为HRB400钢)。八、塔吊基础施工塔吊基础施工工艺流程基础定位放线→塔吊基坑土方开挖→垫层浇筑→基础放线→验线→钢筋网绑扎→塔吊基础砼浇筑→砼养护塔吊基础施工工艺（1）1：1外放相应距离，撒白灰线示之，并通知项目技术负责人进行验线。（2)塔吊基础基坑开挖：采纳一台反铲式挖掘机进行基坑开挖，现场架设一台水准仪进行基底标高控制。同时依据1:120～30为±50。（3）垫层砼浇筑：在基坑开挖完成后，立刻将控制垫层厚度及标高的小木桩打设完成，每平方米范围内应至少有一个小木桩;随后在基坑边四周用50×100（4)30%以上的强度即可进行基础放线.首先利用经纬仪将基础定位轴线投测到垫层上，弹墨线示之；然后依据基础的设计尺寸将基础边线测出，弹墨线示之。(5）钢筋网绑扎：将塔吊基础底部受力主筋安装相应的间距要求绑扎到位，要求采纳满扎，最后放置底层钢筋网垫块.基础上部钢筋网绑扎，首先安装1500进行绑扎，同时按要求绑扎拉筋，全部采纳满扎.塔吊预埋螺栓定位、安装固定:螺栓定位采纳经伟仪将轴线投测到上部钢筋网上,再按要求安装固定四组地脚螺栓，然后利用水准仪测出四组地脚螺1mm/2mm2mm8条钢筋，相互焊接坚固并与承台外围钢筋焊牢防止摆动.基础模板安装：采纳18,50×100Ф48管做外楞的模板支撑体系.钢筋、预埋螺栓、模板验收：以上工作完成后，项目部相关人员应进行钢筋、螺栓、模板验收.塔吊基础砼浇筑：本案中塔吊基础砼采纳商品砼,砼浇筑时分二次隔时间段完成，间隔时间为下层砼初凝前完成上部砼浇筑；砼在振捣经过