互通立交现浇箱梁满堂支架施工方案

1、 互通立交现现浇箱梁梁满堂支支架施工工方案编制：审核：批准：评审专家及及各部门门审核签签字评审意见及及结论签 名日 期K0+2118.3333跨跨线桥现现浇箱梁梁满堂支架施施工方案案一、工程概概况K0+2118.3333跨跨线桥：采用（20+31+31+20）=102m四跨一联预应力混凝土连续箱梁，断面按上、下行两幅分离式独立桥梁布置。横桥向为单箱单室箱梁截面，单幅箱梁顶板宽10m，箱梁底板宽4.4m，翼缘板宽度2.15m。箱梁高1.8m, 顶板厚25cm，底板厚20cm，腹板厚50cm，腹板支点加厚至65cm，梁端锚固区加厚至80cm。箱梁采用纵向预应力体系，真空压浆工艺。桥墩采用花瓶式丫型

2、墩，断面为矩形，四角采用花瓣型倒角，前后立面均进行凹面处理。桥墩顺桥向厚1.7m，横桥向宽由根部的2m逐渐变宽至顶部的4m。桥墩采用单排桩基础，每墩承台下面设两根直径1.5m的桩，承台为矩形，平面尺寸为5.5m2.7m（横桥向纵桥向），承台高1.5m。每桥台承台下面设4根直径1.0m桩，每桥台承台有2个，并排间距为2m，每个承台平面尺寸为2.0m4.5m（横桥向纵桥向），承台高1.5m，靠桥内侧上方有一个0.6m0.9m的倒角。基桩均按嵌岩桩设计。二、材料选选用和质质量要求求、本工程程脚手架架为连续续箱梁承承重用，选选用普通通钢管脚脚手架，现现浇梁外外模采用用1222244418优质木胶板，翼

3、翼板使用用1222244410优质竹胶板。、钢管规规格为483.55mm，钢钢管须有有产品合合格证，应应符合现现行国家家标准直直缝电焊焊钢管GB/T1337933、低低压流体体输送用用焊接钢钢管GB/T30091中的Q2335A级普通通钢管要要求，其其材质性性能应符符合现行行国家标标准碳碳素结构构钢GB/T7000的规定定。可调底座座及可调调托撑螺螺母应采采用可锻锻铸铁或或铸钢制制造，其其材料机机械性能能应符合合现行国国家标准准可锻锻铸铁件件GB994400中KTHH3300-088及一一般工程程用铸造造碳钢件件GB1113552中ZG2270-5000的规定定。横杆接头头、斜杆杆接头应应采用

4、碳碳素铸钢钢制造，其其材料机机械性能能应符合合现行国国家标准准一般般工程用用铸造碳碳钢件GB1113552中ZG2230-4500的规定定。三、脚手架架基础处处理脚手架搭设设支架前前，必须须对既有有地基进进行处理理，以满满足箱梁梁施工过过程中承承载力的的要求。原原地面必必须保证证排水畅畅通，不不得积水水。对于于0#1#，3#-4#跨现浇箱箱梁，先先将原地地面整平平压实，对对承载力力不够、发发软、起起弹簧地地段进行行换填处处理，斜斜坡位置置采用220cmm厚C155整体砼砼台阶，桥墩承台基坑坑附近开开挖过的的地面，为为了保证证钢管支支架系统统的安全全，采用用砂砾回回填压实实,原地面面整理好好并经

5、验验验合格格后，在在其上浇浇筑20cm厚C15砼。K00+2118.3333跨线桥桥与衡阳大大道重合合处利用用既有水水泥路面面不作处处理。在地面硬化化以后，应应该加强强箱梁施施工场地地内的排排水工作作，在场场地两侧侧开挖3030ccm排水沟沟，并设设置引水水槽，严严禁在施施工场地地内形成成积水，造造成地基基不均匀匀沉降，引引起支架架失稳，出出现安全全隐患和和事故。四、现浇梁梁支架形形式本工程现浇浇梁支架架采用普普通钢管管支架满满堂搭设设，如下下图所示示。五、支架、模模板分析析5.1支架架、模板板方案现浇箱梁拟拟分两次次浇筑：第一次次浇筑箱箱梁1.3m高（包包括底板板和腹板板），第第二次浇浇筑箱

6、梁梁剩余部部分。而第二二次浇筑筑砼需等等第一次次砼有一一定的强强度后进进行，因此验验算底模模只需要要验算第第一次浇浇筑1.3m高箱梁时的的承载力力。5.1.11模板箱梁底模、侧侧模和内内膜均采采用18 mm的木胶板。木胶板容许许应力0=155MPaa,弹性模模量E=66*1003MPa。5.1.22纵横向向方木横向方木均均采用杉木，截面面尺寸为为8*8cm。截面面参数和和材料力力学性能能指标：W= bhh2/6=80*802/6=0.8853*1055mm3I= bhh3/122=800*803/122=3.41*1066mm4纵向方木均均采用杉杉木，截面面尺寸为为8*12cm。截面参参数和材

7、材料力学学性能指指标：W= bhh2/6=80*1202/6=1.92*1105mm3I= bhh3/122=80*1203/122=1.15*1107mm4方木的力学学性能指指标按公公路桥涵涵钢结构构及木结结构设计计规范（JTJ025-86）中的A-2类木材取值，则：容重6KN/m3。容许弯应力w=13.0MPa，容许剪应力=1.4MPa，弹性模量E=10*103MPa。纵横向方木木布置：横向方方木间距距一般为为30cm，在腹腹板和端端中横隔隔梁下为为20cmm；纵向向方木间间距按照照纵向钢管管间距进进行布设设。5.1.33支架国标的普通通钢管支支架为外外直径48mmm，壁厚3.55mm，材

8、质为为Q2335钢，轴轴向容许许应力0=2055MPa。考虑到到目前市市场上有有大量壁壁厚不足足3.55mm的钢管管，本项项目支架架按壁厚厚3mmm，截面积A=44.244102mm2，惯性性矩I=11.0799105mm4，抵抗矩矩W=4.49103mm3，回转半径径r=115.9mm计算,单位重0.0333KN/M。钢管支架立立、横杆杆布置：立杆横横向间距距一般为80cm，在腹腹板、端端、中横横隔梁下下为40cmm，纵向向间距详详见下图图（箱梁梁横断面面钢管支支架布置置图）。横杆杆除顶、底底部步距距为60ccm外，其其余横杆杆步距为为170cmm。支撑杆杆采用8cmm8ccm55mm钢板做

9、做垫板，顶部采采用顶托托。每5m加设设横向和纵向剪刀刀撑。5.2支架架计算5.2.11荷载分分析支架钢管管自重，单位重0.038KN/M。钢筋砼容容重按26kN/m3计算则则：腹板和端、中中横隔梁梁：261.8=46.8KPPa箱梁底板厚厚度为20cm:26（0.220+0.25）=111.7KPPa模板自重重(含内模模、侧模模及支架架)以砼自自重的110%计,则:腹板和端、中中横隔梁梁：466.80.11= 4.68KKPa箱梁底板厚厚度为20cm:11.700.1=1.17KPPa施工人员员、施工工料具堆堆放、运运输荷载载: 2.5kPaa倾倒混凝凝土时产产生的冲冲击荷载载： 2.0kPP

10、a振捣混凝凝土产生生的荷载载: 22.0kPaa荷载组合：计算强度:q=11.2(+)+11.4(+)计算刚度:q=11.2(+)5.2.22腹板和和端、中中横隔梁梁下方支支架验算（1）、底底模验算底模采用18 mm的木胶板,直接搁搁置于间间距L=220cmm 的88ccm横向方方木上，按按连续梁梁考虑,取单位位长度(1.0米)板宽进进行计算算。荷载组合:q=1.22(446.88+4.668)+1.44（2.5+2.0+22.0）=70.87kN/m木胶板（18 mm）截面面参数及及材料力力学性能能指标:W= bhh2/66=10000*182/6=5.4*1004mm3I= bh33/12

11、2=10000*183/122=4.86*1005mm4木胶板容许许应力0=15MPPa，弹性模模量E=66*1003MPa。承载力验算算：强度：Mmax =qql2/100 = 70.8700.20.22/100=0.283KNN.M max = Mmaax/WW = 0.22831106/5.41004=5.25MPPa0=15 MMPa合格刚度：荷载: qq=1.2(46.8+4.668)= 611.77kNN/mf =qll4/1550 EEI= 61.77220044861005=0.23mmf0=2000/4000=00.500mmf f00 合格（2）、

12、横横向方木木验算横向方木搁搁置于间间距40cm的纵向向方木上,横向方方木规格格为80 mmm 80mmm,横向方方木亦按按连续梁梁考虑。荷载组合:q1 = 1.22(446.8+4.668)+1.44（2.5+2.0+22.0） 0.22= 114.2KN/M承载力计算算:强度:Mmax =qq1l2/100 = 14.20.42/100=0.227KNN.m max = Mmaax/WW = 0.22271106/0.8853*1055=2.66MPPaw=13.0MPPa合格剪应力=QSxx/Ix=144.20.4410031.5/88810-44=1.333MPa=11.4 MPaa刚度

13、:荷载: qq=1.2（46.8+4.668）0.2= 12.35kNN/mf =qll4/1550 EEI= 12.354004/155011011033.441*1106=0.07mmmf0=400/4000=1mmmf f0 合格（3）纵向向方木验验算纵向方木规规格为11012cm，腹板板和端、中中横隔梁梁下立杆杆横向间距距为40cm。纵向向方木按按简支梁梁考虑，计计算跨径径为40cm。荷载组合：横向方木所所传递给给纵向方方木的集集中力为为：箱底: PP=144.20.4=5.68kNN按最大正应应力布载载模式计计算：（如如图）支座反力 R5.682/22=5.68KNN剪应力= QSS

14、x/Ix=5.6881031.5/12112110-44=0.59MPa=11.4 MPaa最大跨中弯弯距 MMmaxx5.6800.2-5.6800.10.568KNN.mmaxMmaax /W0.568*1106/1.92*11052.96MPPaw=13.0 MMPa 合格刚度：由于于分两次次浇筑，因因此只需需验算第第一次浇浇筑时（只只考虑高高1.3m）的刚刚度要求求。按最大支座座反力布布载模式式计算：集中荷载: P=14.2*0.4*4-1.44*（2.5+2.0+22.0）*0.4*0.22= 22.0kNfPl33/(448EII)22.0*10000*4003/(448*110*

15、1103*1.15*1107)0.255mmf00400/40001mm 合格（4）支架架立杆计计算每根立杆所所承受的的坚向力力按其所所支撑面面积内的的荷载计计算，忽忽略横向向方木自自重不计计，则纵纵向钢管管传递的的集中力力（均以以跨度0.4米计算算）：P1=(11.2*(46.88+4.668)+11.4*（2.5+2.0+22.0）)*00.4*0.4=11.34kNN最高钢管不不超过7m，安全起起见满堂堂式碗扣扣支架按按7米高计计，其自自重为：g=7*00.033=0.233 KNN单根立杆所所承受的的最大竖竖向力为为：N=11.34+0.233=11.57 kkN横杆步距11.7m，按

16、高支支模查表表得k1=1.1633，k2=1.0144，故立杆计算算长度为为：l0= kk1 k2(h+2aa)=1.116311.011411.9=2.244m。长细比=l0/i=21220/115.99=1411查表知折减减系数=0.34，则：强度验算：N/A=11.57110000/(42440.334)=80.3MPa=2005MPPa 合格（5）地基基承载力力计算因支架底部部通过底底托（底底调钢板板为8cm8cm）坐在在原有水水泥砼路路面上或或硬化后后的水泥泥混凝土土路面上上,另外承承台基坑坑和原有有绿化带带范围内内严格按按规范和和标准分分层夯填填,顶部浇浇筑200cmCC15砼,因

17、此基基底承载载力至少少可以达达到15 MPaa。因此maax=NN/A=11.571003/0.082=1.8MPa15 MPaa 满足要要求。5.2.33箱梁底底板下支支架验算（1）、底底模验算底模采用18 mm的木胶板,直接搁搁置于间间距L=330cmm的 8*8ccm横向方方木上，按按连续梁梁考虑,取单位位长度(1.0米)板宽进进行计算算。荷载组合:q=11.2*(111.7+1.117)+1.44*（2.5+2.0+22.0）=24.54kNN/m木胶板（18 mm）截面面参数及及材料力力学性能能指标:W=bh22/6=10000*1152/6=3.775*1104mm33I=bh33

18、/122=10000*1533/122=2.81*1055mm33承载力验算算:强度：Mmaxql2/1024.54*0.3*00.3/100.2221KNN*mmaxMmaax /W0.2221*1106/3.75*10445.899MPa0=15 MMPa 合格刚度：由于分两次次浇筑，因因此只需需验算第第一次浇浇筑时（只只考虑底底板）的的刚度要要求。荷载: qq=1.2*(11.77+1.117)/0.45*0.22= 6.86kNN/mfql44/(1150EEI)6.866*30004/(1150*6*1103*2.81*1055)0.222mmf003000/40000.775mmm

19、 合格（2）、横横向方木木验算横向方木搁搁置于间间距93cm的纵向向方木上上,横向方方木规格格为80 mmm *80mmm,横向方方木亦按按连续梁梁考虑。荷载组合：q1=(1.2*(11.7+11.177)+11.4*(2.5+2.0+22.0)*0.33=7.36kNN/m承载力计算算：强度：Mmaxq1ll2/107.36*00.932/100.6337KNN*mmaxMmaax /W0.6337*1106/8.53*11047.5MPaw=13.0 MMPa 合格剪应力= QSSx/Ix=7.360.99311031.5/88810-44=1.6MMPa=11.4 MPaa不符合要求求，

20、因此此需把横向向方木间间距由30ccm减为20ccm。剪应力= QSSx/Ix=（7.36/00.30.22）0.931031.5/88810-44=1.1MMPa=11.4 MPaa 满足要要求。刚度：由于于分两次次浇筑，因因此只需需验算第第一次浇浇筑时（只只考虑底底板）的的刚度要要求。荷载:q=1.22*(111.77+1.117)/0.45*0.22 *00.3= 2.06kNN/mfql44/(1150EEI)2.06*99304/(1150*10*1103*3.41*1106)0.300mmf009000/40002.225mmm 合格（3）纵向向方木验验算纵向方木规规格为88*12

21、cm，立杆杆横向间距距为80cm。纵向向方木按按简支梁梁考虑，计计算跨径径为80cm。荷载组合：横向方木所所传递给给纵向方方木的集集中力为为：箱底: PP=7.36*00.93=6.84kNN承载力计算算：强度：按最大正应应力布载载模式计计算：（如如图）支座反力 R(6.84*33)/22=100.3KN最大跨中弯弯距 MMmaxx10.3*0.4-6.84*00.32.07KNN.mmaxMmaax /W2.07*1106/1.92*110510.8MPaw=13.0 MMPa 合格剪应力= QSSx/Ix=10.31031.5/12112110-44=1.07MPPa=11.4 MPaa刚

22、度：由于于分两次次浇筑，因因此只需需验算第第一次浇浇筑时（只只考虑底底板）的的刚度要要求。按最大支座座反力布布载模式式计算：集中荷载: P=6.84*44*0.993-11.4*（2.5+2.0+22.0）*0.3*00.93= 22.9kN/mfPl33/(448EII)（22.9*0.22/0.45）*10000*8003/(448*110*1103*1.15*1107)0.944mmf00800/40002.0mm 合格（4）支架架立杆计计算每根立杆所所承受的的坚向力力按其所所支撑面面积内的的荷载计计算，忽忽略横向向方木自自重不计计，则纵纵向方木木传递的的集中力力（以跨跨度0.8米计算算

23、）：P1=(11.2*(111.7+1.117)+1.44*（2.5+2.0+22.0）)*00.8*0.993+0.09*0.88=18.33kNN安全起见满满堂式碗碗扣支架架按7米高计计，其自自重为：g=7*0.033=0.2331 KKN单根立杆所所承受的的最大竖竖向力为为：N=18.33+0.23=18.56 kkN立杆稳定性性：横杆步距11.7mm，按高高支模查查表得k1=1.1633，k2=1.0144，故立杆计算算长度为为：l0= kk1 k2(h+2a)= 11.166311.011411.9=2.224m。长细比=l0/i=21220/115.99=1441查表知折减减系数=

24、0.334，则则：强度验算：N/A=18.5610000/(42440.334)=1288.7MPa =2005MPPa 合格（5）地基基承载力力不需再再进行验验算。5.2.44翼缘板板下支架架验算（由箱梁横横断面钢钢管支架架布置图图可以看看出靠近近腹板的的0.6米跨的的钢管支支架是最最不利部部位，因因此只需需验算这这个部位位即可）此部位虽有有弧形，但但是弧度度不大，因因此把此此部位断面面按照梯梯形来进进行计算算。由CADD制图可得得梯形两两边高度度分别为为94cm和1800cm。砼容重：226（1.8+0.994）/2=35.6KPaa模板自重(含内模模、侧模模及支架架)以砼自自重的110%

25、计,则:35.60.1=3.56KPPa荷载组合:q=11.2*(355.6+3.56)+1.44*（2.5+2.0+22.0）=56.1kN/m（1）、模模板验算翼缘模采用用10 mm的竹胶胶板,直接搁搁置于间间距L=155cm的 8*8ccm横向方方木上，按按连续梁梁考虑,取单位位长度(1.0米)板宽进进行计算算。竹胶板（10 mm）截面面参数及及材料力力学性能能指标:W=bh22/6=10000*1102/6=1.67*1104mm33I=bh33/122=10000*103/122=8.33*1004mm33承载力验算算:强度：Mmaxql2/1056.1*0.2*0.2/100.22

26、4KNN*mmaxMmaax /W0.224*1106/1.67*110413.4MPa0=155 MPPa 合格刚度荷载: qq=1.2*(35.6+3.56)*0.2= 9.40kNN/mfql44/(1150EEI)9.40*2004/(1150*6*1103*8.33*1104)0.200mmf00200/40000.5mm 合格（2）、横横向方木木验算横向方木搁搁置于间间距60cm的纵向向方木上上,横向方方木规格格为80 mmm *80mmm,横向方方木亦按按连续梁梁考虑。荷载组合：q1=(1.2*(35.6+3.556)+1.4*(2.5+2.0+22.0)*0.22=11.2kN

27、/m承载力计算算：强度：Mmaxq1ll2/1011.2*0.62/100.4004KNN*mmaxMmaax /W0.4004*1106/8.53*10444.7MPaw=13.0 MPaa 合格剪应力= QSSx/Ix=111.21030.611.5/888100-4=1.7MMPa=11.4 MPaa不符合要求求，因此此需把横横向方木木间距由由20ccm减为15ccm。剪应力= QSSx/Ix=(11.2/0.200.155)1030.611.5/88810-44=1.2MMPa=11.4 MPaa 满足要要求。刚度：荷载: qq=1.2*(35.6+3.56) *0.22*0.66 =

28、 5.64kNN/mfql44/(1150EEI)5.64*6004/(1150*10*1103*3.41*1106)0.144mmf00600/40001.5mmm 合格（3）纵向向方木验验算纵向方木规规格为88*12cm，立杆杆横向间距距为80cm。纵向向方木按按简支梁梁考虑，计计算跨径径为80cm。荷载组合：横向方木所所传递给给纵向方方木的集集中力为为：箱底: PP=11.2*0.6=6.72kN承载力计算算：强度：按最大正应应力布载载模式计计算：（如如图）支座反力 R(6.72*4)/22=13.44KNN最大跨中弯弯距 MMmaxx13. 444*0.4-6.72*0.42.69KN

29、.mmaxMmaax /W2.69*1006/1.92*110512.9MPaw=13.0 MPaa 合格剪应力= QSSx/Ix=13.441031.5/12112110-44=1.4MPaa=11.4 MPaa刚度：实际际只需验验算第一一次浇筑砼砼时的刚刚度即可可。按最大支座座反力布布载模式式计算：集中荷载: P=6.72*4-1.44*（2.5+2.0+22.0）*0.2*0.6= 225.79kNN/mfPl33/(448EII)（25.79*0.99/1.4）*10000*8003/(448*110*1103*1.15*1107)1.544mmf00800/40002.0mm 合格（

30、4）支架架立杆计计算每根立杆所所承受的的坚向力力按其所所支撑面面积内的的荷载计计算，忽忽略横向向方木自自重不计计，则纵纵向方木木传递的的集中力力（以跨跨度0.8米计算算）：P1=(11.2*(35.6+3.56)+1.4*（2.5+2.0+22.0）)*00.6*0.8 +00.099*0.8=27.0kN安全起见满满堂式碗碗扣支架架按7米高计计，其自自重为：g=7*0.033=0.233 KNN单根立杆所所承受的的最大竖竖向力为为：N=27.0+0.23=27.23 kNN立杆稳定性性：横杆步距11.7mm，按高高支模查查表得k1=1.1633，k2=1.0144，故立杆计算算长度为为：l0

31、= kk1 k2(h+2a)= 11.166311.011411.9=2.224m。长细比=l0/i=21220/115.99=1441查表知折减减系数=0.334，则则：强度验算：N/A=277.23310000/(42440.334)=1888.9MPa =2005MPPa 合格（5）地基基承载力力不需再再进行验验算。5.2.55侧模验算侧模采用18 mm的木胶板,横向背背带采用用间距0.2米的8*8ccm方木,竖向带采用用间距0.6米的8*12cm方木。混凝土侧压压力：PM=0.222t012v1/2式中：混凝土土的自重重密度，取25KN/m3；t0新浇浇混凝土土的初凝凝时间，可可采用t

32、02000/(TT+155）,T为砼是是温度，取5.7；1外加加剂影响响修正系系数取1.2；2砼坍坍落度影影响修正正系数取取1.115；v混凝土土浇注速速度（m/h）,取0.44PM =00.222*255*5.7*11.2*1.115*00.411/2=27.36KKN/mm2有效压头高高度：h= PM /=277.366/255=1.09振捣砼对侧侧面模板板的压力力：4.00 KPPa水平荷载：q=11.2*27.36*1.009/22+1.4*44.0=23.49kkN/mm此水平力较较腹板竖向向力少得得多，侧侧模和纵纵横向背背带以及及斜撑钢钢管均可可以满足足要求不不需再进进行验算。另另

33、外为防防止立柱柱钢管（弯弯压构件件）失稳稳，需用用通向箱箱梁中心心方向的的斜钢管管（与多多数立柱柱钢管连连接以减减少立柱柱钢管承承受的水水平荷载载）与立立柱钢管管连接平平衡其反反力，从从而保证证支架水水平方向向稳定。5.4剪刀刀撑按规规范要求求设置即即可，不不需验算。剪刀撑按纵纵、横向向各5米设置置一道，每道道需连续续布设。5.5预拱拱度设置置主梁跨中预预拱度值值按设计计要求留留设1ccm。六、支架的的预压为保证箱梁梁砼结构构的质量量，钢管管脚手架架支撑搭搭设完毕毕铺设底底模板后后必须进进行预压压处理，以以消除支支架、支支撑方木木和模板板的非弹弹性变形形和地基基的压缩缩沉降影影响，同同时取得得

34、支架弹弹性变形形的实际际数值，作作为梁体体立模的的抛高预预拱值数数据设置置的参考考。在施施工箱梁梁前需进进行支架架预压和和地基压压缩试验验。预压方法依依据箱梁梁砼重量量分布情情况，在在搭好的的支架上上的堆放放与梁跨跨荷载等等重的砂砂袋 (梁跨荷荷载统一一考虑安安全系数数为1.22)，预压压时间视视支架地地面沉降降量定，支支架日沉沉降量不不得大于于2.0毫米（不不含测量量误差），一一般梁跨跨预压时时间为三三天。七、钢管脚脚手架施施工方案案7.1测量量放样平面测量：首先在在硬化地地面测设设出桥梁梁各跨的的纵轴线线和桥墩墩横轴线线，放出出设计箱箱梁中心心线。按按支架平平面布置置图及梁梁底标高高测设支

35、支架高度度，搭设设支架，采采用测设设四角点点标高，拉拉线法调调节支架架顶托。支架底模铺铺设后，测测放箱梁梁底模中中心及底底模边角角位置和和梁体横横断面定定位。底底模标高高=设计梁梁底+支架的的变位（前期施施工误差差的调整整量），来来控制底底模立模模。底模模标高和和线形调调整结束束，经监监理验查合格格后，立立侧模和和翼板底底模，测测设翼板板的平面面位置和和模底标标高（底底模立模模标高计计算及确确定方式式类同箱箱梁底板板）。桥跨堆载预预压前，在在桥跨底底板上布布置沉降降观测点点，按每每箱室测测设三个个横断面面；沉降降观测点点于底板板同断面面按每2.00m间距布布置、翼翼板底上上共布置置四点。在在堆

36、载预预压前测测设断面面底模标标高和支支架底部部标高，等等载预压的第第一天进进行两次次观测，以以后每天天观测一一次，直直至日沉沉降小于于2mm为止，测测定地基基沉降和和支架、模模板变形形，同时时确定地地基卸载载后的回回弹量。根根据数据据调整底底模标高高及支架架高度。连连续梁的的线形以以梁底标标高为控控制标准准。7.2搭设设顺序及及搭设方方法1）在混凝凝土脚手手架地基基上弹线线，按设设计的构构架尺寸寸定出脚脚手架立立杆位置置，并在在需设立立杆的位位置放置置8cmm8cmm5mm钢板。2）本工程程架体搭搭设随主主体墩身身施工后后进行，从从桥墩（台台）一端端开始搭搭设。立立好立杆杆后，及及时设置置扫地

37、杆杆和第一一步大小小横杆，扫扫地杆距距地面25厘米，脚脚手架未未交圈前前应随搭搭设随设设置抛撑撑作临时时固定。3）架体与与柱墩身身拉结牢牢靠后，随随着架体体升高，剪剪刀撑应应同步设设置。4）安全网网在剪刀刀撑等设设置完毕毕后设置置。5）为了便便于拆除除桥台与与墩顶处处的模板板，可在在支座安安装完成成后，在在支座四四周铺设设一层泡泡沫塑料料，顶面面标高比比支座上上平面高高出233mm。在拆拆除底模模板时将将墩顶处处的泡沫沫塑料剔剔除，施施工时严严禁用气气焊方法法剔除泡泡沫以免免伤及支支座。7.3技术术要求1)立杆升升高采用用对接扣扣件连接接，相邻邻立杆接接头应错错开布置置在不同同的步距距内，与与

38、相邻大大横杆的的距离不不宜大于于步距的的三分之之一；2）在主节节点处固固定横向向水平杆杆、纵向向水平杆杆、剪刀刀撑、横横向斜杆杆等用的的直角扣扣件、旋旋转扣件件中心点点的相互互距离不不宜大于于15厘米；3）对接扣扣件的开开口应朝朝上或朝内内；4）各杆件件端头伸伸出扣件件盖板边边缘的长长度不应应小于1000mm；5）立杆与与大横杆杆必须用用直角扣扣件扣紧紧，不得得隔步设设置或遗遗漏；6）立杆的的垂直偏偏差应不不大于架架高的1300；7）上下横横杆的接接长位置置应错开开布置在在不同的的立杆纵纵距中，与与相连立立杆的 距离不不大于纵纵距的三三分之一一；8）大横杆杆布置在在立杆的的里侧，同同一排大大横

39、杆的的水平偏偏差不大大于该片片脚手架架总长度度1/2250且不大大于50mmm。9）安全网网应满挂挂在外排排杆件内内侧大横横杆下方方，用26铁丝丝把网眼眼与杆件件绑牢。10）扣件件安装应应符合下下列规定定：a、扣件规规格必须须与钢管管外径相相同；b、螺栓栓拧紧力力矩不应应小于50KKN.MM。11)主节节点处必必须设置置一根横横向水平平杆，用用直角扣扣件扣接接且严禁禁拆除。主主节点处处两个直直角扣件件的中心心距不应应大于1500mm。7.4脚手手架使用用规定1）严禁上上架人员员在架面面上奔跑跑、退行行；2）严禁在在架上戏戏闹或坐坐在栏杆杆上等不不安全处处休息；3）严禁攀攀援脚手手架上下下，发现

40、现异常情情况时，架架上人员员应立即即撤离；4）脚手架架上垃圾圾应及时时清除，以以减轻自自重。5）脚手架架使用中中应定期期验查下列列项目：a扣件螺栓栓是否松松动；b立杆的沉沉降与垂垂直度的的偏差是是否符合合要求；c安全防护护措施是是否符合合要求；d是否超载载。7.5拆除除规定1)拆除顺顺序：护护栏脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆件件；2）拆除前前应先拆拆除脚手手架上杂杂物及地地面障碍碍物；3）拆除作作业必须须由上而而下逐层层拆除，严严禁上下下同时作作业；4）拆除过过程中，凡凡已松开开连接的的杆、配配件应及及时拆除除运走，避避免误扶扶、误靠靠；5）拆下的的杆件应应以安全全方式吊吊走或运运出，严严禁向下

41、下抛掷。7.6脚手手架安全全措施1）禁止任任意改变变构架结结构及其其尺寸；2）禁止架架体倾斜斜或连接接点松驰驰；3）禁止不不按规定定的程序序和要求求进行搭搭设和拆拆除作业业；4）搭拆作作业中应应采取安安全防护护措施，设设置防护护和使用用防护用用品；5）禁止随随意增加加上架的的人员和和材料，引引起超载载；6）禁止在在架面上上任意采采取加高高措施，增增加荷载载或加高高部分无无可靠固固定，防防护设施施也未相相应加高高；7）不得将将模板支支架、缆缆风绳、泵泵送混凝凝土输送送管等固固定在脚脚手架上上，严禁禁悬挂起起重设备备；8）不得在在架上搬搬运重物物；9）不得在在六级以以上大风风、雷雨雨和雪天天下继续

42、续施工；10）脚手手架长期期搁置以以后未作作验查的情情况下不不得重新新使用；11）在脚脚手架上上进行电电气焊作作业时，必必须有防防火措施施和专人人看守；12）搭拆拆脚手架架时，地地面应设设围栏和和警示标标志，并并派专人人看守，严严禁非操操作人员员入内；13）脚手手架搭拆拆时应制制止和杜杜绝违章章指挥、违违章作业业；14）拆下下的杆件件以安全全方式运运下，集集中堆码码整齐。7.7钢管管脚手架架的防电电、避雷雷措施1）钢管脚脚手架在在架设的的使用期期间要严严防与带带电体接接触，否否则应在在架设和和使用期期间应断断电或拆拆除电源源，如不不能拆除除，应采采取可靠靠的绝缘缘措施。2）钢管脚脚手架应应作接

43、地地处理，每每隔25m左右设设一接地地极，接接地极入入土深度度为222.5mm。3）夜间施施工照明明线通过过钢管时时，电线线应与钢钢管隔离离，有条条件时应应使用低低压照明明。7.8钢管管脚手架架的维护护与管理理1）钢管脚脚手使用用完毕后后要及时时回收构构件、零零件，并并分类堆堆放，堆堆放地点点要求场场地平坦坦，排水水良好，下下设支垫垫。宜堆堆放在室室内，露露天堆放放应加以以覆盖。2）钢管要要定期防防腐，外外壁宜每每半年涂涂刷防锈锈漆一度度，内壁壁宜每24年涂刷刷防锈漆漆，每次次涂刷两两道。3）扣件及及螺栓应应在每次次使用后后用煤油油洗涤并并涂机油油防锈。4）长钢管管搬运时时应有防防弯曲措措施。

44、5）建立健健全管理理制度，加加强管理理，按谁谁维护，谁谁管理的的原则，减减少丢失失和损耗耗。6）脚手架架搭设人人员必须须是经过过按现行行国家标标准特特种作业业人员安安全技术术考核管管理规则则（GB550366）考核核合格的的专业架架子工。上上岗人员员应定期期体验，合格格者方可可持证上上岗。7）搭设脚脚手架人人员必须须戴安全全帽、系系安全带带、穿防防滑鞋。 八、跨衡阳阳大道现现浇箱梁梁支架预预留门洞洞施工衡枣高速互互通立交交K0+2188.3333跨线桥现现浇箱梁梁主线上上跨衡阳阳大道。由由于衡阳阳大道是是衡阳连接接常宁的一一条交通通要道，也是衡阳与衡枣高速主要连接公路，车流量大，因此在衡枣高速

45、互通立交K0+218.333跨线桥现浇箱梁施工期间必需保证道路的安全畅通，我项目部计划采取如此施工方案。根据现场实实际情况况及衡阳阳大道行行车要求求，在目目前衡阳阳大道机机动车双双向4车道的的情况下下在施工工路段改改成双向向2车道，在在箱梁支支架搭设设时在上上下行车车道分别预留1个门洞洞，门洞洞净宽55m，净高高不小于于4.5m，施工工时设立立醒目标标志，对对过往车车辆进行行导流限限速通行行，门洞洞支墩根根蒂根基基接纳C25砼条形形根蒂根根基，根根蒂根基基宽100cm，高80cm，长2200ccm。门洞上上搭设防防护网，以以防物体体坠落伤伤人。8.1关于于支架预预留门洞洞结构验验算8.1.11

46、总体说明明衡阳大道中中部支撑撑采用5000钢管桩桩作立柱柱，上部部用双I40b工字钢钢搭设平平台,钢管桩桩底部和和顶部采采用2cm钢板连连接，加加强受力力面积，再再采用1200mm槽槽钢水平平支撑和和斜撑连连接；纵向采采用I40bb工字钢钢。通道预预留净宽宽5M,净高不不小于44.5MM，以满足足车辆通通行需要要。箱梁梁底板处处直接在在上面纵纵向I40bb工字钢钢铺设8cmm8cm横向方方木；翼板处处钢管支支架放在在纵向II40bb工字钢钢上，纵纵向间距距根据纵纵向I40bb工字钢钢设置，横横向间距距为80ccm，钢钢管上放放置8ccm12ccm纵向向方木和8cmm8cmm横向方方木，最最后铺

47、设设模板（参参照前面面的钢管管支架系系统）。现浇箱梁拟拟分两次次浇筑，第第一次浇浇筑箱梁梁1.3m高（包括括底板和和腹板），第二次浇筑箱梁剩余部分，本次只验算I40b工字钢纵梁（长6.6m），I40b工字钢下横梁，500螺旋焊接钢管桩。8.1.22 I40b工字钢钢纵梁验验算 I440b工字钢钢材质为为Q2335钢，轴轴向容许许应力0=2055MPa。I40b工字钢钢抗弯模模量W=111393，单位位重733.844/M，截面面面积A=942。I40b工工字钢纵纵梁验算算分底板板下纵梁梁、腹板板下纵梁梁两部分分分别验验算：纵梁长细比比=l0/hrx/ry=60000/360014.08/2.6

48、64=888.99查表得折减减系数=0.6511。8.1.22.1底板板下纵梁梁荷载：底板下纵梁梁间距880,底板加加顶板混混凝土厚厚45.1）梁体钢钢筋混凝凝土自重重=0.880.452269.36KNN/M；2）模板、纵纵梁自重重=9.360.005+00.73381.21KN/M；3)施工人人员、施施工料具具堆放、运运输荷载载: 2.5kPaa4)振捣混混凝土产产生的荷荷载: 1.0kPaa荷载组合：（1项+2项）1.22+（3项+4项）1.440.88（9.366+1.21）1.22+（2.5+1.0）1.440.88=16.6KN/m。 Mmaxx=qLL2/8=16.662/8=7

49、4.7KNMMmaax/WW=74.71003/(1113910-6)=65.6Mpa0=133.4 Mpa 满足要要求。刚度验算：由于分分两次浇浇筑，所所以只需需验算第第一次浇浇筑1.33m高箱梁梁高度所所产生的的挠度。1）梁体钢钢筋混凝凝土自重重=0.880.2264.16KN/M；2）模板、纵纵梁自重重=4.160.005+00.73380.95KNN/M；q=（1项项+2项）1.22=（4.16+0.95）1.22=6.13KNN/M；f5qll4/(384EIx)=56.113600004/(33842.111052.2278108)=6.8mmm60000/4400=15mmm 满

50、足要要求。8.1.22.2腹板下下纵梁荷荷载腹板宽500，高180，荷荷载拟由由2根I40b工字钢钢承受：1）梁体钢钢筋混凝凝土自重重=1.800.52623.4KNN/M；2）模板、纵纵梁自重重=23.400.05+00.733822.655KN/M；3)施工人人员、施施工料具具堆放、运运输荷载载: 1.5kPaa4)振捣混混凝土产产生的荷荷载: 22.0kPaa荷载组合：（1项+2项）1.22+（3项+4项）1.440.55（23.44+2.65）1.22+（2.5+1.0）1.440.55=33.71KN/m。则每根I440b工字钢钢承受：33.71216.8KN/m。 Mmaxx=qL

51、L2/8=16.862/8=75.8KNMMmaax/WW=755.81003/(1113910-6)=66.6Mpa0=1333.4MMpa满足要要求。刚度验算：由于分分两次浇浇筑，所所以只需需验算第第一次浇浇筑1.33m高箱梁梁高度所所产生的的挠度。1）梁体钢钢筋混凝凝土自重重=1.30.52616.9KNN/M；2）模板、纵纵梁自重重=16.90.005+0.733822.322KN/M；q=（1项项+2项）1.22=（16.9+2.32）1.22=23.1KNN/M；则每根I440b工字钢钢承受：23.1211.5KN/m。f5qll4/(384EIx)=511.5600004/(33

52、842.111052.2278108)=12.88mm60000/4400=15mmm 满足要要求。8.1.22.3翼板下纵纵梁荷载载（只需需验算承承载力最最大的靠靠近腹板板的一根根）由CAD距距离命令令查询距距离可得得此I40b纵梁受到到砼自重重的平均均高度为为1.22m。1）梁体钢钢筋混凝凝土自重重=0.9m/21.2m2614.04KNN/M；2）模板、纵纵梁自重重=14.040.005+00.73381.444KN/M；3)施工人人员、施施工料具具堆放、运运输荷载载:1.5kPaa4)振捣混混凝土产产生的荷荷载: 22.0kPaa荷载组合：（1项+2项）1.22+（3项+4项）1.44

53、0.9m/22（14.004+11.444）1.22+（2.5+1.0）1.440.9m/22=20.78KNN/m。 Mmaxx=qLL2/8=20.7862/8=93.5KNMMmaax/WW=933.51003/(1113910-6)=82.1Mpa0=1333.4 Mpa满足要要求。刚度验算：由于分分两次浇浇筑，所所以只需需验算第第一次浇筑1.3m高箱梁高高度所产产生的挠挠度。由CAD面面积命令令查询距距离可得得此时40b纵梁受受到砼自自重的面面积为0.229m22。1）梁体钢钢筋混凝凝土自重重=0.2292267.54KNN/M；2）模板、纵纵梁自重重=7.540.005+00.73

54、381.11KN/M；q=（1项项+2项）1.22=（7.54+1.11）1.22=10.4KN/M；f5qll4/(384EIx)=510.4600004/(38442.111052.2278108)=11.66mm60000/4400=15mmm8.1.33 双I40b工字钢钢下横梁梁强度计计算I40b工工字钢抗抗弯模量量W=111393，单位位重733.844/M。I40b工字钢力学模模型为连连续梁。8.1.33.1底底板下跨跨径3.9M下横梁梁验算其其受弯应应力：长细比=l0/hrx/ry=39900/36014.08/22.644=57.8查表得折减减系数=0.83梁体钢筋混混凝土自

55、自重（腹腹板混凝凝土直接接压在钢钢管桩上上，对下下横梁不不形成弯弯矩，可可以不予予考虑）：26（0.25+0.2）6.6=77.2KN/M；模板、纵梁梁I40b工字钢钢自重=77.20.005+00.733866.663.9911.35KN/M；施工人员、施施工料具具堆放、运运输荷载载: 1.5kPaa振捣混凝土土产生的的荷载: 22.0kPaa荷载组合：（1项+2项）1.22+（3项+4项）6.61.44（77.22+11.35）1.22+（1.5+2.0）1.446.6=138.6KN/m。Mmax=qL22/10=138.63.92/10=2100.8KNMMmaax/WW=2110.8

56、1003/(1113910-622)=92.55Mpa0 =170.2 Mpa 满足足强度要要求。刚度验算：由于分分两次浇浇筑，所所以只需需验算第第一次浇浇筑1.33m高箱梁梁高度所所产生的的挠度。此处只算底板厚时的刚度。由CAD面面积命令令查询距距离可得得此时40b纵梁受受到砼自自重的面面积为0.229m22。1）梁体钢钢筋混凝凝土自重重=260.226.66=344.3KN/M；2）模板、纵纵梁自重重=34.30.005+00.73382.45KNN/M；q=（1项项+2项）1.22=（34.3+2.45）1.22=43.7KN/M；f5qll4/(384EIx)=543.7390004/(33842.111052.2278108)=2.8mmm39000/4000=99.7mmm 满足要要求。8.1.33.2翼翼板下跨跨径1.85M下横梁梁验算其其受弯应应力：长细