钢筋混凝土单层工业厂房结构设计单层厂房计算书

1、混凝土结构设计课程设计计算书钢筋混凝土单层工业厂房结构设计目录设计项目。 3设计数据。 3计算图. 5负载计算. 6力分析 .101. 剪力分布系数的计算 .102. 恒载受力分析 .113. 屋盖活载作用下的受力分析 .134. 起重机垂直载荷作用下的受力分析 .165. 起重机水平载荷作用下的受力分析 .226. 风荷载作用下的受力分析 .24合力.26 _剖面设计 .29牛腿设计 .37基本设计. .38附柱、基础施工图 .46设计项目机加工车间。2.设计资料1、建设地点：某市某工厂。2、自然条件：1) 基本风压：0.45 KN/m 2 。2）基本雪压：0.45 KN/m 2 。3）屋面

2、均布活荷载标准值：0.5KN/m 2 。4）地质条件：场地自上而下土壤成分为：0.8m厚杂填土，重15KN/m 3 ； 1.5m厚淤泥， c 10%，重17KN/m 3 ，承载力特征值f ak =140KPa； 3.0m厚粉质粘土，e和IL均0.85，重19KN/m 3 ，承载力特征值f ak =180KPa。5）、抗震设防烈度：6度。3、结构形式：钢筋混凝土弯架结构。4、建筑平面：厂房长60m，柱距6m；厂房宽度为48m，其中AB跨和BC跨均为24m。5、建筑剖面：两跨等高弯架，室外高差0.2m，柱牛腿顶标高9.3m，轨道顶标高10.7m，上柱顶标高13.5m。6、弯柱计算参数：上柱采用bh

3、=400mm400mm矩形截面，下柱采用工字形截面，下柱截面几何参数为：A、C柱：bhh f b w =400mm900mm150mm100mm，A=1.87510 5 mm 2 ，I=1.9510 10 mm 4 ，自重标准值为4.69千牛/米；B柱：bhh f b w =400mm1000mm150mm100mm，A=1.97510 5 mm 2 ，I=2.5610 10 mm 4 ，自重标准值为4.94KN/m .7、起重机系统计算参数：1）起重机：两跨安装两台20/5t软钩电动桥式起重机，工作水平为A 4 ，其中21m跨度为：桥跨L k =19.5m，宽度B=5.55m，轴距K=4.4

4、m，最大轮压标准值P max,k =205KN，小车质量m 1 =28t，小车质量m 2 =7.5t； 24m跨度为：桥跨L k =22.5m，宽度B=5.55m，轴距K=4.4m，最大轮压标准值P max,k =215KN，小车质量m 1 =32t，小车质量m 2 =7.5吨。2）吊车梁：采用预应力钢筋混凝土等截面薄腹板吊车梁，梁高1.2m，自重标准值为44.2KN/件。3）轨道：高度为0.2m，轨道与连接件自重标准值为0.8KN/m。4）屋顶钢支撑系统：自重标准值为0.05KN/m 2 。8、屋顶构件计算参数：1）屋面板：采用大型预应力钢筋混凝土屋面板，1500mm6000mm240mm，

5、板重（含灌浆）标准值为1.4 KN/m 2 。2）屋架：采用梯形钢屋架，共8个节间。 21m跨端高1.99m，跨中心高3.04m； 24m跨端高1.99m，跨中心高3.19m。屋架自重标准值计算如下：0.12+0.011L（KN/m 2 ），其中L为屋架跨度，单位为m。3）钢筋混凝土天沟板：580mm6000mm400mm，板重标准值为12.8KN/片。9、屋面方式：三毡四油防水层； 20mm厚1:3水泥砂浆找平层； 250mm厚1:8水泥珍珠岩制品保温层；一层毛毡，两层油气阻隔层； 20mm厚1:2.5水泥砂浆找平层；预应力钢筋混凝土大屋面板，楼板下喷两道大白浆。10、围护结构：1）墙体：3

6、70mm厚烧结普通砖砌体，自重标准值为19KN/m 3 ，外喷两道清水墙和大白砂浆。2）钢窗：上窗1.8m3.6m，下窗3.6m3.6m，自重标准值为0.45KN/m 2 。11、材料供应：1）、混凝土强度等级：选择C30。2）钢筋：柱纵筋为HRB335级，柱箍筋为HPB300级。12.环境类别为一类。3.绘制车间平面图和剖面图见施工图 1-1 和 1-23.计算图1、可以从整个车间中选择一个有代表性的弯架作为计算单位，计算柱距为6m。计算图如下1-3所示：上柱高度：下柱高度：总柱高：2、柱截面几何参数如下：柱子列表上栏下柱（毫米毫米A( )我（ ）A( )我（ ）一个4004001.62.1

7、31.8751.95乙4004001.62.131.9752.56C4004001.62.131.8751.954.载荷计算（标准值）1. 恒载1）屋顶的重量三毡四油防水层20mm厚1:3水泥砂浆找平层250mm厚1:8水泥珍珠岩制品保温层一个毛毡和两个油障20mm厚1:2.5水泥砂浆找平层预应力钢筋混凝土大屋面板屋顶钢支撑系统屋顶恒载屋架重量（24m跨度）钢筋混凝土排水沟板 12.8 KN/块因此，作用于AB跨和BC跨两端柱顶的屋盖结构自重为：2) 柱重侧柱 A：上柱下柱中列 B：上列下柱侧柱 C：上柱下柱3) 起重机梁和轨道自重AB十字：卑诗省翻译：各恒定载荷的作用位置如图 1-4 所示。

8、图1-4 静载作用位置2.屋顶活荷载根据荷载规定，屋面均匀活荷载的标准值为0.5，雪荷载的标准值为0.45 ，所以只按屋面的活荷载计算。AB十字：卑诗省翻译：3.起重机负载本车间选用的起重机参数如下： 24m跨度：20/5t起重机，工作等级1.2m，B=5.55m，k=4.4m， =215KN， =45KN，G=280KN，g=75KN， ;吊车梁与支架之间的影响线如图1-5所示。因此，起重机作用在弯柱上的竖向载荷为：AB跨度（与BC跨度相同）：作用在每个车轮上的水平起重机横向载荷标准值：20/5t软钩起重机： =0.1，AB跨度（与BC跨度相同）：4.风荷载由已知条件可知，基本风压为，风压高

9、度系数取B型地面。柱顶：H=13.5+0.2m=13.7m， =1.104檐口：H=13.5+1.99+0.2=15.69m ， =1.155屋顶：H=13.5+3.19+0.2=16.86m， =1.1811-6 风载体外形作用在弯架上的风荷载标准值为：左击=(0.8+0.4)1.155(15.69-13.7)0.45+(-0.6+0.5)1.181(16.86-15.69)0.456=7.07KN右吹负荷差异很小，取相同的负荷值风荷载作用示意图如图1-7所示。五、受力分析本车间为二跨等高弯架，可采用剪力分布系数法进行受力分析。1、剪力分布系数的计算A柱柱顶位移值计算（同C柱）上栏：下栏：n

10、 =检查附录 9 图 9-1 并得到= 2.46B柱柱顶位移值计算上栏：下栏：检查附录 9 图 9-1 并得到= 2.31，然后3）各柱的剪力分布系数(2) 恒载下的受力分析恒载弯架计算图如下图1-8所示A栏：= =294.250.05= （逆时针）=( + )=16.8+49=65.8 千牛=( + ) -=(294.25+16.8)0.25-490.3=63.06 （逆时针）= =45.96KNB栏： = + =294.25+294.25=588.5N= 。 - 。 = 0 (顺时针) = + + =49+16.8+49=114.8 KN=0= =48.4KNC柱： = 294.25KN=

11、 。 =294.250.05=14.71 （顺时针）=( + )=16.8+49=68.5 KN=( + ) - 。= (294.25+16.8)0.25-490.3=63.06= =45.96KN各立柱固定铰支座的反作用力为：A列：n=0.109， =0.3，查看附录9图9-2和9-3得到=2.14 , =1.13= =14.71/14.02.14=2.25KN= =63.06/14.01.13=5.09KN千牛()B列：n=0.083， =0.3，查看附录9图9-2和9-3得到： =2.32= = =0/14.02.32=0()C列：n=0.109， =0.3，查看附录9图9-2和9-3得

12、到： =2.14， =1.13= =-14.71/14.02.14=-2.25KN()= =63.06/14.01.13=-5.09KN()KN()因此，弯柱固定铰支座的总反作用力为：KN()每根柱子顶部的最终剪力为：千牛()KN()KN()恒载下弯柱的弯矩图和轴力图如图1-9所示：(3) 屋面活载作用下的受力分析1) AB跨度作用于屋面活荷载时由于屋顶活荷载，每个侧柱顶部的压力：AB柱顶部和变截面处引起的弯矩为：各立柱固定铰支座的反作用力为：A 列：n=0.109， =0.3， =2.14， =1.13= =1.8/14.02.14=0.28KN= =9/14.01.13=0.73KN千牛(

13、)B栏：那么= = =5.4/14.02.32=0.89()弯柱固定铰支座的总反作用力：千牛()弯柱的最终剪力为：千牛()千牛()KN()AB跨作用于屋盖活荷载时，弯柱的弯矩图和轴力图如下图1-10所示：2）当BC跨度作用于屋面活荷载时由于屋顶活荷载，每根侧柱上的压力为它在 BC 柱顶部和变截面处的弯矩：（顺时针）（顺时针）每根立柱固定铰支座的压力分别为：B栏：那么= =- =5.4/14.02.32=-0.89()C 列：n=0.109， =0.3， =2.14， =1.13= =-1.8/14.02.14=-0.28KN()= =-9/14.01.13=-0.73KN()弯柱固定铰支座的总

14、反作用力为：每根柱子顶部的最终剪力为：KN()KN()KN()BC跨作用于屋盖活荷载时，弯柱的弯矩图和轴力图如下图1-11所示：（4）吊车竖向载荷作用下的受力分析（不考虑车间整体空间功）1) 当 AB 跨度作用于 A 列时起重机竖向载荷的偏心效应，柱中的弯矩为：（顺时针）（逆时针）其计算图如图1-12所示：各立柱固定铰支座的反作用力为：A 列：n=0.109， =0.3， =1.13= = =-124.92/14.01.13=-10.08KN()B 列：n=0.109， =0.3， =1.13= = =65.37/14.01.13=5.28KN()因此，弯架柱固定铰支座的总反作用力为：KN()

15、因此，弯柱柱顶部的最终剪力为：KN()千牛()千牛()当AB跨度作用在A柱的柱子上时，弯柱各柱受力如图1-13所示：2）当AB跨度作用在B柱左侧时中跨起重机竖向荷载的偏心效应为：（顺时针）（逆时针）其计算图如图1-14所示：弯架柱顶部各柱固定铰支座的反作用力如下：A 列：n=0.109， =0.3， =1.13= = =-26.15/14.01.13=-2.11KN()B 列：n=0.109， =0.3， =1.13= = =312.31/14.01.13=25.18KN()因此，弯柱固定铰支座的总反作用力为：千牛()因此，弯柱柱顶部的最终剪力为：KN()千牛()KN()当AB跨度作用在B柱左

16、侧时，弯柱各柱受力如图1-15所示：3）当BC跨度作用在B柱右侧时跨度的偏心效应，在柱中引起的弯矩为：（顺时针）（顺时针）（逆时针）其计算图如图1-16所示：弯架柱顶部各柱固定铰支座的反作用力如下：B 列：n=0.109， =0.3， =1.13= = =312.31/14.01.13=25.18KN()C 列：n=0.109， =0.3， =1.13= =26.15/14.01.13=2.11KN()因此，弯柱固定铰支座的总反作用力为：KN()因此，弯柱柱顶部的最终剪力为：千牛()KN()千牛()当BC跨度作用在B柱右侧时，弯柱各柱受力如图1-17所示：4）当BC跨度作用于C柱时的偏心效应为

17、：（顺时针）（顺时针）（逆时针）计算图如下图 1-18 所示。各立柱固定铰支座的反作用力为：B 列： n=0.109， =0.3， =1.13= =-65.37/14.01.13=-5.28KN ()C 列： n=0.109， =0.3， =1.13= =124.92/14.01.13=10.08KN ()因此，弯柱固定铰支座的总反作用力为：千牛()因此，弯柱的最终剪力为：KN()KN()千牛()当BC跨度作用在C柱上时，弯头各柱的受力图如下图1-19所示(5) 起重机水平荷载作用下的受力分析（不考虑车间整体空间功）AB跨有横向水平荷载时，计算图如下图1-20所示；各立柱固定铰支座的反作用力为

18、：A 列： , =0.3, , =0.587KN()B 列： , =0.3, , =0.559KN()弯柱顶部活动铰链支座的总反作用力：KN()弯柱顶部的最终剪力为：KN()KN()千牛()弯柱各柱弯矩图见图1-212) 当有横向水平荷载作用于 BC 跨时，计算图如下图1-22所示；各立柱固定铰支座的反作用力为：B 列： , =0.3, , =0.559KN()C 列： , =0.3, , =0.587KN()因此，弯柱顶部固定铰链支座的总反作用力为：KN()因此，弯柱顶部的最终剪力为：千牛()KN()KN()弯柱各柱弯矩图如图1-23所示：(6) 风荷载作用下的受力分析1）向左吹时，计算图如

19、图1-24所示每个固定铰链支座的反作用力分为：A 列： , =0.3 查附表 9 及附图 9-8得 =0.328KN()C 列： , =0.3 查附表 9 和图 9-8得到 =0.328KN()弯柱顶部固定铰链支座的总反作用力为：KN()弯柱柱顶部的剪力为：KN()千牛()千牛()各弯柱的弯矩图见下页图1-24。图1-24 左吹计算图及力图2）向右吹时，计算图如图1-25所示各立柱固定铰支座的反作用力为：A 列： , =0.3, =0.328KN()列: , =0.3, =0.328KN()弯柱固定铰支座的总反作用力为：千牛()弯柱顶部的剪力为：= - =5.46-0.3123.46=-1.8

20、1KN()= - =0-0.38 23.46 =- 8.91 KN ()= - = 10.93 -0.31 23.46 = 3.66 KN ()图1-25 向右吹气时的计算图和受力图六、合力A柱最不利的组合是在不考虑厂房整体空间的情况下做出的。具体方法和数据列于以下两个表中。力量，部分永久负载屋顶活荷载起重机负载风荷载跨AB代理在不列颠哥伦比亚省代理A柱上A柱上在 AB 栏在 C 柱上在 C 柱上在 BC 列左风右风线-米16.12-0.032.47-36.08-38.892.63-2.1827.6820.455.62-18.1311.0536000000000-米-46.94-9.032.4

21、788.48-12.742.63-2.1827.6820.455.62-18.1360.05360416.41287.156000000-米24.99-4.878.25-4.66-103.49105.04-7.4494.2469.64182-141.96406.01360416.41287.156000000五7.340.4210.589-8.59-9.2610.146.59-0.524.8729.66-18.477-1 A柱力标准值汇总表合力/部分+和对应的 N-对应的 N与相应的 M与相应的 M组合项目力量组合项目力量组合项目力量组合项目力量二米1.2x+0.9x1.4x+90.18(72

22、.34)1.2x+0.9x1.4x+0.89x(+ ) +-78.63(-61.64)1.2x+0.9 x 1.4x或 1.2x+0.9x1.4x+19.31 (16.09) 或 90.14(72.31)1.2x+0.9x1.4x+0.89x(+ ） + -75.28(-58.98)373.26 (311.05)418.62 (347.05)418.62(311.05) 或 418.62(347.05)373.26 (311.05)二至二米1.2x+0.9x1.4x+0.89x(+)+109.89 (84.98)1.2x+0.9x1.4x+-119.03(-96.7)1.2x+1.4x0.9x

23、+0.89 x(+)+或1.2x+0.9x1.4x+0.89x(+)98.52 (75.95) 或 109.89 (84.98)1.2x+0.9x1.4x+-107.65(-87.67)899.02(730.66)477.42(396.05)944.38 (766.66) 或 899.02 (730.66)432.06 (360.05)-米1.2x+0.9x1.4x+0.89x(+)+502.51 (400.01)1.2x+0.9x1.4x+-417.77(-232.77)1.2x+1.4x0.9x 或 1.2x+0.9x1.4x+0.89x(+)+ 或 1.2x+1.4x0.9x (+)24

24、.12 (20.33) 或 502.51 (400.01)1.2x+0.9x1.4x+476.19(79.12)954.18 (776.62)642.39 (529.17)1011.89 (822.42)/954.18 (776.62)或 642.39(529.17)487.212(406.01)-五49.48(39.62)-12.82(-9.83)-2.02(-1.25)7-2 A柱力组合表注：1、表中的力单位，2、力组合表中括号内的数值为标准值。7.剖面设计以A柱为例，混凝土为C30，纵筋为HRB335，箍筋为HPB235。柱纵筋计算（使用对称钢筋）(1) 上栏根据受力组合表，经对比分析，

25、最不利的受力组合为： 检查表有起重机车间机架的方向：按组的力计算，属于大偏心受压构件但A s =942mm 2最小配筋率计算2) 按组的受力计算它是一种大型偏心受压构件。但选择最小配筋率计算3）检查垂直于弯矩作用的平面的承载能力有轨电车车间有立柱间支撑时，立柱垂直弯曲方向的计算长度：,满足要求(2)下柱：不利组合选自II-II和III-III截面的受力组合： 502.51 476.19 24.12954.18 487.21 1011.89检查表15-8，必须安排起重机车间的方向1) 按组的受力计算取，然后，然后取中性轴法兰，为大偏心受压件2) 按组的受力计算，然后取如果中性轴在机翼图像中属于大

26、偏心受压构件，则3) 按组的力计算，然后取如果中性轴在法兰处，属于大偏心受压构件，则根据计算结果，为满足结构要求，下柱纵筋为422。4）检查垂直于弯矩作用的平面的承载能力通过，查找表 b-1，(2) 柱箍筋的配置由于不考虑地震作用，一般按结构要求控制柱箍筋，上下柱采用8200箍筋，密实面积为8100。(3) 柱体裂缝宽度校核（根据混凝土结构设计规范的规定，可不进行裂缝宽度校核）(1) 上栏A柱II部分：A柱II-II部分：上柱裂缝宽度计算：,.由于该截面是矩形截面，然后有：，满足要求。(2) 下柱A 柱 III-III 部分：检查下列的裂缝宽度：,然后有：，满足要求。(5)立柱吊装校核计算采用

27、回转式起重机，起吊点设在牛腿与下立柱的交界处。吊装时钢材达到设计强度的100。计算图如图 1-27 所示。图1-27 立柱吊装校核计算示意图负载计算自重线荷载（kN/m ） ，考虑动力系数1.5，各截面荷载标准值为：上栏：牛腱：下栏：(2) 受力分析自由的 _所以让_下柱的最大弯矩发生在(3) 上柱吊装校核计算上柱加固，抗弯承载力校核，满足要求裂缝宽度检查，满足要求(4) 下柱吊装校核计算, 抗弯承载力校核裂缝宽度无需校核。八、牛腿设计(1) 牛腿几何尺寸的确定牛腿的截面宽度等于立柱的宽度，如果吊车梁外侧到牛腿外缘的距离为，吊车梁轴线到梁外侧的距离。柱为，则牛腿顶面长度为 ，牛腿外缘高度为 ，

28、支腿截面高度为，牛腿几何尺寸如图 1-26 所示。(2)检查牛腿的高度：按荷载组合标准值计算的作用在牛腿顶部的垂直力值牛腿顶部标准荷载组合计算的水平拉力值牛腿段有效高度垂直力作用点位于下柱段满足要求。(3) 牛小腿的加强由于吊车的竖向荷载，柱截面即牛腿可根据结构要求进行配筋，取纵筋，取箍筋支梁局部压缩校核计算，满足要求九、立柱下的基础设计以A柱基础为例，基础形式采用柱下独立基础形式，基础下垫层C20混凝土厚度为100mm。预制柱与基础之间采用C20细石混凝土填充。根据施工要求确定基础高度的大小。 （见图）预制柱插入地基的深度提前确定，柱底缝隙用C30细石混凝土填充。根据台面基杯底厚、杯壁厚（满

29、足基梁支撑宽度要求）。则基础高度为： ，可满足设计要求。杯壁的高度根据台阶下的基本抗冲剪抗力条件确定，应尽可能大，以减少混凝土用量。基础地基的大小根据地基基础的承载能力条件确定。不要选太大，底座如图所示构造。柱底截面不利受力选择1、在设计基础时，根据荷载标准组合选择以下三组中最不利的组合。(1)(2)(3)2、进行基础设计时，根据荷载设计组合选择以下三组中最不利的组合。(1)(2)(3)(3)确定底座底面尺寸1、地基承载力特征值的确定根据设计任务书中地基承载层承载力的特征值，并根据地基设计规范的要求，修正跨度和深度。因为底宽小（一般小于 3 ）。因此，仅考虑地基埋深的修正，修正后的地基承载力特

30、征值为：2.换算为基础底面弯矩和轴力标准值由维修墙和基础梁传递的基础顶面永久荷载值：到基础中心线的偏心弯矩为：（见图）传递到基础底部的弯矩和轴向力的标准值为：3、根据地基承载力确定地基底面尺寸首先根据第三组感兴趣的标准值计算基础底面的尺寸。地基平均埋深：根据中心压力确定基础底面面积；以上是对基础底面尺寸的最初步估算，必须对基础承载力进行校核。基础底面积：基础底部抗弯矩：地基和回填的平均重力：所以第三组力满足要求。检查第二组力：所以第二组力满足要求。检查第一组力：所以第一组力满足要求。基本设计上部结构产生的基础底面力设计值：在这三组力下，地基的净反作用力计算：第一组：第二组第三组因为它应该重新计

31、算。基础冲剪承载力校核冲孔承载力是根据地基在第三组荷载作用下的最大净反作用力。杯壁高度的初步确定（见图）由于壁厚小于杯壁高度，说明上台阶低，冲孔损坏锥面，因此只需检查台阶以下的冲孔承载力（见图）基础下有垫层时，混凝土保护层厚度取35% 。冲孔失效锥的有效高度为：冲孔失效锥最不利边上边的长度：冲孔失效锥最不利边的底边长度：因此，冲切力满足要求。基础楼板配筋计算沿基础边长的配筋计算，分别按柱边（1-1节）、两鸡面处变步长（2-2节）。因此，选定的地基反力应按地基在第二组作用下的最大净反力进行校核计算。 ,对应位置的净基础反力计算：根据钢筋的选用，采用该方向钢筋的直径，单根钢筋的面积为200.96

32、。钢筋总数：根，钢筋间距： .这个方向的钢筋是：一共14个。沿短边的配筋计算沿短边方向的配筋计算是根据柱边（3-3节）和可变步长处的截面（4-4节）计算的。所选地基的净反作用力按地基在三组荷载作用下的最大平均净反作用力计算。与 18柱下基础加固如图所示。由于基础长边大于3米，可将该方向的钢筋截去10%，交错布置。钢筋可以统一编号。10.绘制施工图1、画出厂房的平面图和剖面图，详见施工图。2、绘制柱配筋图和模板图，详见施工图。混凝土结构设计课程设计作业书设计题目：钢筋混凝土单层工业厂房结构设计钢筋混凝土单层工业厂房结构设计一、设计项目机加工车间。2.设计资料1、建设地点：某市某工厂。2、自然条件

33、：1) 基本风压：0.45 KN/m 2 。2）基本雪压：0.45 KN/m 2 。3）屋面均布活荷载标准值：0.5KN/m 2 。4）地质条件：场地自上而下土壤成分为：0.8m厚杂填土，重15KN/m 3 ； 1.5m厚淤泥， c 10%，重17KN/m 3 ，承载力特征值f ak =140KPa； 3.0m厚粉质粘土，e和IL均0.85，重19KN/m 3 ，承载力特征值f ak =180KPa。5）、抗震设防烈度：6度。3、结构形式：钢筋混凝土弯架结构。4、建筑平面：厂房长60m，柱距6m；车间宽度可选择42m、45m、48m，AB跨、BC跨尺寸见附表。5、建筑剖面：两跨等高弯架，室外高

34、差0.2m，柱牛腿顶标高9.3m，轨道顶标高10.7m，上柱顶标高13.5m。6、弯柱计算参数：上柱采用bh=400mm400mm矩形截面，下柱采用工字形截面，下柱截面几何参数为：A、C柱：bhh f b w =400mm900mm150mm100mm，A=1.87510 5 mm 2 ，I=1.9510 10 mm 4 ，自重标准值为4.69千牛/米；B柱：bhh f b w =400mm1000mm150mm100mm，A=1.97510 5 mm 2 ，I=2.5610 10 mm 4 ，自重标准值为4.94KN/m .7、起重机系统计算参数：1）起重机：两跨安装两台20/5t软钩电动桥式起重机，工作水平为A 4 ，其中21m跨度为：桥跨L k =19.5m，宽度B=5.55m，轴距K=4.4m，最大轮压标准值P max,k =205KN，小车质量m 1 =28t，小车质量m 2 =7.5t； 24m跨度为：桥跨L k =22.5m，宽度B=5.55m，轴距K=4.4m，最大轮压标准值