二十四脉波整流资料

1、324脉波整流机组整流机组是地铁直流牵引供电系统中的重要设备之一。整流机组的设计、结构特点和保护方式关系到整个直流牵引供电系统的正常运行。目前，为了提高直流电的供电质量，降低直流电源的脉动量，城市轨道交通多数采用等效24脉波整流机组，一般都由两台同样容量l2脉波的整流变压器9和与之般配的整流器共同组成。3.124脉波整流机组的作用及要求在地铁供电系统中，牵引变电所高压侧的电压多为35kVAC(或33kVAC)，而接触网的电压为1500VDC(或750VDC)，因此需要降压和整流。整流机组包括整流变压器和整流器，其作用是将35kVAC(或33kVAC)降压、整流，输出1500VDC(或750VD

2、C)电压供给地铁接触网，实现直流牵引。地铁牵引变电所一般设于地下，因此整流机组也安装在地下室内。整流变压器宜采用干式、户内、自冷、环氧树脂浇注变压器，其线圈绝缘等级为F级，线圈温升限值为70K/90K(高压，低压)，其承受极限温度为155，断念温升在任何情况下不应产生损坏断念金属部件及其周边资料的温度。在高湿期内可能产生凝露，应采用措施防范凝露对设备的危害。整流器采用自然风冷式，适用于户内安装。整流器柜宜采用独立式金属柜，二极管及其他元件的部署应试虑通风流畅、接线方便，同时便于保护、维修。整流器与外面连接的跳闸信号采用接点方式，报警信号采用数字方式。柜的上部及底部张口，采用措施防范小动物进入，

3、正面和后边有门，各部件与柜应绝缘。整流变压器应从结构进步行优化设计，以控制谐波的产生，减少电磁波搅乱。整流机组产生的谐波电流应满足国家标准的规定，并满足我国电磁兼容相应的标准10。依照IEC164规定，地铁作为重型牵引负荷，其负荷等级为VI级，整流机组设备的负荷特点满足以下要求：100%额定负荷时可连续运行；150%额定负荷时可连续运行2h；300%额定负荷时可连续运行1min。整流器的设计应满足当任一臂并联的整流管有1个损坏时，能全负荷正常运行。整流器每个臂并联整流管的电流不平衡度小于10%。直流侧空载情况下,整流变压器施加35(1+0.05)kV的交流电压时,直流侧-1-输出电压不高出18

4、00V。3.224脉波整流机组的组成24脉波整流机组的主电路原理图如图3-1所示。整流机组主要有两台12脉波轴向双分裂式牵引整流变压器和四组全波整流桥组成。每台变压器阀侧二套绕组分别接d接法和y接法，其线电压天然形成30的相差。两台变压器的网侧采用延边三角形接法，分别移相7.5，这样形成的两台变压器的四套阀侧绕组的线电压相量互差15相位，分别经全波整流后，在直流侧并联运行，形成24脉波整流系统。AC(35kV)Dy11Dd0T1T2Dy1Dd2网侧移相+7.5网侧移相-7.5B1B2B3B4+DC(1.5kV)-图3-124脉波整流机组主电路原理图3.324脉波整流机组原理解析3-2为轴向双分

5、裂式变压器的绕组部署表示图。这种变压器的网侧为一个不分裂的绕组，分为上下两个支路，两支路并联联系。两组阀侧绕组沿轴向部署于同一断念柱上，其自己并没有串通或并联，而是将其头尾各自采用y联系和d联系分别引出，分裂成两个支路。这种阀侧绕组分裂为两个支路部署在同一个断念柱上的轴向双分裂变压器能够使阀侧两个支路并联运行，同时向负载供电，即同时各供一三相桥式整流器。阀侧绕组一组采用y联系，另一组采用d联系，使它们的线电压有效值相等。变-2-压器阀侧绕组同名端线电压的相位差为2/12(电角度为30)，这就形成每周期含有12脉波的6相整流系统。若是有两台这样的变压器，一台移相+7.5，另一台移相-7.5，两台

6、变压器组成一套移相变压器组，这就形成了12相24脉波的移相变压器，其阀侧同名端线电压的相位差为2/24(电角度为15)，阀侧电压相量图如图3-3所示。ax1X1c3a3c2a2c4a4c1a1b4a4b2a2b3a3Ab1a1b4c4b2c2b3c3b1c1a4c4a2c2a3c3a22c1b1c3b3c2b2c4b4a1b1a3b3a2b2a4b4a1c1图3-2轴向双绕组双分裂变压器绕组部署图3-3阀侧电压相量图在选择地铁整流机组的规格时，尽量考虑采用带三角形联系的变压器，同时尽可能的增加整流的相数，变压器采用Dy11d0-Dy1d2或Dy5d0-Dy7d2都吻合这一设想。变压器采用Dy1

7、1d0-Dy1d2联系的整流机组，单台变压器运行时可是12脉波，要获得24脉波，需两台并联运行。对于变压器采用Dy5d0-Dy7d2接线的整流机组同样这样。在实质运行时，一台变压器退出运行，则联跳另一台变压器，可经过周边变电所实行大双边供电保证列车运行。若是只运行一台变压器，则电网谐波含量会较正常时增加。24脉波整流机组输出直流电压的纹波系数较12脉波小，Dy11d0-Dy1d2两台变压器互换性好，从Dy11d0-Dy1d2的结法能够看出，两台变压器的互换只要改变一次侧接入电网的相序即可。当励磁电流的3次谐波或零序重量能够流通时，三倍次谐波或三的整数次谐波电流就不注入电网，可选择两台轴向双分裂

8、的变压器，一台(T1)联系组为Dy11Dd0，如图3-4所示；另一台(T2)为Dy1Dd2，其中D联系为延边三角形，如图3-5所示。依照两台变压器的接线，可绘制出其相量图如图3-6(T1)和图3-7(T2)所示11。-3-ABCABCa2b2c2a2b2c2a3b3c3a3b3c3（a）高压绕组（b）低压绕组（a）高压绕组（b）低压绕组图3-4T1整流变压器Dy11-d0绕组联系图图3-5T2整流变压器Dy1-d2绕组联系图AAA1AA1A1a2a3C1C1Udb2B1c3b3B1C1c2B1UyBCBCBCU1（a）一次侧D结绕组联系（b）二次侧y结绕组相量图（c）二次侧d结绕组相量图图3-

9、6变压器T1的结构及相量图AAA1AA1a2A1c2c3a3b2B11C1C1b3BC1B1CBCBCB（a）一次侧D结绕组联系（b）二次侧y结绕组相量图（c）二次侧d结绕组相量图图3-7变压器T2的结构及相量图-4-解析图3-6和3-7的相量图可知，若以水平右方向为参照方向，则可得其他电压相量的相位角分别为：(1)对于变压器T1一次侧电压相量UA1B1的相位角为112.5；二次侧电压相量Ua2b2的相位角为142.5(y结)，Ua3b3的相位角为112.5（d结）。(2)对于变压器T2一次侧电压相量UA1B1的相位角为127.5；二次侧电压相量Ua2b2的相位角为97.5(y结)，Ua3b3

10、的相位角为67.5(d结)。观察图3-6和3-7的相量图并利用上述解析的结果可知，对于同一台变压器，其阀侧(二次侧)绕组同名端线电压的相位差为30(142.5-112.5=97.5-67.5=30)；而两台变压器的网侧(一次侧)并联接入电网时，相当于其一次侧各移相7.5(不同样的旋转方向)，使T1变压器一次侧三角形绕组电压与T2变压器原边三角形绕组线电压有15的相位差(127.5-112.5=15)，而两台变压器二次侧对应的线电压相位差为45(142.5-97.5=112.5-67.5=45)，上述结果如图3-8所示。UA1B1(T1)Ua3b3(T1)INyy30UA1B1(T2)30-Ua

11、2b2(T2)Ua3b3(T2)N2I2NdIdUa2b2(T1)图3-8两台变压器的相量关系图图3-9磁势平衡相量图3.424脉波移相整流变压器网侧绕组解析网侧绕组电压、匝数及移相角的确定网侧绕组的7.5移相是经过两种不同样的延边三角形接线来实现的，其绕组接线原理图与相量图分别如图3-4(3-5)和3-6(3-7)所示。由于二台变压器的网侧仅接线方式不同样，其他的参数都完好同样12。以下就一种接法来谈论三角段的电势Ud、延边段电势Uy和移相角之间的关系。-5-由网侧电压相量及三角函数关系可知(=7.5)：Uysin2（3-1）U1sin120osin3UdUysin(60o)2)（3-2）s

12、in120osin(60oU13则Udsin(60o)sin2cos30osin(30o)2sin(30o)（3-3）U1sin120osin120osin120oUd3sin(30o)3cos3sin3322Uy（3-4）sinsin2tg2如设计时取匝电势为et，那么三角段线圈匝数和延边段线圈匝数，可按式(3-5)及式(3-6)确定：UdNd（3-5）etNyUy（3-6）et但线圈的匝数必定取整数，因此当确定了Nd和Ny此后，还必定校核移相角及线电势U1的幅值。由(3-4)可得：tg13tg13（3-7）2Ud2Nd3UyNy同时由相量图3-6可知：U1Ud222(UdUy)Uycos1

13、20oUyUy3Ny23NyNNd2et（3-8）网侧绕组中的基波电流由于延边段线圈电流Iy是三角形段线圈电流Id二相电流的相量和，因此其幅值为：Iy3Id（3-9）且相位相差30相角，正移相为-30，负移相为+30。-6-在忽略激磁电流的条件下，初次级绕组的磁势平衡以下式：NyIyNdIdN2I2（3-10）其相位关系由相量图3-9所示。由相量图3-9的几何关系可知：NyIyNdId（3-11）sinsin(30o)由此导出：NdIysin(30o)3sin(30o)NyIdsinsin（3-12）而由式(3-4)可知：NdUd3sin(30o)（3-13）NyUysin两式比较可知=，将磁

14、势平衡方程进行分解，可得两组磁势平衡组：oNdIdcosN2I2纵向重量（）NyIycos(30)3-14o)NdIdsin正交重量（）NyIysin(303-15其中纵向重量是与次级磁势平衡的基本重量，而正交重量是三角段线圈与延边段线圈相互平衡的附加部分。将纵向重量式(3-14)代入式(3-9)，并考虑式(3-1)和(3-3)及U22t，可得：=NeIdN2I23Nycos(30o)NdcosU2I2Udcos3Uycos(30o)（3-16）U2I22U1sin(30o)cos2U1sincos(30o)U2I2U2I22U1sin30oU1Iy3Id3U2I2（3-17）U1网侧绕组的基

15、波容量为：S13U1I13U1Iy3U2I2S2（3-18）可见变压器网侧与阀侧的交流基波容量是一致的，但是由于网侧采用了延边三角-7-形接法，其的资料容量是有所增加的。S1c3(UyIyUdId)3U1I1(3UyUd)3U1I12sin2sin(30o)S1Ksc其中资料容量系数：Ksc2sinsin(30o)4sin15ocos(15o)（3-19）当移相角=7.5，Ksc=1.02642即网资料增加2.642%。考波流与网等效容量器两均式全波整流，在忽略相的重叠角，且感性等理想条件下，流因素Iv1，因素Ud03213。Id0.408Uv1.356那么二的的交流等效容量：S223UvIv

16、23Ud01Id3261.0472Pd0（3-20）Ud0Id3由于二中除了=kp1(k=1,2,)特点波外的其他高次波都相互抵消I1113了，因此网算到的流因素3。网的交流等效容量：Id23S3UvI1313Id3Ud02321.0472Pd0（3-21）3Ud0Id考到定运行系的直流降6%左右，因此器的等效交流容量：S1(S1S2)1.03Pd01.092PdN（3-22）2故道交通引器的定容量一般直流定功率的1.1倍。-8-424脉波整流电路的仿真4.124脉波整流电路的仿真MATLAB-simulink的环境下对24脉波整流电路进行仿真，Matlab7.5版本中的电力电子系统工具箱(P

17、owerSystemBlockset)可用于电力电子电路和系统的仿真，文中的模型就是基于该工具箱建立的14。24脉波整流电路建模24脉波整流电路仿真模型如图4-1所示15，其中电源为三相对称交流电压源，电源侧绕组延边三角形接线以移相变压器/+7.5和/-7.5组成，移相后接入-/-Y连接变压器T1和T2，目的是在每台变压器的二组低压绕组间引入30相位差。ContinuouspowerguiA+BAA+a2-CBB+a3Ab2CC+c2ABridgeA-b3Ba3三相电压源B-b3Ac3+C-Cc3D+7.5T1BDy11Dd0C-+vBBridge-UdA+ScopeRBA+a3a2-ACB+

18、b2C+c2CBridgeA-b3Ba3B-c3Cb3A+C-c3IdD-7.5T2BiDy1Dd2-+C-DBridge图4-124脉波整流电路仿真模型由于三相桥式6脉波整流器输出电压谐波小，为了减少输出谐波，则每台整流变压器由两个6脉波桥式整流器ABridge、BBridge(CBridge、DBridge)以并联方式来组成-9-12脉波桥式整流机组T1(T2)。2台12脉波整流机组并联运行组成等效24脉波整流器。模型参数设置三相对称交流电压源参数设置：三相对称交流电压源的幅值设为35kV，频率为50Hz，相位分别为0，120，-120。移相变压器参数设置：与联系组号为Dy11Dd0相连的

19、移相变压器移相+7.5，与联系组号为Dy1Dd2相连的移相变压器移相-7.5，三个绕组的额定电压分别为：35/2kV，35/2kV，10kV；整流变压器参数设置：三个绕组额定电压分别为10kV，1180V，1180V；三相二极管整流桥参数设置：使用默认值；RLC负载参数设置：R取200，取0，C取inf。仿真参数设置仿真时间设为0.04s，周期为0.02s，数值算法采用ode23tb，完成上述步骤后运行仿真模型，从示波器中观察输出波形。图4-6为纯电阻负载情况下输出电压Ud。4.2整流机组理想空载直流输出电压计算整流机组直流输出波形解析2000）1500V（1000电5000.020.0250

20、.030.0350.04时间（s）图4-2T1桥6脉波整流电路的空载输出电压波形）V20001500（1000电5000.020.0250.030.0350.04时间（s）图4-3T1Y桥6脉波整流电路的空载输出电压波形与整流变压器二次侧“”型绕组相接的整流桥输出电压为6脉波，换相导通角-10-为/3，输出脉波的宽度为/3，如图4-2所示，脉波幅值等于2倍的阀侧“”接线电压；与整流变压器二次侧“Y”型绕组相接的整流桥输出电压为6脉波，换相导通角也为/3，它将滞后“”桥整流机组空载输出电压波形30。如图4-3所示。整流机组阀侧“”接线电压空载电压输出脉波的幅值等于2倍的阀侧“Y”接线电压。由于“

21、Y”绕组的匝数是“”绕组匝数的1/3，因此它们的线电压是相等的，即“”桥和“Y”桥整流输出电压脉波的幅值是相等的，它们都等于2倍的阀侧线电压。整流变压器T1“”桥和“Y”桥整流机组空载电压叠加后的输出电压波形如图4-4所示，由于“”桥和“Y”桥整流电压相差30，因此它们并联叠加后获得12脉波的空载直流输出电压，其脉波宽度为/6，幅值仍为2倍的阀侧线电压。17001600）1500（压电1400130012000.0220.0240.0260.0280.030.0320.0340.0360.0380.040.02时间（s）图4-4T1整流机组12脉波空载输出电压波形17001600）1500（1

22、400电130012000.0220.0240.0260.0280.030.0320.0340.0360.0380.040.02时间（s）图4-5T2整流机组12脉波空载输出电压波形T2整流机组的输出空载直流电压波形如图4-5所示，同T1整流机组的输出空载直流电压波形拥有15的相位差。因此当把两台整流机组输出的两个12脉波电压并联叠加时，就能获得24脉波的整流机组空载直流电压波形，如图4-6所示，它的脉波宽度为/12，其脉波幅值依旧等于2倍的阀侧线电压。-11-17001600）1500（压电1400130012000.0220.0240.0260.0280.030.0320.0340.036

23、0.0380.040.02时间（s）4-624脉波整流器空载输出电压波形整流机组空载直流输出电压的计算(1)桥或Y桥(6脉波)输出电压的计算桥或Y桥(6脉波)输出电压的计算对于桥或Y桥6脉波的整流输出电压波形如图4-2(4-3)所示，设整流变压器的阀侧空载线电压为U2，整流机组的空载直流输出电压为Ud，则t1.35U2（4-1）Ud(1/)62U2costd36(2)单台机组运行(12脉波)输出电压的计算对于单台整流机组运行情况下，12脉波的整流波形如图4-4(4-5)所示，空载直流输出电压Ud为：（4-2）Ud(1/)122U2costdt1.398U2612(3)两台机组并联运行(24脉波

24、)输出电压计算对于双台整流机组并联运行情况下，24脉波的整流波形如图4-6所示，空载直流输出电压Ud为：242U2costdt1.41U2（4-3）Ud(1/)1224在理想空载条件下，直流输出电压Ud=1.35U2，依照以上计算我们能够获得24脉波整流机组诚然是四个六脉波模块的并联运行，但输出电压其实不是简单的并联，在实质空载条件下，由于二极管的单导游电性质，平衡电流是不能够流通的，实质上四桥单独交替运行后组成了24脉波整流机组16。-12-5谐波解析由于二极管的阻断作用，在整流变压器绕组中流过的是断续的正弦波，其由基波电流和高次谐波电流组成，输出的直流电流是含有脉波成分的脉动直流，而馈入电

25、网的则是含有谐波电流的非正弦电流。这里采用傅里叶分解对其进行谐波解析17。5.1直流侧电流谐波解析图5-1是三种常用的带纹波的直流输出电流波形，输出负载设定为阻性。20）15A（10电50.020.0220.0240.0260.0280.030.0320.0340.0360.0380.04时间（s）（a）6脉波191817A16（15电1413120.0220.0240.0260.0280.030.0320.0340.0360.0380.040.02时间（s）b）12脉波-13-191817A16（15电1413120.0220.0240.0260.0280.030.0320.0340.036

26、0.0380.040.02时间（s）c）24脉波5-1直流侧电流波形(1)6脉波直流流5-1(a)6脉波直流流波形，其表达式idtdmt，周期T，()=Icos=/3交流源的角率(注：下文同)。从而能够求出直流流均方根IdN：3IdmIdN36Idm2cos2tdt130.95577Idm（5-1）624直流流平均Id：3IdmId36Idmcostdt（5-2）6将id=Idm张开成傅氏数，其一般形式：costid1a0(ancosntbnsinnt)（5-3）2n12T66a02TIdmcostdtIdm6costdtIdm（5-4）T2623Idman2Idmcostcosntdt1)（

27、5-5）T2(n22bn2Idmcostsinntdt0（5-6）T2因此id31）（5-7）Idm(1n2cosnt，n=6k(k=1,2,3)1等式右首直流重量，其等于直流流平均Id，余交流重量，由-14-n=6k(k=1,2,3)次波流之和成，且k奇数波正，k偶数波。由此能够求出直流源中的波流均方根等于直流流平均的4.2%。(2)12脉波直流流5-1(b)12脉波直流流波形，其表达式iddmt，周期。从而可=IcosT=/6以求出直流流均方根IdN：3IdmIdN612Idm2cos2t1（5-8）1222直流流平均Id：12sinIdmId612Idmcostdt（5-9）1212id

28、的傅氏数：121，n=12k(k=1,2,3)（5-10）idsin12Idm(1n21cosnt)等式右首直流重量，其等于直流流平均Id，余交流重量，是由n=12k(k=1,2,3)次波流之和成，且k奇数波正，k偶数波。由此能够求出12脉波直流源中的波流均方根等于直流流平均1.03%。(3)24脉波直流流5-1(3)24脉波直流流波形，其表达式iddmt，周期。从而=IcosT=/12能够求出直流流均方根IdN：1216IdN22t（5-11）24Idmcos2sinIdm2412直流流平均Id：IdmId1224Idmcostdt24sin（5-12）2424id的傅氏数：id24Idm(

29、11cosnt)，n=24k(k=1,2,3)（5-13）sin24n21等式右首直流重量，其等于直流流平均Id，余交流重量，是由n=24k(k=1,2,3)次波流之和成，且k奇数波正，k偶数波。由此能够求出24脉波直流源中的波流均方根等于直流流平均-15-0.26%。4x1054含波3谐对210（a）6脉波4x1054含3谐对210 x1054含波3谐对2105-2直流侧电流的频谱解析基于理想状下的理解析，行24脉波整流路的仿真，其直流出流波形行解析，果5-2。之，p脉波直流源中除了直流重量外，所含波流的次数np的整数倍，即n=kp，p脉波数，k=1,2,3。波流均方根占直流流平均的比，随着

30、p的增加而大幅度减小。5.2阀侧电流谐波解析-16-图5-3(5-4)是Y(D)结绕组在理想状态下，一个时间周期T内阀侧绕组中的相电流波形，其中输出负载为纯电阻性负载。yymmIdm2I3dIdt13t024520245233333333图5-3Y结电流波形图5-4D结电流波形(1)阀侧(整流变压器二次侧)绕组为Y结图5-3中，电流波形的数学表达式为：Idmcos(t04)，36325iyz(t)Idmcos(t)，236302453，333将Y结阀侧绕组相电流iyz张开成傅氏级数为：iyz(t)1a0(ancosntbnsinnt)2n1由于iyz(t)=iyz(t+)，故不出现直流重量和偶

31、次谐波重量，因此可得：a00bn02Ta2Tiyz(t)cosntdtnT223Idmcos(t)cosnt06t2Idmcos(t)cosntd362Idmsinnnn(1n2cos(2sin3n)263将式(5-16)代入式(5-15)得：（5-14）（5-15）（5-16）-17-iyz(t)3Idm(12)cost1cos5t1cos7t23324（5-17）1cos111cos131cos171cos19ttttL57810式中iyz1(t)3Idm(12)cost位基波重量，其他各项为谐波重量。233绕组电流均方根值：213IdmIyz6Idm2cos2tdt0.7804Idm（5

32、-18）632基波电流均方根值：Idm(31)Iyz1230.7459Idm（5-19）2总谐波电流均方根值为：IyzxIyz2Iyz120.2295Idm（5-20）总谐波电流均方根值/基波电流均方根值=0.308:1。绕组电流均方根值占基波电流均方根值的百分数为(Iyzyz1)。/I100%=104.63%(2)阀侧绕组为D结图5-4中，电流波形的数学表达式为：143Idmcos(t6)0，332245iDz(t)3Idmcos(t2)33，3（5-21）31525Idmcos(t)，23363将D结阀侧电流iDz张开成傅氏级数：iDz(t)(13)Idmcost3Idm(1cos5t32

33、41cos7t1cos11t1cos13t（5-22）810141cos17t1cos19tL)1620-18-13式中iDz1(t)()Idmcost基波流，其他波流。32流均方根：221IDz6(Idmcost)2dt26(Idmcost)2dt6363（5-23）11Idm0.4506Idm923基波流均方根：Idm(13)IDz1320.4306Idm（5-24）2波流均方根：IDzxIDz2IDz120.1328Idm（5-25）波流均方根/基波流均方根=0.308:1。流方均根占基波流方均根的百分数(IDzDz1)。/I100%=104.63%8060含波谐40对200依照器磁平衡

34、理，网(整流器一次)各流磁和与各流磁和大小相等、方向相反。3-4中，整流器T1(或T2)接两三相整流出，流磁之和iN=iy(t)Ny+iD(t)ND，其中匝数ND=3Ny，用上述傅式后的流表达式代入，能够获得网流。-19-定出阻性，网流iwz可张开成以下的傅氏数：iwz(t)3Idm(12)cost1cos11t1cos13t33571cos23t1cos25t（5-26）1113式中iwz13Idm(12)cost基波流，其他波流。33流均方根：Iwz6213Idm1.5076Idm（5-27）232基波流均方根：Iwz1(123Idm1.4917Idm（5-28）)332波流均方根=Iwz

35、2Iwz120.218Idm波流均方根/基波流均方根=0.1462:1。流均方根占基波流均方根的百分数(Iwzwz1。/I)100%=101.07%3量2波谐1相0在3-4和3-5中，T1和T2两台器的构参数完好一致，因此能够得同样的漏抗。不同样的是T1左移相位角7.5，T2右移相位角7.5，它之相的-20-相位差15，可是外面接略有不同样以便成合适的。(阻)运行，两12脉波整流路完好称，由T1和T2两台器流入网的合成流idwz的傅氏数形式以下：idwz(t)6Idm211tL（5-29）(1)costcos23tcos25331113式中idwz1(t)6Idm(12)cost基波流，其他波

36、流。33流均方根：Idwz=2.9894Idm基波流均方根：Idwz1dm=2.9835I波流均方根Idwz2Idwz120.1878Idm波流均方根/基波流均方根=0.063:1。流均方根占基波流均方根的百分数(Idwzdwz1。/I)100%=100.20%3量2波谐1相0-21-624脉波整流机组在广州地铁中的应用地铁牵引供电系统大要广州地铁一号线车辆段牵引变电所内设置两套由整流变压器和整流器柜组成的整流机组，接于同段33kV母线上，并联运行。每套整流机组为12脉波整流方式。两套整流机组并列运行组成等效24脉波整流方式。经过变压器整流后，输出直流1500V电压，经过接触网向地铁机车供电。谐波的产生及危害变流器等非线性电力设备接在电网中使用时，它们在从电网吸取有功电流和无功电流的同时，也向电网注入谐波电流，而谐波电流在电网阻抗上产生的谐波压降，使电网各点电压产生畸变，搅乱了电网中其他设备的优异运行。地铁供电系统中，整流装置是主要的谐波源。只要减少整流装置产生的谐波，就可以减少地铁供电系统110kV侧注入公用电网的谐波量。24相轴向双分裂整流变压器的主要技术参数6-124相轴向双分裂整流变压器的技术参数牵引整流变压器24脉波绝缘介质环氧树脂浇注绕组数4额定容量/kVA2500移相角度/7.5联系组别Dd0-y5或Dd2-y7额定电压33/1.18/1.18