绞肉机设计说明书

1、绞肉机的设计绞肉机的设计 3目录 HYPERLINK l “_TOC_250008“ 名目1摘要4第一章绪论5 HYPERLINK l “_TOC_250007“ 其次章工作原理及构造6 HYPERLINK l “_TOC_250006“ 绞肉机的构造6送料机构6切割机构6驱动机构6 HYPERLINK l “_TOC_250005“ 绞肉机的工作原理6 HYPERLINK l “_TOC_250004“ 第三章螺旋供料器的设计8 HYPERLINK l “_TOC_250003“ 绞笼的设计8绞笼的材料8螺旋直径8螺旋供料器的转速8螺旋节距9 HYPERLINK l “_TOC_250002

2、“ 第四章传动系统的设计10 HYPERLINK l “_TOC_250001“ 电机的选择10 HYPERLINK l “_TOC_250000“ 带传动的设计11设计功率11选定带型114.2.3传动比11小带轮基准直径11大带轮基准直径11带速验算11初定轴间距11所需带的基准长度11实际轴间距12小带轮包角12单根V带的根本额定功率12i 1时单根V带型额定功率增量12V带的根数12单根V带的预紧力12作用在轴上的力13带轮的构造和尺寸13齿轮传动设计13选择材料，确定和及精度等级13H limFlim按接触强度进展初步设计14确定中心距14确定模数14确定齿数14计算主要的几何尺寸1

3、4校核齿面接触强度15校核齿根的强度17齿轮及齿轮副精度的检验工程计算18确定齿厚偏差代号18确定齿轮的三个公差组的检验工程及公差值18确定齿轮副的检验工程与公差值18确定齿坯的精度19轴的设计204.4.1 选择轴的材料，确定许用应力20按扭转强度估算轴径20设计轴的构造并绘制构造草图20按弯扭合成强度校核轴径21作转矩图23求当量弯矩23确定危急截面及校核强度23联轴器的选用23类型的选择23第五章绞刀的设计25绞刀的设计25刀刃的起讫位置26刀刃的前角27刀刃的后角28刀刃的刃倾角29刀刃上任一点位量上绞肉速度30绞刀片的构造31第六章生产力量分析33绞刀的切割力量33绞肉机的生产力量3

4、3功率消耗33设计总结35致谢36参考文献37【摘要】本文论述了肉类加工机械绞肉机的工作原理、主要技术参数、传动系统、典型零件的构造设计及生产力量分析。肉机适合任何宾馆、酒楼、餐厅、食堂绞制肉靡之用。此绞肉机工作主要靠旋转的绞筒将料斗中的原料肉推挤到绞笼的挤肉样板 艺要求切成颗粒或肉泥，便于和其它辅料混合，满足不同肉制品需要。【关键词】绞肉机，挤肉样板，绞刀，绞笼，绞筒【Abstract】The principle, technical pare-maters, transmiting system and main parts structure of mincing ma-chine we

5、re introduced. The productingcapacity was analysed.Keywords Mincing machine Holds plate Cutting blade Transfer auger.This skein fan enbvironment gears, compact structure, smooth operation,reliable work. This equipment manufacture simple, line is fluent, no canhidestainsapertureanddamagetothesharpedg

6、eoperator,easytoclean, the stage for anyhotels, restaurants, cafes, canteenskein of meat Merle purposes.This stage work mainly by rotating cylinder of ground into hopper of raw meat pushed to squeeze meat stranding cage, using rotating template place cut the blade and the model of pore is crowded me

7、at formed shearingaction will chop the meat, and in twisted canister, under the action of meat grain constantly eduction crowded meat template place. So, the meat stage hopper unceasingly through hopper into heave tube, and broken meat Merle is expelled cake layer. This stage wide usage, can have a

8、lump of raw meat the technique requirements and cut into particle or paste, facilitate and other accessories mixed, meet different meat needs.【Keywords】 Stage,crowdedmeatmodel,reamer,strandingcage,wringcone第一章 前言更高的要求。现代食品已朝着养分、绿色、便利、功能食品的方向进展，且功能食品将成为世纪的主流食品。食品工业也成为国民经济的支柱产业，作为装备食品工业的食品机械工业进展尤为迅猛。代

9、化水平，离开现代仪器和设备，现代食品工业就无从谈起。食品工业的进展是设备和工艺共同进展的结果，应使设备和工艺到达最正确协作，以设备革和创促进工艺的改进和进展，以工艺的进展进一部促进设备的进展和完善。两者相互促进、相互完善，是使整个食品工业向现代化迈进的必要条件。在肉类加工的过程中，切碎、斩拌搅拌工序的机械化程度最高，其中绞肉机、斩拌机、搅拌机是最根本的加工机械.几乎全部的肉类加工厂都具备这3种设备。国内一些大型肉类加工厂先后从西德、丹麦、瑞士、日本不同加工工艺的要求，该机亦可作为其他原料的挤压设备。绞肉机的设计其次章 工作原理及构造绞肉机的构造绞肉机主要由送料机构、 切割机构和驱动机构等组成，

10、 如图 21 所示。图21绞肉机构造机架2.绞刀3.挤肉样板4.旋盖5.纹筒6.绞笼7.料斗 8.减速器9.大皮带轮10.电机11.三角带12. 小皮带轮送料机构包括料斗 7、绞笼 65。其作用是输送物料前移到切割机构，并在前端对物料进展挤压。切割机构包括挤肉样板 3,24。其作用是对进入挤肉样板孔中的物料进展切割 .挤肉样板孔眼规格有多种，可依据不同的工艺要求随时旋下旋盖进展更换。驱动机构包括电机 10、皮带轮 9、128、机架 I6绞肉机的设计绞肉机的设计 8绞肉机的工作原理工作时，先开机后放料，由于物料本身的重力和螺旋供料器的旋转， 但螺旋轴的直径后面比前面大，这样对物料产生了肯定的挤压

11、力，这个力 迫使已切碎的肉从挤肉样板上的孔眼中排出。样板的方式来到达粗绞与细绞之需。挤肉样板有几种不同规格的孔眼，通常粗绞用之直径为 810 毫米、细绞用直径 35的格板，其厚度都为 1012 故螺旋供料器的转速可比细绞时快些， 但最大不超过 400/200400/分。由于挤肉样板上的孔眼总面积肯定，即排料量肯定，当供料螺旋转速太快时，使物料在绞刀四周堵塞，造成负荷突然增加，对电动机有不良的影响。使用一个时期后，刀口变钝，此时应调换刀片或重修磨，否则将影响 切割效率，甚至使有些物料不是切碎后排出，而是由挤压、磨碎后成浆状 排出，直接影响成品质量，据有些厂的争辩，午餐肉罐头脂肪严峻析出的 质量事

12、故，往往与此缘由有关。否则因挤肉样板移动和绞刀转动之间产生相对运动，也会引起对物料磨浆 的作用。绞刀必需与挤肉样板严密贴和，不然会影响切割效率。碰，马上损坏机器。但它们的间隙又不能过大，过大会影响送料效率和挤压力，甚至使物料从间隙处倒流，因此这局部零部件的加工和安装的要求较高。绞肉机的生产力量不能由螺旋供料器打算，而由绞刀的切割力量来打算送料再多也不行，相反会产生物料堵塞现象。第三章螺旋供料器的设计绞笼的设计绞笼的作用是向前输送物料，并在前端对肉块进展挤压。如图31所示，设计上承受一根变螺距、变根径的螺旋，即螺距后大前小，根径后小前大，这样使其绞笼与绞筒之间的容积渐渐减小实现了对物料的挤压作用

13、。面上键槽协作，以传递动力。1080绞笼的材料绞笼的材料选为 HT20031 绞笼螺旋直径D K2.5GC0.136 mD160mm577.29577.292020405580105130R52348713G生产力量 ,由原始条件得 G1T/HK物料综合特性系数 ,得 K0.071 -物料得填充系数，得 0.15 物料的积存密度 t/m3 猪肉的为 1.5t/m3C 与螺旋供料器倾角有关的系数，得C1螺旋供料器的转速绞肉机的设计由原始数据 n326r/min螺旋节距实风光型螺旋的节距 tD绞筒的设计由于肉在绞筒内受到搅动，且受挤压力的反作用力作用，物料具有向后倒流的趋势，因此在绞笼的内壁上设计

14、了止推槽.沿圆周均匀分布，如图32所示绞筒内壁与绞笼之间的间隙要适当， 一般为 3-5mm间隙太小绞笼与绞筒内壁易碰撞。绞筒的物料可选用铸铁，选HT20032 绞筒9绞肉机的设计第四章 传动系统的设计的传动比可利用带传动、齿轮传动等构机逐级减速后得到。绞笼的转速不易太高，由于输送力量并不是随转速增加而增加。当速度到达肯定值以后，效率反而下降，且速度过高，物料磨擦生热，出口处的压力上升，易引起物料变性，影响绞肉质量，因此绞笼的转速一般在200400r/min 比较适宜。在本机选用 326r/min由传动比标准系列查机械设计根底课程设计指导书表22P6初步取依据选用的电机和绞笼转速要求设计传动路线

15、如下：N= GW4(KW)G 绞肉机的生产力量， 1000kg/hW 切割 1kg物料耗用能量，其值与孔眼直径有关，当d3mm，w0.0030kw.h/kg 。 传动效率，取 0.75所以依据 N4kwn1500r/min设计指导书表得Y112M-4 电机的构造。10绞肉机的设计带传动的设计设计功率 Pd图 4-1 Y112M-4 电动机的外观图K工况系数，查机械设计根底表6-5P87，取A1.2AP选定带型pdn 6-8P87，选取一般 VAn1小带轮转速，为 1440r/min传动比小带轮基准直径 dmmd1由机械设计根底表 6-3P85d100mmdd175r/mindmin大带轮基准直

16、径 dmmd2由机械设计根底表 6-6P88d=180mmd211绞肉机的设计带速验算初定轴间距 a mm0所需带的基准长度 Lmmd0依机械设计根底表 6-6P88Ld900mmA900实际轴间距a小带轮包角 1单根 V p1依据带型号、d和n 一般V带查机械设计根底表 6-P86取1.32kwd11i 1时单根 V 带型额定功率增量 P1依据带型号、 ni 6-3P860.15kw1V 带的根数 Zk 小带轮包角修正系数查机械设计根底表6-4P86,取0.96ak 带长修正系数查机械设计根底表6-2P80，取0.87L12绞肉机的设计VF0mV kg/m查机械设计根底表 6-1P790.1

17、k/gm作用在轴上的力 FFrmax考虑带初预紧力为正常预紧力的1.5倍带轮的构造和尺寸量轻，并避开由于铸造而产生过大的应力。轮槽工作外表应光滑外表粗糙度Ra 3.2m以减轻带的磨损。HT2006-1P79带轮轮槽尺寸，依据带轮的基准直径查机械设计根底表 6-1P79确定轮辐。=100mm dd1=176mm ，承受孔板轮，取轮d2缘宽度 B=63mm L=40mm P-IV 型构造形式。取轴d=33mm 。按机械设计根底表 6-16-613绞肉机的设计2*450图4-2 小带轮图4-3 大带轮选择材料，确定和及精度等级。参考机械设计根底表 8-12P138选择两齿轮材料为：大、小齿轮均为40

18、C，并经调质及外表淬火，齿面硬度为4550HRc；查机械设计根底r8-8P1326按硬度下限值，由机械设计根底图8-40P140中的MQ级质量指标查得 中的 MQ级质量指标查得。按接触强度进展初步设计确定中心距 a按机械设计根底表 8-4式中：配对材料修正系数 Cm1由机械设计根底表 8-4螺旋角系数 Aa476由机械设计根底表 8-4 查取载荷系数 K1.6参考机械设计根底表 8-4小齿轮额定转矩齿宽系数0.4参考机械设计根底表 8-15推举值a14绞肉机的设计齿数比 u=i=2.5许用接触应力则取a80mm确定模数 m(参考机械设计根底表 8-12)m=(0.0070.02)a=0.561

19、.6,m=1.5mm确定齿数 z ,12初取螺旋角 13z=2a=29.4=301( 1z =z2=2.530=75z1=75重确定螺旋角 m (z z arccosn12)1.5(3075)arccos10.1422a280计算主要的几何尺寸机械设计根底表 8-3分度圆的直径=mz1/cos=1.530/cos=45.7mm1d=m z /cos =1.5*75/cos =114.3mm22齿顶圆直径d = d +2h =45.7+21.5=48.7mma11ad= d +2h =114.3+21.5=117.3mma22a端面压力角tgantg20arctgtcoscos10.1421基圆

20、直径d= d cos =cos20.292 0 =40.2mm1b1td= d cos =348cos20.292 0 =107.2mmb22td齿顶圆压力角at1=arccosb1 =34.3650da115绞肉机的设计绞肉机的设计 17at2=arccosdb2 =23.9510d = 1za2tg1a2at1+z2-tg)=1.9齿宽b= .a0.4*8032 取b 32mm；b 40mma21b32齿宽系数=0.7dd45.732sin10.142纵向重合度 mn1.5=1.2当量齿数 z z /cos3 31.45v11z z/cos3 78.628v22校核齿面接触强度机械设计根底

21、图 8-40强度条件： H k k KKKAVHt H d b1F1计算应力：=Z ZH1HB ZE ZZZ=DH2H1 Z2022T式中：名义切向力 F =t使用系数 K =1A1 =d45.71=2044N=AKVAB式中d n1 160 45.7818 1.95ms100060msA=83.6B=0.4C=6.57=1.2KV齿向载荷分布系数 K H装配时检修调整， 6级精度 K1.34非对称支称公式计算H齿间载荷安排系数KH 1.0由机械设计根底表 8-3查取节点区域系数Z= 1.5由机械设计根底表 8-3H重合度的系数 Z 0.77由机械设计根底表 8-3查取螺旋角系数Z 0.80由

22、机械设计根底表 8-3查取MPa弹性系数ZMPaE由机械设计根底表 8-13单对齿齿合系数 Z =1B= H1H21.051.351.0 2.5120442.545.71.051.351.0 2.5120442.545.732245.5MPa许用应力：HH limSH limZZZZZZNTLVRWX式中：极限应力 H lim=1120MPa最小安全系数 SH lim=1.1由机械设计根底表 8-16 查取寿命系数 ZNT=0.92由机械设计根底表 8-18润滑剂系数 ZL350ms =1.05由机械设计根底表 8-20 查取，按油粘度等于s速度系数 Z=0.96按 1.95m,由机械设计根底

23、表 8-12查取sV粗糙度系数 ZR=0.9由机械设计根底表 8-5 查取齿面工作硬化系数 ZW=1.03按齿面硬度 45HRC尺寸系数 Z=1X=1120 0.921.050.960.851.03=826MPaH1.1满足HH校核齿根的强度按机械设计根底图 8-40校核强度条件： F1 F1 许用应力：F1FtYbmFaYY Y KKSaAKK；FFnYF2 S2F2F1YY式中：齿形系数 YF1 S1=2.61Y=2.2由机械设计根底图 8-43 查取F1F2应力修正系数 Y1.6，Y1.77由机械设计根底图 8-40查取Sa1Sa2重合度系数 Y=1.9N螺旋角系数 Y=1.0由机械设计

24、根底表 8-3N齿向载荷分布系数 K8-38H=1.3其中 N=0.94 ，按机械设计根底图齿间载荷安排系数 K=1.0F则=94.8MPaF1=F21.77 2.2 =88.3MPaF12.611.6许用应力：FSF limYYSTYYYRelTX按值较小齿轮校核式中：极限应力 =350MPaS=1.25按机械设计根底表 8-16 查取应力修正系数 YST=2按机械设计根底表 8-16YST=0.9按机械设计根底表 8-16 查取齿根圆角敏感系数 Y齿根外表状况系数 YRelT=0.97按机械设计根底表 8-16 查取=1按机械设计根底表 8-16YX=1按机械设计根底表 8-16则 F35

25、0=1.2520.90.97 489MPa F2 F1F 验算结果安全齿轮及齿轮副精度的检验工程计算大齿轮确定齿厚偏差代号6KLGB100958参考互换性与测量技术表 查取确定齿轮的三个公差组的检验工程及公差值参考互换性与测量技术表9-1查取第公差组检验切向综合公差F 1，iF1F F =0.063+0.009=0.072mm,( 按互换性与测量技术表 9-5 查取)；iPf第公差组检验齿切向综合公差f 1 ，f 1 =0.6f f =0.6iiptt0.009+0.011=0.012mm按互换性与测量技术表 9-8；第公差组检验齿向公差 F=0.012由互换性与测量技术表 9-12取。确定齿

26、轮副的检验工程与公差值参考互换性与测量技术表9-15选择对齿轮，检验公法线平均长度偏差Ewm。按齿厚偏差的代号 KL，依据互换性与测量技术表 9-3E=-12 fss=-120.009=-0.108mm ，齿厚下偏差E=-16 fsi=-160.009=-0.144mm ；公法线的平均长度上偏差Ewms=E*cos -0.72Fsssin =-0.108cos200 -0.720.36sina200=-0.110mm, 下偏差E=Ecos+0.72Fsin =-0.144cos200 +0.720.036sin200 =-0.126wmisiTmm；按互换性与测量技术表 9-5Wkn跨齿数 K

27、=10，则公法线长度偏差可表示为：87.652 0 . 110 0 .126=87.652，对齿轮传动，检验中心距极限偏差f，依据中心距 a=80mm，由互换性与测量技术表 9-14 查得 f= 0.023；检验接触斑点，由互换性与测量技术表 9-13 查得接触斑点沿齿高不小于40%，沿齿长不小于 70%；检验齿轮副的切向综合公差 Fic=0.05+0.072=0.125mm 依据互换性与测量技术表9-8计1.61.60.8f=0.0228mmic对箱体，检验轴线的平行度公差，f =0.0125 m，=0.006mmxf2*4549y4.3.5.4确定齿坯的精度公差20.85?按互换性与测量技

28、术表9-17 查取)依据大齿轮的功率， 确定大轮的孔径为1.61.6级，即 0.016mm，齿轮的径向和端面跳动公差为0.014mm如图 4-40.014A4-4 大齿轮简图轴的设计选择轴的材料，确定许用应力由条件知绞肉机传递中小功率，对材料无特别要求，应选用并经调质处理。由机械设计根底表14-1查得强度极限 b=650MPa，由机械设计根底表 14-8 得许用弯曲应力 按扭转强度估算轴径1b 依据机械设计根底表 14-7 得 A=118107 10.2得PnPnd A 11834140mm 32 .736 .1mm考虑到轴要安装联轴器，会有键槽存在，故将估算直径加大3%5%，33.8637.

29、91MM 。由设计手册取标准直径 d设计轴的构造并绘制构造草图=35mm1(1确定轴上零件的位置和固定方式的构造外形，必需先确定轴上零件的装拆挨次和固定方式。确定齿轮从轴的右端装入，齿轮的或轴环定位，右端用套筒固定。这样齿轮在轴上的轴向位侧，其轴向用肩固定，周向承受过盈协作固定。(2确定各轴段的直径，轴段外伸端直径最小，d 27mm ；1轴段的直径 d为30mm；用一样的方法确定轴段、的直径d=33mm、23d=30mm4(3确定各轴段的长度 固定牢靠，轴段的长度应略短于齿轮轮毂宽度，取为B2=32mm,BI=63mm,B4=47,B2=40mm 。按弯扭合成强度校核轴径(1画出轴的受力图。(

30、2作水平面内的弯矩图。支点反力为F2059F Ft2 N 1030N -截面HAHB22处的弯矩为：118MHI 10302N.mm 6077Nmm-截面处的弯矩为：M103029Nmm 29870NmmHI作垂直面内的弯矩图。支点反力为FFFd 763.8 405.7265 N 73.65NVA2 2 F FFVBr2VA763.8 73.65N 837.5N截面左侧弯矩为：MFl73.65118 Nmm 4345NmmVI左VA22 截面左侧变矩为：MF l 837.5118 Nmm 49410NmmVI右VB22-截面处的弯矩为：M FV VB29 837.529Nmm 24287.5N

31、mm(5作合成弯矩图M2HM2HM2V截面：M2VI左M2VI左M2HIl左M2VI左M2VI左M2HIl右- 截面：M2V M2V M2H 作转矩图Nmm 60925Nmm43452 607702494102 43452 607702242852 298702 Nmm 39776NmmP8T 9.55106n 9.55106 280 Nmm 272900Nmm求当量弯矩因绞肉机单向运转，故可认为转矩为脉动循环变化，修正因数 为0.6M2I右M2I右T2Mel783202 .62729002 Nmm 181500NmmMM2T2Me397762 .62729002 Nmm 168502Nmm确

32、定危急截面及校核强度MeMe故截面-可能为危急截面。但由于轴径3校核。-截面：，故也应对截面 -进展2M181500181500MPa 19.9MPae1-截面：W0.1d330.1 453Me11168502168502MPa 26.3MPae11W0.1d320.1 403所以=60Mpa，满足 的条件，故设计的轴有足够强度，并-1be-1b有肯定裕量。联轴器的选用联轴器类型的选择凸缘联轴器。确定型号，名义转矩：T=9.549 106P/n=9.549 1064/1500=25464N mm查凸缘联轴器国家标准，选CYD3型凸缘联轴器，其公称转矩为Tn=400103NmmT .C两轴直径均

33、与标准相符。故主动端选Y型 轴孔，A型键槽。从动端选JA 型键槽。许用转速 n=6800r/minn.3)标记 GYD3 联轴器 25112/J4262 GB5843-86第五章绞刀的设计绞刀的作用是切割物料。它的内孔为方形，安装在绞笼前端的方轴上随其一起旋转，刀刃的安装方向应与绞笼旋向一样。绞刀的规格有2刃、3刃、4刃、6刃、8刃。绞刀用工具钢材料制造，淬火硬度为55-60HRC，刃口要锐利，与样板协作平面应平坦、光滑。绞刀的设计现对十字刀片的各主要几何参数进展设计。十字刀片如图(51)所示。其每一刃部的绞肉 (指切割肉的)线速度 分布亦如该图所示。从图上可以看出其刃部任一点位置上只有法向速

34、度v。图5-1刀片示意图及每一叶刀片上速度分布其值为：vnp30000r R5-1式中：v刀片刃部任一点的线速度ms；pn 刀片的旋转速度 rpm 刀片刃部任一点至旋转中心的距离mm；r 刀刃起始点半径 m m ； R刀刃终止点半径 mm；再从任一叶刀片的横截面上来看图(5-1)AA截面，其刃部后角 较大，而前角 都为零。因此，该刀片的几何参数 (角度)不尽合理。故再将以一叶刀片的与网眼扳相接触的一条刀刃为对象，分析刀片上各参数的作用及其影响，设计 各参数。刀刃的起讫位置绞肉时，绞肉机的十字刀片作旋转运动。从式 I的条件下，刀刃离旋转中心点越远，则绞肉 (指切割肉的 )线速度越快。并且在螺杆进

35、科速度也肯定的条件下，假定绞肉时刀片所消耗的功全部转化为热能，则任一与网眼板相接触的刀刃，在单位时间内产生的热量为：5-2Q F V式中：Q单位时间内任一与网眼板相接触的刀刃切割肉所产生的热量JsF 铰肉时任一与网眼板相接触的刀刃上的切割力N参见其次局部刀刃的前角式 4) 任一刀刃切割肉的线速度 ms所以，绞肉 (切割肉 )的线速度越快，则所产生的热量也越大，因此绞肉的线速度不能很高。，我们知道一般绞肉时刀刃切割肉的钱速度处在 30一90mmin之间最为抱负，因此由这些数据可估算出刀刃的起讫位置，即刃的起点半径 和终点半径 R。依据式1 5-330000 n我们十字刀片得转速 n326r/mi

36、nmin ， r 30m/min=0.5m/s / 300000.514.65mm326min R ， R 90m/min 1.5m/sR/R 300001.5 43.94mm326圆整后取:r=15mmR=45mm刀刃的前角 (5-2)图5-2相接触的刀刃的受力分析依据图5-2可知：F FnFF FFfnf其值为：由于刀刃与网眼板的摩擦力为：F Ffn肉与前刀面的摩擦力为：F Ffn整理得：F FF(n )F(12 )cos5-4式中：F铰肉时任一与网眼板相接触的刀刃上的切割力NF 刀片绞肉时肉的剪切抗力 N 刀刃与网眼板的摩擦系数 肉被剪切时与前刀面的摩擦系数 刀片的前角F网眼板作用于刀刃

37、上的压力 NnN由于 F A式中： 肉的抗剪应力，与肉的质地有关A 肉被剪切的面积，与网眼板的网眼直径有关F与肉的质地及网眼的直径有关，应选定网眼板之后，F可以看成为常量，故令 F C。1Fn是网眼板作用于刀刃上的压力，可以看为刀片的预紧压力，是常量，故令F Cn2。F是刀片切割肉时，肉对前刀面的压力与速度v有关，Fn F。v简化式4F C1C (2 )Fv(12 )cos5-5从式52 的大小，直接影响着绞肉过程中的切割力，以及切割肉时所产生的温度。所需的力和切割肉所产生的热都小；反之，则大。但前角很大时，则因刀具散热体积小而使切割肉时所产生的温度不能很快冷却。因此，在肯定的条件下，前角有一

38、合理的数值范围：一般取： 25 40 (肉质软取大值，反之取小值 )刀刃的后角刀刃后角的目的：一是减小后刀面与网眼板(包括三眼板)外表的摩擦；二是在前角不变的状况下，增大后角能使刀刃锐利。由于磨损后刀片的后角根本为零，加大了刀片与网眼扳的摩擦，两者都使绞肉过程中产生的热量增多。另外，在同样的磨钝标准 属体积较大 如图5-3 所示。这说明增大后角可提高刀片的耐用度，但同时也带来的问题是刀片的 N B 面)，并且刀刃极度也有所减弱，故后角也有一合理的数值范围： 3 5(肉质软取大值反之取小值 )图5-3后角与VB、NB的关系刀刃的刃倾角从分析由前刀面和后刀面所形成的刀刃来得知刀倾角的影响状况。在任

39、一叶刀片的法剖面内，当把刀刃放大看时，可以把刀刃看成是一r54，由于刀刃有刃倾角 ，故在线速度方向剖面内的刀刃将变成椭圆弧 (斜剖刀刃圆柱所得 )图5-4刃倾角与刀刃锐利度椭圆的长半径处的曲率半径，即为刀刃实际纯圆半径r。0e其关系为：r r0ecos5-6由此可见，增大刀倾角 确实定值，可减小刀刃的实际钝圆半径r，0e这就说明增大刃倾角就可使刀刃变得较为锐利。一旦刀刃的起讫半径 确定后，其最大初始刃倾角 了参见图 5-5就可确定5-5 arcsinr/R0max5-7初始刃倾角按下式计算：见图 5-6图5-6初始刃倾角计算用示意图r2 r2 b20/(Rb)5-8r刀刃起始点半径 (mm)

40、；R(mm) ；b mm;初始刃倾角；0刀刃上任一点位量上绞肉速度vv为垂直于刃的法向速度重量 和平行于刃的切向速度重量 vv5-7nr即：vv vn其值为：vn30000p(r p R)v vcosnv vsinr图57刀刃上任一点的速度示意图sin ” /” Rsincos 整理得2 R2 sin2 300002 2 R2 sin2 nvsin/30000/30000r p R式中：v 刀刃上任一点位置的法向速度分度ms；nv 刀刃上任一点位置的切向速度重量ms； 刀刃上任一点至刀片旋转中心距离mm； 刀刃的初始刃倾角； ”与刀刃相切的圆计算半径mm；R 刀刃的终点半径 mm；r 刀刃的起点半径 mm；刀片的构造依据以上对绞刀各个几何参数的分析，得出绞刀的构造图图此绞刀的特点：1、 后角取 4 ，刀片的寿命较长；2、 前角取 30 ，以减小绞肉所需的力及功率；3、 增加刃倾角，以提高刀刃的锐利度；4、 承受全圆弧形的前刀面构造，以改善刀刃的强度；5、 承受可换式刀片构造， 以节约刀体材料并可选用不同几何参数刀片。