反激变换器辅助电源的设计

1、* d*d0 f f B 为磁通密度变化量，一般为 0.2T;Kp 为磁芯窗口有效使用系数，一般取 0.20.4 ; AP 0.10.2。 经过计算 , AP 约为 0.318cm4。为了保证足够的功率裕量，选择 (2) 原副边匝数计算 2lav 2*0.27 K K (Vo Vd)*Np*(1 Dmax) (15 1)*45*0.6 （3）绕组线径选择 关电源设计时，单根线径不得超过趋肤深度的 2-3 倍； Jf “60*10 2 副边绕组绕线根数 :22 Si4(根) 综上可得变压器参数，如表 (1)所示:表(1): 变压器参数表 单根绕线线径99 141 司出产的 1uF/630V 滤波

2、电容，滤除整流后电网中的高频纹波干扰；电路输出 功率为 考虑成本问题选择电阻检测开关管电流，检测电阻 VV电阻。电流误差放大器正向输入端最小反馈电阻受限于误差放大器的拉电流 压，其中电流误差放大器反向输入端的电压等于稳压二极管钳位 （1.0V） 3 倍, 实际过程中考虑电压留有一定裕量，取 3 脚对开关管漏极电阻 12K 考虑副边电流有效值为 根据输出功率和电压纹波要求，一般选取纹波电压为输出电压的 1%, 即 大变化，用一个恒定值 Vciamp 来表示电容两端的电压，则有clamp 开关管最大耐压为 厂 2(Vclamp VOR) Vclamp 2 (139 75) 139 VclampVc

3、lamp R fs 图(4)启动与供电 反馈采样部分电路如图 Rp1=5K Q, R17=2K Q，此时 I1 大小为 15/(17K) ? 0.88mAJV 光耦隔离电路如图 (6)所示，光耦部分与 uc3842 补偿部分一起构成整个电路 工作电流并能确保光耦原副边有适当电流，即 VFB 有适当电压，为 2.5V 左右(因 , RR 根据系统的闭环传递函数，可以判断该系统是否稳定。一般情况下，只要设 计适当的补偿网络，使系统闭环回路增益的相位裕量为 45 度以上，并以 -20dB /dec 的斜率穿过剪切频率，就可以保证系统稳定工作。补偿网络的类型由系统的传递 补偿要求来决定，采用峰值电流控

4、制的 flyback 变换器的闭环传递函数框图 如图(8)所 图(8)反激变换器闭环系统传递函数框图 GVEO (S)Vn V(R fs/(2Lp) Lp/(Vn RO VCEO (S)RLOWERR 信号分析中，这里将采样部分也归入控制器设计中，则补偿前回路增益函数为：GVEO (s)VO(S) VCEO (s) 1 其极点频率为 fp=38Hz,零点频率为363 GVEO(S)的低频段直流增益偏低，为了提高直流增益，可以在补偿网络中 入一个积分环节 ； GVEO(S)含有一个极点，它会引起相位滞后。因此补偿网络应该一个零点， 用来抵消极点对相位滞后的影响 。 为了使补偿后系统的高频增益迅速

5、衰减，要求补偿网络除含有一个零极 综上分析，补偿网络需包含一个零点，一个零极点和一个非零极点，等效电路如 (9)所示，对应的传递函数为引点图Gc(s)VV 2 1R2 C2S 1旦VVVref VFB(s)VFB(s)V-90 .VFB(s)VO(S)GC1 (s)部分的传递函数 Vo(s) HYPERLINK l _bookmark1 统稳定，补偿后截止频率 fc 必须小于开关频率 fs 的一半。实际上为了更好地消除 开 f=1K2.5K 段内，增益斜率为 -20dB /dec, 为补偿方便，故选取截止频率 fc= 1.5kHz。 GC2（S） - 一一 C8 Gc(s) Gci(s) GC2(s) 19 0 p-% -45 -90 -135 4 56 MPF191408-104V400 1111111211111111 250V/2ATRANS1 Optoisolator AXIAL0.7 TO-220ABAXIAL0.4AXIAL-0.4AXIAL0.7AXIAL-0.7AXIAL0.4AXIAL0.4AX