单层厂房计算书版

1、单层厂房计算书圆满版单层厂房计算书圆满版单层厂房计算书圆满版适用标准文案第2章、单层工业厂房设计计算书2.1设计条件1.金加工车间跨度21m，总长60m，柱距6m。2.车间内设有2台200/50kN中级工作制吊车，其轨顶设计标高9m。3.建筑地点：信阳市郊区。4.车间所在场所：低坪下0.8m内为填土，填土下4m内为均匀亚粘土，地基承载力设计值fa200kN/m2，地下水位-4.05m，无腐化。基本风压W=0.45KN/m2，基本雪压S=0.40KN/m2。5.厂房中标准构件采纳状况：（1）.屋面板采纳G410（一）标准图集中的预应力混凝土大型屋面板，板重（包含灌浆在内）标准值1,4KN/m2，

2、屋面板上做二毡三油，标准值为0.35kN/m2。（2）.天沟板采纳G410（三）标准图集中的TGB771，板重标准值为2.02kN/m。（3）.屋架采纳G410（三）标准图集中的预应力混凝土折线型屋架YWJA21，屋架辎重标准值91KN每榀。（4）.吊车梁采纳G425标准图集中的先张发预应力混凝土吊车梁YXDL68，吊车梁高1200mm，翼缘宽500mm，梁腹板宽200mm，自重标准文档大全适用标准文案45KN/根，轨道及部件重1kN/m，轨道及垫层结构要求200mm。（5）资料：A.柱：混凝土C30B.基础.混凝土C30C.钢筋.级。2.2结构构件选型及柱截面尺寸确立因该厂房跨度在15:36

3、m之间，且柱顶标高大于8m，因此采纳钢筋混凝土排架结构。为了是屋盖拥有较大刚度，采纳预应力混凝土折线形屋架及预应力混凝土屋面板。采纳钢筋混凝土吊车梁及基础梁。厂房各主要构件选型见下表：表2.1主要承重构件选型表构件名称标准图集采纳型号重力荷载标准值屋面板G410（一）1.4kN/m21.5m6m预应力混凝YWB2（包含灌浆在内）土屋面板天沟板G410（三）2.02kN/m1.5m6m预应力混凝TGB681土屋面板（卷材防水天沟板）文档大全适用标准文案屋架G415（三）预应力混91kN/每榀。凝土折线形屋架（跨YWJA21度21m）1Aa吊车梁G323（二）钢筋混凝DL9Z（中间跨）45kN/根

4、土吊车梁（吊车工作DL9B（边跨）等级中级）1kN/m轨道连结G325（二）吊车轨道联系详图基础梁G320钢筋混凝土基JL316.7kN/根础梁由设计资料可知屋顶标高16m，轨顶标高为9m，设室内陆面至基础顶面的距离为0.5m，则计算简图和吊车梁的高度求总高度H、下柱高度Hl和上柱高度Hu分别为：H12.4m0.5m12.9m，Hl12.9m3.8m9.1mHu12.9m9.1m3.8m依据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可查表确立柱截面尺寸：表2.2柱截面尺寸及相应的计算参数计算参面积惯性矩自重数截面尺寸/mm/mm2/mm4/(kN/m)柱号文档大全适用标准文案AB上柱矩400400

5、1.610521.31084.0下柱4009001501.875105195.381084.69结构平面部署图以下2.1文档大全适用标准文案2.3荷载计算2.3.1恒载文档大全适用标准文案（1）屋面恒载两毡三油防水层：0.35kN/m220mm厚水泥沙浆找平层：20kN/m30.02m0.40kN/m2100mm厚水泥砾石保温层：5kN/m30.1m0.50kN/m2一毡两油隔气层：0.05kN/m220mm厚水泥沙浆找平层：20kN/m30.02m0.40kN/m2预应力混凝土屋面板：1.4kN/m20.35kN/m20.40kN/m20.50kN/m20.05kN/m2共计：1.4kN/m

6、23.1kN/m20.40kN/m2屋架重力荷载为85.2kN/每榀，则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为：G11.2(3.1kN/m26m21m291kN2)1.22.026m303.5kN（2）吊车梁及轨道重力荷载设计值：G31.2(45kN1kN6m)61.2kN（3）柱自重重力荷载设计值：A、B柱：上柱：G4AG4B1.24kN/m3.8m18.24kN下柱：G5AG5B1.24.69kN/m9.1m51.21kN2.3.2屋面活荷载屋面活荷载标准值为0.05kN/m2，雪荷载标准值为0.45kN/m2，后者小于前者，因此仅按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：Q11.40.5

7、kN/m26m21m244.1kN文档大全适用标准文案Q1的作用地点与G1作用地点同样。2.3.3风荷载垂直于建筑物表面上的风荷载标准值计算公式2.1：kzsz0式中0基本风压，是以当地比较空阔平展地面上离地10m高统计所得的年一遇10min均匀最狂风速为标正确立的风压值；z高度z处的风振系数，对高度小于30m的单层厂房，取z1.0；s风荷载体型系数，是风吹到厂房表面惹起的压力或吸力与理论风压比值，与厂房的表面体型和尺度相关，可依据建筑体型查得；z风压高度变化系数，依据所在地域的地面粗拙程度种类和所求风压处离地面的高度查得。0.45kN/mz1.0依据厂房各部分标高及B类地面粗拙查表得：柱顶（

8、标高12.4m）檐口（标高14.60m）屋顶（标高16.00m）zzz1.0671.1291.17可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为：1kzs1z02kzs2z01.00.81.0670.45kN/m20.384kN/m21.00.51.0670.45kN/m20.24kN/m2文档大全适用标准文案图2.2风荷载体型系数则用于排架计算简图上的风荷载设计值为：q11.40.384kN/m26m3.23kN/mq21.40.24kN/m26m2.02kN/mFwq(s1s2)zh1(s3s4)zh2z0B1.4(0.80.5)1.1292.2m(0.60.5)1.171.41.00.456

9、11.59kN2.3.4吊车荷载200/50kN吊车的参数为：B5.55m，K4.40m，g75kN，Q200kN，Fpmax215kN，Fpmin45kN。依据B及K，可算得吊车梁支座反力影响线中各轮压对应点的竖向坐标值，如图2.3所示。文档大全适用标准文案图2.3吊车荷载作用下支坐反力影响线（1）吊车竖向荷载DmaxQFpmaxyi1.4215(10.8080.2670.075)0.9582.44kNDminQFpminyi1.445(10.8080.2670.075)0.9121.91kN（2）吊车横向水平荷载作用于每一个轮子上的吊车荷载水平制动力计算公式2.2：1T(Qg)4式中T每一

10、个轮子作用在轨道上的横向水平制动力；横向水平制动系数；吊车的额定起重量的重力荷载；小车的重力荷载。文档大全适用标准文案11T(Qg)0.1(200kN75kN)6.875kN44作用于拍架上的吊车横向的水平荷载设计值计算公式2.3：TmaxTiyi式中Ti第i个大车轮子的横向水平制动力；Tmax吊车梁传给柱的最大横向反力的标准值；yi影响线数值。TmaxTiyi1.46.875kN(10.8080.2670.075)20.69kN2.4排架内力计算该厂房为一跨等高排架，可用剪力分派法进行内力分析。其柱的剪力分派系数i见表2.3：表2.3柱剪力分派系数IuC03/13(1/n1)1/iniIl1

11、/iHuH柱号H3/C0EIlc02.480n0.109AB0.2101010H3B0.5A、B柱EA0.2952.4.1恒荷载作用下排架内力分析恒荷载作用下排架的计算简图以以下列图，图中的重力荷载G及力矩M是根据以下列图确立：G1G1303.5kNG3G5A51.21kN文档大全适用标准文案M1G1e1303.5kN0.05m15.175kNmM2G1G4Ae0G3Ae3A303.5kN18.24kN0.25m51.21kN0.3m65.07kNm由图所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按柱顶为不动铰支座计算式内力。柱顶不动支座反力Ri可依据表所列的相应公式计算。关于A

12、柱，n0.109，0.295，则3121C1(1n)2.122213(11)n312C31.132213(11)nRAM1C1M2C315.175kNm2.12265.07kNm1.1328.21kN()HH12.9mRB8.21kN()柱各截面的轴力为该截面以上重力荷载之和，恒载作用下排架结构的弯矩图2.4和轴力争分别见图2.5。图2.4荷载作用地点图文档大全适用标准文案图2.5恒载作用下排架内力争2.4.2屋面活荷载作用下排架内力分析AB跨作用屋面活荷载排架计算简图如图2.6所示。此中Q144.1kN，它在柱顶及变阶惹起的力矩为：M1A44.1kN0.05m2.205kNm；M2A44.1

13、kN0.25m11.025kNm；关于A柱，C12.122，C31.032，则文档大全适用标准文案图2.6AB跨作用屋面活荷载时排架内力争RAM1AC1M2AC32.205kNm2.12211.025kNm1.1321.33kN()HH12.9mRB1.33kN()RARB0kNR反向作用于排架柱顶，计算相应的柱顶剪力，并与柱顶不动铰支座反力叠加，可得屋面活荷载作用与AB跨时的柱顶剪力：VARA,VBRB弯矩见弯矩图2.7，剪力争2.8图2.7AB跨作用屋面活荷载时的弯矩图文档大全适用标准文案图2.8AB跨作用屋面活荷载时的剪力争2.4.3风荷载作用下排架内力分析（1）左吹风时计算简图如图2.

14、9所示。关于A柱，n0.109，0.295，由表得：图2.9排架内力争如图文档大全适用标准文案314(11)C11n0.3293(1811)nRAq1HC113.23kN/m12.9m0.32913.71kN()RBq2HC112.02kN/m12.9m0.3298.57kN()RRARBFW13.71kN8.57kN11.59kN33.87kN()各柱顶剪力分别为：VARAAR13.71kN0.533.87kN3.225kN()VBRBBR8.57kN0.533.87kN8.365kN()排架内力争如图2.10所示。2.10左吹风时排架内力争如图（2）右吹风时计算简图以以下列图。将图所示A柱

15、内力争对调且改变内力符号后可得，如2.11所示。文档大全适用标准文案图2.11右吹风时的排架内力争2.4.4吊车荷载作用下排架内力分析（1）Dmax作用在A柱计算简图如图2.12所示。此中吊车竖向荷载Dmax，Dmin在牛腿顶面处惹起的力矩为：图2.12Dmax作用在A柱时排架内力争MADmaxe3582.44kN0.3m174.73kNmMBDmine3121.91kN0.3m36.57kNm关于A、B柱，C31.090，则文档大全适用标准文案RAMAC3174.73kNm1.13215.33kN()H12.9mRBMBC336.57kNm1.1323.210kN()H12.9mRRARB1

16、2.12kN()排架各柱顶剪力分别为：VARAAR15.33kN0.512.12kN9.27kN()VBRBBR3.21kN0.512.12kN9.27kN()排架各柱的弯矩图、轴力争及柱底剪力值如图2.13和2.14所示。图2.13Dmax作用在A柱时的排架内力争文档大全适用标准文案图2.14Dmax作用在A柱时的排架内力争2）Dmax作用在B柱计算简图如图2.15所示。2.15Dmax作用在B柱时的计算简图此中吊车竖向荷载Dmax，Dmin在牛腿顶面处惹起的力矩为：MADmine3121.91kN0.3m36.57kNm文档大全适用标准文案MBDmaxe3582.44kN0.3m174.7

17、3kNm关于A、B柱，C31.090，则RAMAC336.57kNm1.1323.210kN()H12.9mRBMBC3174.73kNm1.13215.33kN()H12.9mRRARB12.12kN()排架各柱顶剪力分别为：VARAAR9.27kN()VBRBBR9.27kN()排架各柱的弯矩图、轴力争及柱底剪力值如图2.16，2.17所示。图2.16Dmax作用在B柱时的排架内力争文档大全适用标准文案2.17Dmax作用在B柱时的排架内力争3）Tmax作用于AB跨柱当AB跨作用于吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图2.18所示。2.18Tmax作用于AB跨时计算简图关于A、B柱，n0.1

18、09，0.295，由表得a(3.8m1.2m)/3.8m0.684，则23a3(2a)(1a)2(23a)nC50.60213(11)nRATmaxC520.69kN0.612.414kN()RBTmaxC520.69kN0.612.414kN()排架柱顶总反力R为：RRARB12.414kN12.414kN24.828kN文档大全适用标准文案各柱顶剪力为：VBRBBR12.414kN0.90.524.828kN1.24kN()V与V的方向相反。AB排架各柱的弯矩图柱底剪力值如图2.19所示。当Tmax方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号，方向不变。图2.19Tmax作用于AB跨时排架内力争2.

19、5内力组合以A柱为例。表2.4A柱内力设计值汇总表屋面荷吊车竖向荷载风荷载载DmaxDmax作吊车水柱号及正荷载类恒载作用用在B平荷载左风右风向内力别在A柱柱文档大全适用标准文案序12号M16.022.846-35.2-21.8121.8150.1-46.3330067N312.744.100000M-49.08.179139.51.34021.81-46.3470050.176N382.944.1582.4121.90004010M25.663.955.15-83.01309.-27600181.069N434.144.1582.4121.90001401V8.211.33-9.27-9.2

20、7017.541.6-26.00676注：M（单位为kNm），N（单位为kN），V（单位为kN）。表2.5A柱内力组合表Mmax及相应Mmin及相应Nmax及相应M、Nmin及相应M、N文档大全截面适用标准文案的N，VNN，VMN+0.943.4-77.+0.905+16.023+718.58+0.9+352312352312MNMNV+0.967.2-67.167.2-64.47+0.9+0.9+0.9472+2+946.492.946.8492.686-460520.520.7-460.4.47+0.9+0.9+0.9+0.9+543.+998+998543.8+83+-39.54.3-3

21、9.3354.311文档大全适用标准文案344.MK+0.9270.7828.+NK+0.68336.7VK3-289.74+0.9+0.90.7+0.7+0.60.6+0.90.7+0.6注：M（单位为kNm），N（单位为kN），V（单位为kN）。2.6柱的设计2.6.1设计资料截面尺寸：上柱400400mm正方形截面下柱I字形截面b=100mm,h=900mmbfbf400mm;hfhf150mm资料等级：混凝土：，2C30fc14.3N/mm钢筋：纵向受力钢筋为HRB335级钢筋fyfy300N/mm2箍筋.预埋件和吊钩为HPB235级钢筋fy210N/mm2柱截面配筋计算因为截面3的弯

22、矩和轴向力设计值均比截面的大,故下柱配筋由截面3的(1)3223最不利组合确立,而上柱配筋由1-1的最不利组合内力组合确立.经比较,用与上下柱截面配筋计算的最不利组列入2.6内.(2)确立柱在排架方向的初始偏爱距ei.计算长l0及偏爱距增大系数见表2.7所列.(3)柱在排架平面内的配筋计算表见表所列.柱在排架平面外承载力计算文档大全适用标准文案上柱Nmax352KN,当不考虑吊车荷载时,有:l01.2H1.21290015480mml0/b15480/40038.7,查表知0.33考虑到施工方便As下柱As1520mm2，上柱As603mm2Nu0.9(fcAcfcAsfcAs)0.90.33

23、(14.3400900300603+3001520)1718.1KNNmax352KN知足要求下柱Nmax998KN,当考虑吊车荷载时,有:l01.0H19100mm，II1195.38108A4009002(550600)1902141500mm2iI1372mmAl0/i9100/37224,查表1.0AsAs1520mm2故Nu0.9(fcAc2fyAs)1.0(14.314150023001520)2935.5KNNmax998KN知足要求表2.6柱在排架方向的eil0及截内力组e0(mm)ea(mm)ei(mm)h0(mm)il0(mm)h(mm)2面（KN）（KN.m）1-M43.

24、47123201433651.076004000.961.531N3527M-77.05247202673651.076004000.96N3121.28文档大全适用标准文案8M18.585320733650.7476004000.96N3521.7793-M520.7522305528651.091009001.03N9981.097M-460.4847308778651.091009001.0N543.81.061M520.7522305528651.091009001.0N9981.097M-460.4847308778651.091009001.0N543.81.061表中:e0M/N

25、;eie0ea;ea取20mm和h/30的较大值;10.22.7ei,11.0时,11.0;h021.150.01l0,l015时,取21.0,考虑吊车荷载l02.0Hu(上柱),不考虑吊车荷载l01.0Hlhhcm1K/h0(l0)212,排架结构属于有侧移结构,cm1.0,K0.85.1400eih表2.7柱在排架内的截面配筋计算文档大全适用标准文案内力组bh0偏ASAS(mm2)截面（KN.m）eiex(mm)心(mm)(mm)（KN）(mm)计算值实配值情况M43.471.5338461201大184N3521437414M-77.0550855201大530(As=1-1N31226

26、71.28603mm2)8M18.587329461201大-135N3521.779M520.7102174476大1112N9985521.0907M-460.413492476大13714223-3N543.88771.065(As=11520mm2)M520.7102174476大1112N9985521.0907M-460.413492476大1371文档大全适用标准文案N543.88771.0651表中：ei,见表2.6；eeih；as35.x:上柱as2xNNN，下柱，当Nbfhf1fc时，b1fc400114.35720NNN，当Nbfhf1Nbfbhf1fcx40014.3f

27、c时，xb1fc；b1fc15720Nebxh0 x1fc2As,As：上柱xbh0，AsAs；下柱，当2asxhf时，fyh0asNebfxh0 x1fc2bh0 xhfAsAs；当时，fyh0asNebfbhfh0hfbxh0 x1fc2AsAs2fyh0as；上柱或下柱，当Ne。x2as时，AsAsfyh0as2.6.3、柱的裂痕宽度验算规范规定，对e00.55的柱应进行裂痕宽度验算h0上柱：e02470.6760.55，需进行裂痕宽度验算h0365e08470.980.55，需进行裂痕宽度验算下柱：865h0表2.8柱的裂痕宽度验算表文档大全适用标准文案柱截面内力标准值Mk/kNmNk

28、/kNe0Mk/mmNkteAs0.5bh(bfb)hf12s1l0e0h1400h0ese0has/mm2b)/bh0fhf(bfh02z0.870.121h0/mmfeskNk(ez)/(N/mm2)Asz1.10.65ftkteskmaxcrsk(1.9c0.08deq)/mmEste2.6.4、柱箍筋配置上柱下柱43.47520.73529981235220.006630.00.00760.011取0.010.011.5371.097384102000.5278715.2253310.30.580.670.110.30.130.3知足要求知足要求非抗震区的单层厂房柱，其箍筋数目一般由结

29、构要求控制，依据结构要求，上、下柱均采纳A8200箍筋文档大全适用标准文案2.6.5、牛腿设计依据吊车梁支承地点、截面尺寸及结构要求，初步拟定牛腿尺寸，以以下列图所示。此中牛腿截面宽度b400mm,牛腿截面高度h700mm,h0665mm2.20A柱牛腿尺寸简图牛腿截面高度验算a15020130mm0取a0FvkDmaxG3582.4460.241.4466.2kNQG1.21Fhkftkbh02.01400665466.2kN0.5a0.65695kNFvkFvk0.50.5h0故牛腿截面高度知足要求牛腿配筋计算a15020130mm0，因此牛腿按结构配筋Asminbh0.002400900

30、720mm2文档大全适用标准文案采纳4B16（As804mm2），水平箍筋采纳B81002.6.6、柱的吊装验算采纳翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊柱插入杯口深度h10.9h0.9900810mm，取850mm则柱吊装时总长度为3.8+9.1+0.85=13.75m,计算简图如图2.21A柱吊装计算简图柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则q1Gq1k1.51.354.08.1kN/mq2Gq2k1.51.35(0.41.025)20.25kN/mq3Gq3k1.51.354.699.5kN/m在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为1212M12q1Hu28.13.85

31、8.8kNmM218.1(3.80.7)21(20.258.1)0.7285kNm21q3l322由MBRAl3M20得2文档大全适用标准文案RA1q3l3M219.59.258534.75kN2l329.25M3RAx1q3x2令dM32RAq3x0得xRA/q334.75/9.53.66m，则dx1M334.753.669.53.66263.6kNm2柱截面受弯承载力及裂痕宽度验算经初步验算，上柱裂痕宽度不知足要求，采纳吊点处局部增强，加2B16，实质配筋As1005mm2表2.9柱截面受弯承载力及裂痕宽度验算柱截面M(Mk)/kNmMufyAs(h0as)/(kNm)skMk/(N/mm

32、2)0.87h0As1.10.65ftkteskmaxcrsk(1.9c0.08deq)/mmEste上柱下柱71.44（52.92）90.98（67.39）57.8896.4890.18151.29168.1161.30.4780.290.1260.20.070.2知足要求2.7、抗风柱设计2.7.1、尺寸确立HHuHlh13.112.90.8516.85m文档大全适用标准文案截面尺寸上柱bh300mm300mm，下柱bh300mm600mm2.7.2、荷载计算（1）柱自重及截面参数表2.10柱别截面尺寸/mm自重/kN面积/（105mm2）惯性矩/(109mm4)上柱3003005.880

33、.90.675下柱30060054.91.85.4（2）风荷载HHuHl3.112.916m，z1.17迎风面、背风面风荷载标准值为1kzs1z02kzs2z01.00.81.170.450.421kN/m21.00.71.170.450.369kN/m2则作用于抗抗风柱计算简图上的风荷载设计值为q11.40.42174.13kN/mq21.40.36973.62kN/mnIu0.6751090.125,Hu3.62Il5.41090.215H16.8531411310.2154(11)C11n0.1250.35510.21531813181(1)n0.125R1q1HC114.13160.3

34、5523.46kNR2q2HC113.62160.35520.56kN风荷载作用下弯矩图以下文档大全适用标准文案2.22抗风柱内力争2.7.3、抗风柱截面设计（1）正截面承载力计算上柱：M53.19kNm,N5.88kN因为构件轴力较小，故按纯弯构件双筋矩形截面计算M1fcbx(h0 x)1fcbxAsfy(h0as)2,ASAsfyb0.55，xh0b145.752A1.014.3300145.75224.3910614.3300145.75(26572.875)s300300(26535)690.9mm20故按最小配筋率配筋minh0.451.433000.24h0300265Asbh00

35、.24300565407mm2，取4B14，As615mm2下柱：M191kNm,N60.78kN因为构件轴力较小，故按纯弯构件双筋矩形截面计算文档大全适用标准文案M1fcbx(h0 x)1fcbxAs2,ASAsfy(h0as)fyb0.55，xh0b310.751.014.3300310.75610.7310614.3300310.75(565155.375)22As3002300(56535)5256mmAs2628mm2采纳4B25+2B22，As2724mm2验算：AS27241.50%minh0.451.433000.24，bh300600h0300265符合要求。（2）斜截面承载

36、力计算上柱hh265mm,hw2654属厚腹构件w0b3000.25cfcbh00.25114.3300265284.2kNV18.55kN0.7ftbh00.71.4330026579.58kNV18.55kN故按结构配置箍筋sv,min0.24ft0.241.430.16，取箍筋为A8150fyv210svnAsv1250.30.22，能够bs300150下柱hh565mm,hw5654属厚腹构件w0b3000.25cfcbh00.25114.3300565605.9kNV28.64kN0.7ftbh00.71.43300565169.6kNV28.64kN文档大全适用标准文案故按结构配置

37、箍筋sv,min0.24ft0.241.430.16，取箍筋为A10250fyv210nAsv1278.5，能够svbs3000.212502.8基础设计2.8.1.荷载计算：（1）由柱传至基顶的荷载由内力组合表可得荷载设计值以下：第一组：Mmax520.7KNm,N998KN,V54.31KN第二组：Mmin460.4KNm,N543.8KN,V39.3KN第三组：Nmax998KNm,M520.7KN,V54.31KN第四组：Nmin543.8KNm,M460.4KN,V39.3KN（2）由基础梁传至基础顶的荷载墙重：19KNm30.24m6m14.65m(4.8m1.8m)3.6m292

38、.485KN窗重：0.45KNm2(4.8m1.8m)3.6m10.69KN基础梁：16.70KNNwk319.87KNNwk距基础形心的偏爱距ew为：ew(240900)2570mmNw1.2Nwk1.2319.87383.84KNNwe5383.840.57218.79KNm2.8.2.基础尺寸及埋置深度文档大全适用标准文案1）假设基础高度为850502501150mm则作用于基底的弯矩和相应基顶的轴向力设计值为：第一组：Mbot520.71.1554.31218.79364.36KNmN998383.81381.8KN第二组：Mbot460.41.1539.3218.79927.67KN

39、mN543.8383.8927.6KN第三组：Mbot520.71.1554.31218.79364.36KNmN998383.81381.8KN第四组：Mbot460.61.1539.3-218.79=287KNm543.8+383.84=927.6KN2）基底尺寸确实定由第二组荷载确立l和b，即：AFK9985.98farad(200201.65)取l3,b4，Abl4312m2计算基底压力及验算地基承载力：GkrmdA201.6512396KNw1lb213428m3，符合要求。66验算其余两组荷载设计值作用下的基底压力：第一组：NbotMbotNMbotPmaxwradwAA1381.

40、81.65364.3620812115.15+33+45.55193.7KN2，符合要求。m文档大全适用标准文案Pmin115.15+33-45.55102.6KN20，mPm115.1533148.15KN2fa200，符合要求。m第三组：NbotMbotNradMbotPmaxAwAw1381.8201.65364.36128115.15+33+45.55193.7KNm2，符合要求。Pmin115.15+33-45.55102.6KN20，mPm115.1533148.15KN2fa200，符合要求。m第四组：PmaxNbotMbotNMbotAwAradw927.67201.65287

41、12877.33335.88146KN2，符合要求。mPmin77.33335.8874.42KN20，mPm77.333110.3fa200KN2，符合要求。m2.8.3.确立基底的高度前面已初步假设基础的高度为1150mm,假如采纳杯形基础，按结构要求，（1）在各组荷载设计值作用下的地基最大净反力第一组：Ps,max115.15+45.55160.7KN2，m第二组：Ps,max77.3+35.88=113.2KN2，m第三组：Ps,max115.15+45.55=160.7KN2，m第四组：Ps,max77.3+35.88=113.2KN2。m文档大全适用标准文案抗冲切计算按第一组荷载设计值作用下的地基净反力进行计算。（2）验算基础高度L2b2H0H0表示基础的有效高度L1hL22F1Ps,maxAPs,maxb2H0L22H022160.720.451.121.1210.5KNVu0.7ftbb2H0H0cos4502cos4500.7ftbH0H00.71.1450110011001