板带轧机课程设计

1、200506070231河北理工大学冶金与能源学院课程设计题目： 1250 热轧板带轧制规程设计与辊型设计专业：材料成型与控制工程班级： 05 成型 2）学生姓名：李小同指导老师：马劲红日期：2009年3月3日目录I/26II/26概述连轧时间短，温降少，占地少，产量高。 1924 年，自从美国第一台带钢热连轧机投产以来，连轧带钢得到很大的发展。从手动调节到 PID 设定，从简单计算机控制到计算机系统多层分布式控制，加上液压压下，液压弯辊， CVC辊型控制等新技术的使用，热连轧机的产量、精度、板型质量得到很大提高。热轧带钢生产线主要包括粗轧和精轧。粗轧轧件短，一般为可逆轧制，精轧为 67 架连

2、轧，成为 1/2 连轧或 3/4 连轧。目前，粗轧轧机能力越来越大，控制凸度能力显著增强，从粗轧就检测凸度和厚度，为精轧提供优质中间坯料，保证精轧稳定轧出符合技术要求的带卷。粗轧采用大压下，可以减少道次，提高中间坯温度。近来坯料厚度也恢复原来 220mm 以上，为多品种、高档次产品生产奠定基础。21250 中宽带生产工艺任何企业没有优质的产品质量就无法长期生存，没有众多的品种和高档次拳头产品，就不能在激烈竞争中占领市场。板带轧制生产线先进合理的工艺技术是保证板材厚度尺寸精度和良好的板形的物质基础。简陋省略的工艺已经无法在市场低迷的环境下获得利润。不同宽度的热带有不同的用途，也需采用不同工艺技术

3、。热带300mm 以下是窄带，多用来生产焊管。 300600mm 为中窄带，常用来生产五金或焊接结构梁。 6001000mm 为中宽带，薄带卷可以冷轧用于家电。这些产品的轧机一般不安装昂贵的液压压下、弯辊、板型控制设备，只能依靠坯料加热温度控制轧制力，调节板型。11001500mm 为宽带，最宽为 2000mm，它们的轧机都安装液压压下、在线弯辊、板型控制。 2000mm 超宽热卷多是用于冷轧镀锌汽车板，由于宽带质量优良，国外主张取消中窄带，用超宽带进行纵剪分切，得到不同宽度卷材，提高成材率。轧辊越窄，板型凸度控制越容易，且市场对于1m 以下冷轧板材，如家电板、家具板或汽车辅助板有较大需求，故

4、按照设计任务书要求，设计典型产品为1m 板材，生产厚度精度高、板型优良、表面光洁度高的高档次多品种、宽范围多规格热轧带卷。1250 热带轧机适合轧制带宽为 6001000mm 左右的板材。本设计要求既可以生产冷轧需要的 2.2mm 薄卷，也可生产 25mm 结构用厚带。2.1 原料及产品介绍依据任务要求典型产品所用原料：规格：板坯厚度： 250mm钢种： Q195最大宽度： 1050mm长度： 8.5m产品规格：厚度： 2.6mm板凸度： 6坯料单重： 18 吨3/26因为所给坯料宽度较小，并且在粗轧机前部安装有大立辊，所以侧压有效，可以少量控制成品宽度。坯料选用 250mm 厚需要较多道次，

5、但对保证压缩比，生产优质板材具有重要意义，生产普板时可以降低原料厚度，以减少道次增加产量。坯料宽度限定 8.5m，加热炉内宽度 9.2m，有利于设计高温 1350）步进炉，以便为今后生产高牌号硅钢、低合金管线钢储留设备能力。2.2 主要设备的选择轧钢机是完成金属轧制变形的主要设备，因此，轧钢机能力选取的是否合理对车间生产产量、品种和规格具有非常重要的影响。选择轧钢设备原则：1） 有良好的综合技术经济指标；2） 轧机结构型式先进合理，制造容易，操作简单，维修方便；3） 有利于实现机械化，自动化，有利于工人劳动条件的改善；4） 备品备件要换容易，并有利于实现备品备件的标准化；5） 在满足产品方案的

6、前提下，使轧机组成合理，布置紧凑；6） 保证获得质量良好的产品，并考虑到生产新品种的可能；热带轧机选择的主要依据是：车间生产的钢材品种和规格。轧钢机选择的主要内容是：选取轧机的架数、能力、结构以及布置方式。最终确定轧钢机的结构形式及其主要技术参数。目前强力粗轧机已经达到单位宽度轧制力 2.6t，本设计 1250 轧机，取轧制力最大 3200 吨。立辊选择立压可以齐边 生产无切边带材）、调节板坯宽度并提高除磷效果。立压轧机包括：大立辊、小立辊及摆式压力机三种，各自特点如下：大立辊：占地较多，设备安装在地下，造价高，维护不方便。而其能力较强，用来调节坯料宽度。小立辊：能力较小，多用于边部齐边。摆式

7、侧压：操作过程接近于锻造，用于控制头尾形状，局部变形，提高成材率效果较好。缺点是设备地面设备占用场地较多，造价较高。本设计采用连铸坯调宽，生产不同宽度带卷，选择小立辊齐边。轧机布置现代热带车间分粗轧和精轧两部分，精轧机组大都是67 架连轧，但其粗轧机数量和布置却不相同。热带连轧机主要区分为全连续式，3/4 连续式和 1/2 连续式，以及双可逆粗轧等。1）全连续式：全连续式轧机的粗轧机由56 个机架组成，每架轧制一道，全部为不可逆式。这种轧制机产量可达 500600 万吨 / 年，产品种类多，表面质量好。粗轧全连轧布置见图1a。但设备4/26多，投资大，轧制流程线或厂房长度增大。而且由于粗轧时坯

8、料短，轧机效率低，连轧操作难度大，效果并不很好，所以一般不采用粗轧连轧设计。2）3/4 连续式图 1 各种热连轧及布置图3/4 连续式布置形式是先用二辊轧机轧一道，然后设置1 架可逆式轧机轧制3 或 5 道，再由后面两架轧机连续轧制一道 见图 1b）。后面这两道看上去作业率不高，但它是保证中间坯尺寸和凸度的关键，使精轧产品质量和轧制过程稳定。另外，这种布置采用 250 mm 厚坯，轧制压缩比大，产品种类全面，曾经是国外流行的布置。中粗轧机组由一架不可逆式二辊破鳞机架和一架可逆式四辊轧机架组成，一般使用坯料在 150mm以下，轧制 5 道次，对凸度厚度控制难度大。主要生产普通钢种带卷。高档品种开

9、发难度大，较厚产品也较少生产。而且为保单卷重，常常设计坯料很长 中粗轧机是由两架强力四辊可逆式轧机组成，这种布置即提高轧机利用率，又能使轧机数量较少，稳定中间坯凸度，减少温降，故为当前流行方案。根据任务书要求，本设计采用 2 架强力四辊可逆轧机组成粗轧机组，第一粗轧机前安装小立辊轧机，对侧边进行有效修正。粗轧机的选择：过去粗轧，为了增大工作辊辊径，提高咬入能力，多选择二辊轧机，但是二辊轧机产生的挠度较大，不能满足凸度控制要求。现代四辊轧机，其工作辊直径已大大提高，并且安装液压平衡弯辊，使轧辊挠度可控。本设计两架粗轧机详细资料如下：参考太钢 1549 及港陆 1250 生产实际，初步确定轧机各部

10、件相关尺寸如下：轧机类型：四辊可逆式轧机工作辊 :轧辊直径： 1000mm辊身长度： 1250mm轧辊材料：铸钢支承辊 :轧辊直径： 1450mm辊身长度： 1250mm辊身材料：合金锻钢其中，第一架采用电动压下，行程大。第二架采用长行程液压缸，且装配弯辊装置，用于控制板凸度，且要求粗轧都达到单位宽度 2.5t，两架轧机能力为 3200t。第二架粗轧还 CVC 窜辊，提高中间坯板形控制能力。精轧机的选择：热轧带钢精轧机普遍采用长行程液压压下、板型控制。板型控制手段除弯辊外还有：CVC轧机、 HC轧机、 PC轧机。现将各型轧机简要介绍如下：CVC轧机 : 轧辊凸度连续可变的轧机 CVCconti

11、nuously variable crown）轧机属于一种新型的四辊轧机。这种方式大压下，大张力时，辊系稳定好，国内外热连轧市场占 70%。图 2 为 CVC轧机的轧辊原理图，轧辊整个外廓磨成 S型 图。在上辊向左移动、下辊向右移动时，板材中心处两个轧辊轮廓线之间的辊缝变大，此时的有效凸度小于零 (b图。如果上辊向右移动下辊向左移动的板材中心处两个轧辊轮廓线之间的辊缝变小，这时的有效凸度大于零(c图。 CVC轧辊的作用与一般带凸度的轧辊相同，但其主要优点是凸度可以在最小和最大凸度之间进行无级调整，这是通过具有S 型曲线的轧辊做轴向移动来实现的。CVC轧辊辊缝调整范围也较大，与裹辊装置配合使用时

12、如1700 板轧机的辊缝调整量可达600um 左右。由于工作辊具有S 型曲线，工作辊与支撑辊之间是非均匀接触的。实践表明，这种非均匀接触对轧辊磨损和接触盈余不会产生太大的影响。精轧基本遵守比例凸度，各道凸度相对于延伸率是确定值。各道最佳凸度是由轧辊原始凸度，膨胀凸度，弯辊凸度， CVC 挠曲凸度，目标凸度根据来料凸度确定。HC 轧机： HC轧机为高性能板型控制轧机的简称。当前用于日本生产的HC 轧机是在支持辊和工作辊之间加入中间辊并使之横向移动的六辊轧机，其特点有： a） HC轧机具有很好的板形控制性，多用于小辊径冷轧； b）HC轧机可显著提高热带钢的平直度； c）压下量由于不受板型限制而可适

13、当提高。PC轧机： 对辊交叉轧制技术 技术，使带钢误差控制得到全面保证。轧线上装设水雾冷却和除尘系统，小车换辊技术，强力可调层流冷却设备，卷取厚度达到 25mm。所有支撑辊采用油膜轴承静动压系统，增大支撑辊辊颈。绝热保温罩与炉巻箱的选择为了减少输送辊道上的温度降以节约能耗，近年来很多热带车间还在采用在输送辊道上安置绝热保温罩或补偿加热炉，或在轧件出粗轧机组之后采用热卷取箱进行热卷取等新技术。辊道保温罩绝热块的结构如图 3 所示；它利用逆辐射原理，以耐火陶瓷纤维做成绝热边，受热的一面覆以金属屏膜。受热的金属膜(0.050.5mm 厚 迅速升温至高温，7/26然后作为发热体将热量逆辐射返回钢坯。这

14、种保温罩结构简单，成本低，效率高，采用它以后可降低加热炉出坯温度达 75，从而提高成材率 0.15%，节约燃耗 14%，还可以提高板带末端温度约 100使板带温度更加均匀，可以轧出更宽更薄重量更大及精度性能质量更高的板卷，并且，可使带坯在中间辊道停留达 8 分钟，而仍保持可轧温度，便于处理事故，减少废品，提高成材率。图 3 辊道保温罩逆辐射绝热块结构示意图1绝热毡； 2金属屛；3金属屛的折叠部分；4安装件热卷取箱结构如图 4 所示。其主要优点为： 1.粗轧后在入精轧机之前进行热卷取。以保存热量，减少温度下降，保温可达 90%以上； 2首尾倒置开卷，以尾为头喂入轧机，均化板带的头尾温度，可以不用

15、升速轧制而大大提高厚度精度； 3起储料作用，这样可增大卷重提高产量； 4可延长事故处理时间约为 89 分钟，从而减少废品及铁皮损失，提高成材率； 5 可使中间辊道缩短约为 30%40%，节省厂房和基础设施投资。因此在热轧带钢生产中采用热卷取箱式发展的方向； 6减少氧化铁皮，热卷取箱卷取的大量二次氧化铁皮剥落，进而提高表面质量。炉卷箱参数： 1060mm允许带坯厚度： 1530mm带坯宽度： 6001100mm带卷重量： 17T单位宽度卷重： 15.5kg入口带坯温度： 9001160带卷内径： 160mm卷曲速度： 1.56.0m/s 图 4 热卷取箱结构示意图反开卷速度： 05.5m/s1

16、支撑辊； 2托辊； 3弯曲辊； 4推杆压下规程设计与辊型设计3.1 压下规程设计压下规程设计的主要任务就是要确定由一定的板坯轧成所要求的板、带产品的变形制度，亦即要确定所需采用的轧制方法、轧制道次及每道次压下量的大小，在操作上就是要确定各道次辊缝的位置 在咬入条件允许的条件下，按经验配合道次压下量，这包括直接分配各道次绝对压下量或压下率、确定各道次压下量分配率h/ h）及确定各道次能耗负荷分配比等各种方法； b）制定速度制度，计算轧制时间并确定逐道次轧制温度； 校验轧辊等部件的强度和电机功率；e）按前述制定轧制规程的原则和要求进行必要的修正和改进。3.2 道次选择确定轧钢机机架数目的确定与很多

17、因素有关，主要有：坯料的断面尺寸、生产的品种范围、生产数量的大小，轧机布置的形式、投资的多少以及建厂条件等因素。但在其他条件即定的情况下，主要考虑与轧机布置的形式有关。本设计采用连续式布置，因此机架数目应不少于轧制道次即可确定机架数目了。本设计根据板坯厚度为 250mm；成品厚度为 2.6mm，选择平均压下系数 =1.36，则轧制总道次 N 为：1）式中 N机架数目；由坯料到成品的总延伸系数；各道次的平均延伸系数。故 : 选总 15 道次，其中粗轧 8 道次 由于在粗轧机组上轧制时，轧件温度高、塑性好，厚度大，故应尽量应用此有利条件采用大压下量轧制。考虑到粗轧机组与精扎机组之间的轧制节奏和负荷

18、上的平衡，粗轧机组变形量一般要占总变形量的 7080%。(2提高粗轧机组轧出的带坯温度。一方面可以提高开轧温度，另一方面增大压下可能减少粗轧道次，同时提高粗轧速度，以缩短延续时间，减少轧件的温降。(3考虑板型尽量按照比例分配凸度，在粗轧阶段，轧制力逐渐较小使凸度绝对值渐少。但是，第一道考虑厚度波动，压下量略小，第二道绝对值压下最大，但压下率不会太高。本设计粗轧机组由两架四辊可逆式轧机组成，各轧制 5 道和 3 道次，各道次的压下量分配如下：表 1粗轧压下量分配道次R1R2R3R4R5R6R7R8延伸系数分配1.341.351.361.381.401.391.361.33出口厚度 mm）2501

19、941539871523828压下量 mm）565838271914107压下率 %）22.429.928.027.626.826.926.325.09/26轧件长度 所示 :表 2 精轧机组压下量分配及参数3.5 校核咬入能力道次F1F2F3F4F5F6F7延伸率分配1.31.421.41.351.31.31.3入口厚度 mm）21159.76.75.14.02.2压下量 mm）6.05.33.01.61.10.80.6压下率 141.7219.1317.2416.7531.3664.1871.3热轧钢板时咬入角一般为15 22 ，低速咬入可取20，由公式harccos(1)D2）将各道次压

20、下量及轧辊直径代入可得各轧制道次咬入角为：表 3 粗轧各道次咬入角的校核道次 :R1R2R3R4R5R6R7R8轧辊直径 mm）10001000100010001000100010001000压下量 19.3019.6116.4-精轧机各架所轧轧件的厚度较小，精轧咬入角校核省略。3.6 确定速度制度(1 粗轧速度制度粗轧为保证咬入，采用升速轧制。根据经验资料，取平均加速度a=40rpm/s ，平均减速度 b=60rpm/s 。由于咬入能力很富裕故可采用稳定高速咬入，考虑到粗轧生产能力与精轧生产能力得匹配问题，确定粗轧速度如下：咬入速度为n1=40rpm/s ，抛出速度为n2=20rpm/s(2

21、 粗轧轧制延续时间：每道次延续时间t jt zht0 ，其中 t0 为间隙时间， tzh 为纯轧制时间，t zht 1t 2设 v1 为 t 1时间内的轧制速度，v2 为 t2 时间内的平均速度，则v1Dn1 / 60 ，v2D( n1 n2 ) /120(D取平均值 t 2n1n2b减速时间减速段长 l 2t 2 v2 ，稳定轧制段长 l1t1v1 ，t1(ll 2 ) / v1(lt 2 v2 ) / v1 。轧制第一二道次时，以第一架为计算标准，n1=30rpm/s ， n2 =30rpm/s ，轧件长度2508.5 10.95mn1n230300lt2b60194，减速时间s，减速时平

22、均速度v2D(n1n2 ) / 120 3.14 100060/ 1201.570m / s,l2 0,V1=1.57m/s,t1(l l 2 ) /v1 (lt2 v2 ) / v110.95/ 1.57 6.98s 。则轧制延续时间为6.98s 。按照以上公式可求得粗轧各道次轧制时间：表 4 各道次轧制时间道次R1R2R3R4R5R6R7R8轧制时间 (S7.010.013.812.817.419.926.935.911/26速度梯形图如下：图 5 可逆轧制速度图由于两架粗轧机间距7m，所以轧件尾部从前一架轧机出口到后一架入口所需时间t 12 =7/1.7=4.1s 由于轧件较长，取间隙时

23、间t 0 3s 所以粗轧总延续时间t=6.98+9.95+13.81+12.75+17.39+19.85+26.90+35.85+3*8=167.48s(3 精轧速度制度确定确定精轧速度制度包括：确定末架的穿带速度和最大轧制速度；计算各架速度及调速范围；选择加减速度等。精轧末架的轧制速度决定着轧机的产量和技术水平。确定末架轧制速度时，应考虑轧件头尾温差及钢种等，一般薄带钢为保证终轧温度而用高的轧制速度；轧制宽度大及钢质硬的带钢时，应采用低的轧制速度。本设计典型产品 2.6mm，故终轧速度设定为 12m/s 左右。末架穿带速度在 10m/s 左右，带钢厚度小，其穿带速度可高些。穿带速度的设定可有

24、以下三种方式：(1 当选用表格时，按标准表格进行设定；(2 采用数字开关方式时，操作者用设定穿带速度的数字开关进行设定，此时按键值即为穿带速度；3）其它各架轧制速度的确定：当精轧机末架轧制速度确定后，根据秒流量相等的原则，各架由出口速度确定轧件入口速度。根据各架轧机出口速度和前滑值求出各架轧辊线速度和转速。各道轧件速度的计算：已预设末架出口速度为12m/s 由经验向前依次减小以保持微张力轧制依据经验设前一架出口速度是后一架入口速度的95）依据秒流量相等得：VH 6Vh6 h6 / H 6 12 2.63.2 9.75m / sVh 50.95VH 6 0.95 9.759.26m/s根据以上公

25、式可依次计算得：表 5 各道次精轧速度的确定道次F1F2F3F4F5F6F712/26入口速度 1.622.483.785.237.039.2612.00(4 精轧机组轧制延续时间精轧机组间机架间距为6M，各道次纯轧时间为Tzh=250 12/2.6/12=96.5s间隙时间分别为 t j1 =6/1.62=3.70s ； t j2 =6/2.48=2.42s ； t j3 =6/3.78=1.59s ； tj4=6/5.23=1.15s ； t j5 =6/7.03=0.85s ； t j6 =6/9.26=0.65s 则精轧总延续时间为Tzht j 96.15 10.36 106.36s。

26、轧制节奏图表见图 6。图 6 轧制节奏图表3.7 轧制温度的确定1）粗轧温度确定为了确定各道次轧制温度，必须求出逐道次的温度降。高温轧制时轧件温度降可以按辐射散热计算，而认为对流和传导所散失的热量可大致与变形功所转化的热量相抵消。由于辐射散热所引起的温度降在热轧板带时可按下式计算：t 12.9Z (T1) 4h10003）有时为简化计算, 也可采用以下经验公式4）其中、分别为前一道轧制温度35912.21.32.74.92.由于轧件头部和尾部温度降不同，为设备安全着想，确定各道次温度降时以尾部为准。根据现场生产经验数据，确定开轧温度为1200，带入公式依次得各道次轧制温度：13/26表 7粗轧

27、各道次的温度道次R1R2R3R4R5R6R7R8T( 1196119111821170114811161041949式中t 0 、 h0 精轧前轧件的温度与厚度tn 、 hn 精轧后轧件的温度与厚度3 代入数据可得精轧机组轧制温度：根据生产现场经验可以预定终轧温度为820 ，即 t n=820，计算得：C=14.13,t1=道次F1F2F3F4F5F6F7温度 900889875861845827805上述计算应当在现场同类车间进行实测验证，本设计为课程设计，没有现场数据验证，待毕业实习到现场实测温度。3.8 轧制压力的计算(1 粗轧段轧制力计算粗轧段轧制力公式：P Bl p(6求各道次的变形

28、抗力：变形抗力由各道次的变形速度、变形程度，变形温度共同决定。变形速度按下式计算：2vh / R /( Hh)(7式中R 、 v轧辊半径及线速度。根据变形程度、温度、变形速率数据，查Q195 高温抗力曲线图，得到Q195 变形抗力列入表 9。14/26表 9 粗轧各道次轧件的变形抗力道次R1R2R3R4R5R6R7R8线速度 V(m S1.561.561.562.622.622.822.822.82温 度(1196119111821170114811161140949压下率 (22.429.928.027.626.826.926.325.0入口厚度 (mm2501941539871523828

29、出口厚度 (mm194153987152382821屈服强度 s(MPa2842495466727679表 10 精轧各道次轧件的变形抗力道次F1F2F3F4F5F6F7轧件出口速 V(m S1.542.503.815.277.079.3012.00温 度(905898887871851833820压下率 (28.635.330.923.921.620.018.8入口厚度 (mm21159.76.75.14.03.2出口厚度 (mm159.76.75.14.03.212.6屈服强度 s(MPa8494104124146164184计算各道的平均单位压力：根据克林特里公式计算应力状态影响系数 0

30、.785+0.25 l / h其中 h 为变形区轧件平均厚度， l 为变形区长度，单位压力大时h ，各道计算 p 列入表 11 。再将轧件宽度、变形区长和平均单位压力数据代入公式(6 ，可得各道次轧制力 ( 见表 11。表 11粗轧各道的轧制力道次R1R2R3R4R5R6R7R8变形区长度 (mm16717013711697837059出口厚度 (mm19415398715238282115/26屈服强度 (MPas2842495466727679平均压力 (p74.883.198.0109.9132.6150.5166.1179.9带宽 (mm105010501050105010501050

31、10501050轧制力 (P/kN13140148601418013409135751322712330111830.5 ，本设计中取a=0.7 ，前后张力均取 3MPa。接触弧投影长度计算：Lch一般以为接触弧长度水平投影长度为R表 12精轧各道的轧制力道次 :F1F2F3F4F5F6F7轧制力 (KN98987968767074396782578851203.9 辊缝计算：表 13 精轧各道的轧制力16/26道次 :F1F2F3F4F5F6F7轧机刚度 (KN/mm8000800080007500750060005000出口厚度 其中中性角(11轧辊直径选取如下：前5 架 F1 F5D=5

32、00mm ；后两架 F6 F7D=400mm。轧辊线速度和轧辊转速计算见表14。表 14 精轧转速道次 :F1F2F3F4F5F6F7出口厚度）159.76.75.14.03.22.61.542.503.815.277.079.3012.00轧辊线速度 (m/s1.452.373.635.086.909.1411.78轧辊转速 rpm）55.46062667184923.11 传动力矩1）传动力矩轧制力矩按下式计算M z2PR1 h 式中 合力作用点位置系数道次R1R2R3R4R5R6R7R8粗轧2.112.431.881.501.271.060.840.64道次F1F2F3F4F5F6F7精

33、轧0.372.780.200.140.110.070.0517/26传动工作辊所需要的静力矩，除轧制力矩外，还有附加摩擦力矩M m ，它由以下两部分组成，即M mM m1M m2 ，其中 M m1 在四辊轧机可近似地由下式计算：M m1D gPfdzD z12）式中f 支撑辊轴承的摩擦系数，取f 0.005；dz 支撑辊辊颈直径，对于粗轧机：d z 986mm； 对于精轧机： d z 680mm。D g 、 D z 工作辊及支撑辊直径，对于粗轧机：D g 1000mm， D z =1450mm；对于精轧机： D g 500mm， D z = 800mm代入后 道次R1R2R3R4R5R6R7R

34、8粗轧0.180.210.170.140.130.120.100.08道次F1F2F3F4F5F6F7精轧0.080.060.060.050.040.030.012）轧机的空转力矩轧机的空转力矩 道次R1R2R3R4R5R6R7R818/26粗轧2.442.782.201.791.551.331.080.87道次F1F2F3F4F5F6F7精轧0.513.190.320.260.230.180.16轧辊强度校核与电机能力验算轧辊的破坏决定于各种应力 其中包括弯曲应力、扭转应力、接触应力，由于温度分布不均或交替变化引起的温度应力以及轧辊制造过程中形成的残余应力等）的综合影响。具体来说，轧辊的破坏

35、可能由以下三方面的原因造成：1） 轧辊的形状设计不合理或设计强度不够 . 例如 , 在额定负荷下轧辊因强度不够而撕裂后因接触疲劳超过许用值 , 是辊面疲劳剥落等。2） 轧辊的材质、热处理或加工工艺不合要求。例如，轧辊的耐热裂性、耐粘附性及耐磨性差，材料中夹杂物或残余应力过大等：3） 轧辊在生产过程中使用不合理。热轧轧辊在冷却不足或冷却不均匀时，会因热疲劳造成辊面热裂；在冬季新换上的冷辊突然进行高负荷热轧，热轧的轧辊骤然冷却，往往会因温度应力过大，导致轧辊表层剥落甚至断辊；压下量过大或因工艺过程安排不合理造成过负荷轧制也会造成轧辊破坏等；设计轧辊时，通常是按工艺给定的轧制负荷和轧辊参数进行强度校

36、核。由于对影响轧辊强度的各种因素 如温度应力、参与应力、冲击载荷值等）很难准确计算，为此，设计时对轧辊的弯曲和扭转一般不进行疲劳校核，而是将这些因素的影响纳入轧辊的安全系数中22Pc2 /(0.2d232 )Rb(14式中P总轧制压力；d1-1 、d2-2 1-1和 2-2 断面的直径；c 1、 c2 1-1和 2-2 断面至支反力P/2 处的距离；Rb 许用弯曲应力。支撑辊辊身中部3-3 断面处弯矩是最大的。若认为轴承反力距离L 等于两个压下螺丝的中心距 L0 ，而且把工作辊对支撑辊的压力简化成均布载荷48辊身中部3-3 断面的弯曲应力为P(L0L/2)Rb3 30.4D23(16式中的 D

37、2 应以重车后的最小直径代入。因粗轧机是可逆轧制，精轧机组性能相同故只需校核其中受力最大的一道即可，因在粗轧机上轧制时第四道的轧制力最大，精轧机上第三架轧制力最大，故其支撑辊受力最大，所以我们计算轧机支撑辊时只计算粗轧第二架和精轧第一架的弯曲应力。又因辊颈直径d 和长度一般近似地选：20/26d =(0.5 0.55 D、 L/d=0.831.0 ，计算时以粗轧机为例：本设计取 d=0.68D 、 L/d = 1.0所以辊颈直径 d =986mm， L 986mm， c 1、 c 2， r 的取值 查轧钢机械 (172其中 e工作辊相对于支撑辊的偏心距一般e=5取；10mme=5mmR1 、 R2工作辊半径、支撑辊半径。支撑辊与工作辊的反力Ps 的作用线与工作辊和支撑辊连心线间的夹角：=arcsin( 2+m/2式中 2 支撑辊轴承的摩擦圆半径其值计算为 =f*d/2，其中 f 机械摩擦系数见书因是滚动轴承取f=0.004 ；d辊径直径 m滚动摩擦力臂一般 m=0.1 0.3mm 本设计取 m=0.2mm。工作辊轴承处的反力 s对工作辊的力臂：S=mcos +R s