(精华)重力坝毕业设计模板解析

1、(精髓)重力坝毕业设计模板解析(精髓)重力坝毕业设计模板解析28/28(精髓)重力坝毕业设计模板解析设计内容一、确定工程等级由校核洪水位446.31m查水库水位容积曲线读出库容为1.58亿m3，属于大（2）型，永远性水工建筑物中的主要建筑物为级，次要建筑物和临时建筑物为3级。一、确定坝顶高程(1)超高值h的计算h=h1%+hz+hch防浪墙顶与设计洪水位或校核洪水位的高差，m；H1%累计频次为1%时的波浪高度，m；hz波浪中心线至设计洪水位或校核洪水位的高差，m；hc安全加高，按表31采表3-1坝的安全加高hc运用情况坝的级别123设计情况（基本情况）0.70.50.4校核情况（特别情况）0.

2、50.40.3内陆峡谷水库，宜按官厅水库公式计算（适用于V020m/s及D20km）下面按官厅公式计算h1%，hz。11ghgD30.0076v12v020v0211gLmgD3.750.331v02.15v02v02hzhl2cth2HLL式中：D吹程，km，按回水长度计。Lm波长，mhz壅高，mV0计算风速h当gD20250时，为累积频次5%的波高h5%;当gD2501000时，v02v02为累积频次10%的波高h10%。规范规定应采用累计频次为1%时的波高，对应于5%波高，应由累积频次为P（%）的波高hp与平均波高的关系可按表B.6.3-1进行换超高值h的计算的基本数据设计洪水位校核洪水

3、位吹程D（m）524.19965.34风速v0（m）2718安全加高hc（m）0.40.3断面面积S（m2）1890.5719277.25断面宽度B（m）311.80314.44正常蓄水位和设计洪水位时，采用重现期为50年的最暴风速，本次设计v027m/s；校核洪水位时，采用多年平均风速，本次设计v018m/s。a.设计洪水位时h计算：HmS设18902.5760.62mB设311.80波浪三要素计算以下：11波高：9.81h0.00769.81524.1932271227227h=0.82m119.81Lm9.81524.193.75波长：0.331272.15272272Lm=8.95m壅

4、高：hzh20.8220.37Lm3.148.95gD9.81524.19，故按累计频次为500计算v022727.05hm0.820，由表查表换算Hm60.62故h01.24h01.240.821.02m1050hc0.4mhh1%hzhc1.020.370.41.89mb.校核洪水位时h计算：HmS设19277.2561.31mB设314.4411波高：9.81h9.81965.3431820.00761812182h=0.27m119.81Lm9.81965.343.75波长：0.331182.15182182Lm=7.03m壅高：hzh23.140.6120.25Lm7.03gD9.8

5、1965.340计算v0218229.23，故按频次为50hm0.61Hm0,由由表查表换算63.31故h01.24h01.240.270.34m1050hc0.3mh1%hzhc0.340.250.30.89m、坝顶高程：a.设计洪水位的坝顶高程：设设计洪水位h设1.89446.89m校核洪水位的坝顶高程：校校核洪水位h校446.310.89447.20m为了保证大坝的安全，采用较大值，因此采用坝顶高程为447.2m三、非溢流坝适用剖面的设计和静力校核(1)非溢流坝适用剖面的拟定拟定坝体形状为基本三角形。坝的下游面为均一斜面，斜面的延长线与上游坝面订交于最高库水位处，本次设计采用上游坝面铅直

6、，下下游面倾斜的形式，坡度为1:0.75，折点设在高程为446.31m将坝底修筑在弱风化基岩上，开挖高程开325ma.坝高为：447.72-328=119.72m取120mb.坝顶宽度：坝顶宽度取坝高的1000即为12mc.坝底宽度：校开1B0.75B0.75校开0.75（446.31-325）90.9825md.基础灌浆廊道尺寸拟定：基础灌浆廊道的断面尺寸，应依据灌溉机具尺寸即工作要求确定，一般宽为2.53m，高为34m，为了保证达成其功能且能够自由通行，本次设计基础灌浆廊道断面取3.03.5m，形状采用城门洞型。e.廊道的地点：廊道的上游避距离上游面10.5m廊道底部距离坝底面6m初步拟定

7、坝体形状剖面如图：确定正常和非正常情况下的荷载组合及荷载计算；PSPSB91m,B112mB2BB1911279m,1.自重：C24KN/m3,10KN/m3坝身自重：WVCW1121202434560KNW21B2H3c179105.332499852.82KN22下游水自重：a.设计洪水位时：B30.75H20.7531.4923.62W31B3H2123.6231.49103718.97KN22WW1W2W33456099852.843718.97137591.81KNb.校核洪水位时：B30.75H20.7534.2825.71W31H21B325.7134.28104400.67KN

8、22WW1W2W33456099852.844400.67138813.51KN2.静水压力：不同样情况下上下游水深及水位差特色水位上游水深H1下游水深H2上下游水位差H设计洪水位11731.4985.51校核洪水位118.3134.2884.03a.设计洪水位时：Pu1wH12110117268445KN22Pd1wH2211031.4924958.10KN22b.校核洪水位时:Pu1wH12110118.31269986.28KN22Pd1wH2211031.4925875.59KN223.扬压力：扬压力折减系数0.25设计洪水位时：U1wH2B1031.499128655.9KNU2wH

9、B10.251085.514855.1KNU31wHB210.251085.51798444.11KN22U41wH1H2HB111011731.470.2585.5141282.65KN22UU1U2U3U428655.9855.184441.111282.6539237.75KN校核洪水位时：U1wH2B1034.289131194.80KNU2wHB10.251084.034840.30KNU31wHB210.251084.09798297.96KN22U41wH1H2HB1110118.3134.280.2584.0341260.45KN22UU1U2U3U431194.8840.38

10、297.961260.4541593.51KN4.泥沙压力：sb10KN/m3，hs11.99m，s300Ps1sbhs2tan2450s2211011.992tan245030022239.65.浪压力：PlwLmh100hz4108.95a.设计洪水位时：Pl1.020.3731.1KN4b.校核洪水位时：Pl107.030.340.2510.37KN4对以上两种情况进行非溢流坝的整体牢固计算，校核其安全性；重力坝的抗滑牢固解析按单调安全系数法和分项系数极限状态设计进行计算和验算，水位情况和校核洪水位情况按承载能力极限状态验算。设计洪1.单调安全系数法:fWUcAKsPKs按抗剪断强度计算

11、的抗滑牢固安全系数f坝体混凝土与坝基接触面的抗剪断摩擦系数,f1.1c坝体混凝土与坝基接触面的抗剪断凝集力，KPa，c1.1103kpa坝基接触面截面积，m2W作用于坝体上全部荷载（包括扬压力）对滑动平面的法向分值，kN；P作用于坝体上全部荷载对滑动平面的切向分值，kN；按上式抗剪断强度公式计算的坝基面抗滑牢固安全系数Ks值应不小于下表的规定。荷载组合Ks基本组合3.0特别组合（1）2.5（2）2.3故Ks=3.01.1134784.7439237.751.110391设计洪水位时：Ks31.1684454958.13.23KsKs，知足要求1.1138813.5141593.751.1103

12、91校核洪水位时：Ks10.3769986.285875.593.26KsKs，知足要求2.分项系数极限状态设计法：承载能力极限状态设计式：1R0Sd抗滑牢固极限状态作用效应函数为：PP,坝基面上全部切向作用之和,即作用设计值水平方向的代数和抗滑牢固极限状态抗力函数：RfWcAW为坝基面上全部作用的法向作用设计值之和，既法向力设计值代数和。和c的分项系数由附表5可查：f分项系数为1.3，c分项系数为3.0设计洪水位时：作用效应函数：SPPuPlPd6844531.14958.163518KN坝基面抗剪断系数设计值：f1.10.793坝基面抗剪断黏聚力设计值：c1.1103366.67KPa3抗

13、滑牢固抗力函数：RfWcA0.79134784.7439237.75366.6791108849.09KN验算抗滑牢固性：查附表4知：长久情况（基本组合）设计情况系数1.0；结构重要性参数01.0，本组合结构系数d1.2。依据式0S1Rd0S116351863518KN1R1108849.0990707.58KN1.26351890707.58计算结果表示，重力坝在设计洪水位情况下知足承载能力极限状态下的抗滑牢固要求。校核洪水位时：作用效应函数：SPPuPlPd69986.2810.375875.5964121.06KN坝基面抗剪断系数设计值：f1.10.793坝基面抗剪断黏聚力设计值：c1.

14、1103366.67KPa3抗滑牢固抗力函数：RfWcA0.79138813.5141593.51366.6791110170.77KN验算抗滑牢固性：长久情况（基本组合）设计情况系数1.0；结构重要性参数01.0，本组合结构系数d1.2。依据式0S1Rd0S10.8564121.0654502.9KN1R1110170.7791808.98KN1.254502.989201计算结果表示，重力坝在设计洪水位情况下知足承载能力极限状态下的抗滑牢固要求。对非溢流坝的几个代表性水平截面(坝底及变截面处)的边缘应力以及底部截面的内部应力计算，校核其强度。用资料力学法计算边缘应力。在一般情况下，坝体的最

15、大和最小应力都出现在坝面，应校核坝体边缘应力能否知足强度要求。在各样荷载组合下（地震荷载除外），坝踵垂直应力不应出现拉应力，坝趾垂直应力应小于坝基赞同压应力10.05MPa设计洪水位：采用单调安全系数法：uW6MyBB2dW6MyBB2W作用于计算截面以上全部荷载的铅直分力的总和，kN；M作用于计算截面以上全部荷载对坝基截面垂直水流流向形心轴的力矩总和，kNm；B计算截面的长度，m。M3456039.699852.847.173718.9737.63855.139.58444.117.171282.6541.568445394958.110.5239.6431.139830351.65KNmu

16、W6MBB2137591.8139237.756(830351.65)91912479.18KPa0坝踵铅直应力没有出现拉应力，符合规范要求。dW6MyBB2137591.8139237.756(830351.65)919121682.K44Pa100K5P0a坝趾铅直应力小于坝基赞同压应力，符合规范要求。坝体最大主应力按下游边缘最大主应力计算：d1(1m2)dy(10.752)1682.442628.81KPa10050KPa小于混凝土的赞同压应力，知足要求。校核洪水位：坝趾抗压强度承载能力极限状态：坝趾抗压强度计入扬压力情况下的极限状态作用效应函数为：SW6M1m2BB2坝趾抗压强度极限状

17、态抗力函数为：RRa式中：Ra为混凝土抗压强度有时情况，只要采用承载能力极限状态法鉴别大坝能否知足强度要求M3456039.599852.847.174400.6736.93840.339.58297.967.171260.4541.569986.2839.445875.5911.43239.6410.3739.44dW6MBB2138813.5141593.516(920917.06)919121735.6KPa10700KPa计算作用效应函数：SW6M1m2BB2138813.5141593.516(920917.06)10.752919122711.K88Pa验算抗压强度：查附表4知：有

18、时情况（特别组合）设计情况系数0.85；结构重要性参数01.0；抗压基本组合结构系数d1.8。依据式0S1Rd0S10.852711.882305.1KPa1R100505883.33KPad1.85883.332305.1知足强度要求。2.对给定的作用组合情况用抗剪强度指标进行坝基面抗滑牢固极限状态验算，对验算结果进行议论。基本公式:上、下游坝面垂直正应力：上、下游面剪应力:uW6MyBB2dW6MyBB2uPPsPuuyum1ddm2dyPPu上、下游面水公正应力uPPPuPPPuum2xsusuy1dPddPd2xPuyPum2上、下游面主应力u1m2um2PPPu11y1suuPPsu

19、2Pud12d2Pd1m2ym2PudPd2PuW作用于计算截面以上全部荷载的铅直分力的总和，kN；M作用于计算截面以上全部荷载对坝基截面垂直水流流向形心轴的力矩总和，kNm；B计算截面的长度，m。m1上游坝坡；m2下游坝坡；Ps为泥沙压强（Ps1hsPs，Ps为泥沙压力），2故Ps2Ps2239.639.97KPahs11.99P、P计算截面在上、下游坝面所承受的水压力强度（如有泥沙压力时，应计入在内）；Puu、Pud计算截面在上、下游坝面处的扬压力强度；a.设计洪水位时：上、下游坝面垂直正应力上游面垂直正应力:uW6MyBB2479.18KPa下游面垂直正应力:dW6MyBB21682.4

20、4KPa上、下游面剪应力:上游面剪应力：uPPsPuuyum11171039.9711710497.1800KPa下游面剪应力：dPdm2dyPu1682.4431.491031.49100.751261.83KPa上、下游面水公正应力上游面水公正应力：uuuu2xPPsPuPPsPuym11171039.97117101171039.9711710497.18039.97KPa下游面水公正应力：dPddPd2xPuyPum2上、下游面主应力上游面主应力：31.491031.49101682.4431.491031.49100.752946.37KPau2u2PPsu11m1ym1Pu1024

21、979711710497.18KPauPPsu2Pu1171039.971171039.97KPa下游面主应力：d12d2Pd1m2ym2Pu10.7521682.440.75231.491031.49102628.81KPadPd2Pu31.491031.49100KPab.校核洪水位时：上、下游坝面垂直正应力上游面垂直正应力:uW6MyBB2401.1KPa下游面垂直正应力:dW6MyBB21735.6KPa上、下游面剪应力:上游面剪应力：uPPsPuuyum1118.311039.97118.3110401.100KPadPdm2下游面剪应力：dyPu1735.

22、634.281034.28100.751301.7KPa上、下游面水公正应力上游面水公正应力：uuuu2xPPsPuPPsPuym1118.311039.97118.3110118.311039.97118.3110497.18039.97KPa下游面水公正应力：dPddPd2xPuyPum2上、下游面主应力上游面主应力：34.281034.28101735.634.281034.28100.752976.28KPau2u2u11m1ym1PPsPu102401.102118.311039.97118.3110401.1KPauPPsu2Pu118.311039.97118.311039.97

23、KPad2d2Pd下游面主应力：11m2ym2Pu10.7521735.60.75234.281034.28102711.88KPadPd2Pu34.281034.28100KPa应力计算结果计算情况坝堹处坝趾处uuuuddddyux12ydx12基本组合479.18039.97497.1839.971682.441261.83946.372628.810（设计洪水位）特别组合401.1039.97401.139.971735.61301.7976.282711.880（校核洪水位）表中数据单位都是KPa。由上表应力都小于10.05Mpa，因此知足要求。四、溢流坝剖面的拟定和消能设计(1).泄

24、水方式的选择溢流重力坝既要挡水又要泄水，不只要知足牢固和强度要求，还要知足泄水要求。因此需要有足够的孔口尺寸、较好体型的堰型，以知足泄水的要求；且使水流平顺，不产生空蚀破坏。重力坝的泄水主要方式有开敞式和孔口式溢流，开敞溢流式的堰除了有较好的调治性能外,还便于设计和施工,同时这种形式的堰在我国应用宽泛，有好多的工程实践经验。故本设计采用开敞溢流式孔口形式，堰顶不设闸门，故堰顶高程与正常蓄水位齐平。(2).溢流坝剖面拟定溢流曲线由顶部曲线段、中间直线段和底部反弧段三部分组成。设计要求：有较高的流量系数，泄流能力大；水流平顺，不产生不利的负压和空蚀损坏；体形简单，造价低，便于施工。本设计采用的溢流

25、坝的基本剖面为三角形。其上游面铅直，溢流面由顶部的曲线、中间的直线、底部的反弧三部分组成。定型设计水头确实定：堰顶最大水头Hmax=校核洪水位-堰顶高程即：Hmax=446.31-443=3.31m定型设计水头Hd为Hd=（75%95%）Hmax，取Hd=3m，由Hd/Hmax=3/3.31=0.91。坝顶曲线段溢流坝顶部采用曲线形式，顶部曲线的形式好多，常用的有克奥曲线和WES曲线。本工程采用WES曲线。第一绘出坝顶部的曲线，取堰顶部最高点为坐标原点。WES型堰顶部曲线以堰顶为界分为上游段和下游段两部分。该设计上游段曲线采用三圆弧型曲线。堰顶O点上游三圆弧的半径及其坐标值为：R1=0.5Hd

26、=1.5；x1=-0.175Hd=-0.525R2=0.2Hd=0.6；x2=-0.276Hd=-0.828R3=0.04Hd=0.12；x3=-0.282Hd=-846开敞式堰面堰顶下游堰面采用WES幂曲线,可按下式计算：xnkHdn1y式中：Hd堰面曲线定型设计水头,m，可依据赞同负压的大小按堰顶最大作用水头Hmax的75%95%计算。x、y原点下游堰面曲线横、纵坐标；n与上游堰坡相关的指数,见下表；k当P1/Hd1.0时,k值见下表,当P1/Hd1.0时,取k2.02.2，P1为上游相对堰高。堰面曲线参数上游面为铅直面由上表可查的n=1.85，k=2.0，故原点下游堰面曲线方程为:x1.

27、852.0Hd(1.851)y按上式计算的坐标值入下表所示：计算WES下游曲面坐标值表xyxyxy10.19765.4071116.59620.70877.1921219.49431.589.2071322.60542.554911.4491425.92753.8591013.9131529.457中间直线段中间直线段与坝顶手下游曲线和下部反弧段相切，坡度和挡水坝一致，取1：0.75反弧段a.溢流堰下游反弧段半径，应联合下游消能设备来确定。本次设计采用挑流消能。关于挑流消能，可按下式求得反弧段半径：R=(410)h式中：h为校核洪水位闸门全开时反弧段最低点处的水深，m；反弧段流速v16m/s时

28、，可取下限，流速越大，反弧半径也宜采用较大值，致使取上限。hq2g(E0h)上式为迭代公式，迭代初值取h=0。q单宽流量，本次设计取35m3/sE0上游最高水位与反弧段最低点的距离，反弧最低点与下游水位齐平。E0=446.31-362.28=84.03m，=0.9初始令h0h0401.09529.8(84.030.90)h1401.1020.929.8(84.031.102)故h1.102取h1.1又因vq3531.82ms16msh1.1弗劳德数：Frv31.839.69gh9.811.13R2Fr2h22.12m3取R23m挑角挑角越大，射程越大，但挑角增大，入水角也增大，水下射程减小。同

29、时入水角增大后，冲刷坑深度增加。一般在2030之间，在此取300挑坎高度：挑坎应超出下游水位，一般以12m为宜。计算时按设计洪水位情况考虑。取挑坎最低高程等于下游水位，挑坎最高点与最低点间距离为R(1-cos)。故挑坎高度h2=359.49-351+9（1-cos30）=9.70m反弧段坐标确定圆心O距坝底距离yo9.43+9cos30=17.22m圆心O距C点距离xo=R1m291.2511.25m依据以上数据，就能够确定溢流坝曲面了。以下列图就是本次设计的溢流坝曲面。消能防冲设计选择孔口尺寸和闸墩型式及尺寸：基本公式：Q溢Q总Q0Q总总下泄流量Q溢溢流孔口的下泄流量Q0经过电站和泄水孔等下

30、泄流量，取1000m3s系数，校核情况是取1.0校核洪水位时：Q溢34001.010002400m3s溢流坝净宽为：LQ溢qq单宽流量，本次设计取35m3s故：Q溢2400L68.57mq35本次设计采用平板闸门，闸门厚度最小为1.52.0m，取d=2m。由于本次设计属于大中型坝，故孔口宽度取为b=12m，孔口宽高比b1.02.0H本次取1.5，因此孔高8m。则孔口数为：nL68.57b5.712取n6因此溢流坝前沿总长为：L0nb(n1)d612(61)282m本次设计采用上游段为椭圆形，下游段为方形的闸墩。确定消能方式水工建筑物及混凝土重力坝设计规范可知消能的设计原则是：尽量使下泄水流的大

31、多数动能耗费在水流内部的紊动中，以及水流与空气的摩擦上；不产生危及坝体安全的河床或岸坡的局部冲刷；下泄水流平稳，不影响枢纽中其他建筑物的正常运转；结构简单，工作可靠，工程量小。解析比较各样消能工的优缺点，考虑到本次设计的重力坝属于高坝，下游地质条件比较好的情况，决定采用挑流消能。挑流鼻坎设计挑流鼻坎有连续式和差动式，该设计采用连续式鼻坎；鼻坎高程=351+9.7=360.7m；反弧半径R=10m；依据实质工程情况，该设计挑射角取=25；水舌挑距L的估计依据规范，水舌挑距L可按下式计算：L1v12sincosv1cosv12sin22g(h1h2)g式中：L水舌抛距，m，如有水流向心集中影响者，

32、则抛距还应乘以0.900.95的折减系数；v1坎顶水面流速，m/s，按鼻坎处平均流速的1.1倍计，即v1=1.1v=1.12gH0（H0为水库水位至坎顶的落差=446.31-360.7=85.61m）；鼻坎的挑角；h1坎顶垂直方向水深，m，h1hcos(h为坎顶平均水深，m)；h2坎顶至河床面高差，m，如冲坑已经形成，可算至坑底；堰面流速系数。可按下式计算：310.055KE0.5KEqgZ1.5按校核洪水位计算：KE350.01419.885.511.50.0550.81310.01410.5v11.10.8129.8185.6136.52m/sh11.1cos0300.95h29.7mL1

33、36.522sin300cos30036.52cos30036.522sin230029.81(0.959.7)9.81=101.98m最大冲坑水垫厚度的计算依据规范，最大冲坑水垫厚度可按下式计算：tkkq0.5H0.25式中：tk水垫厚度，自水面算至坑底，m；单宽流量，m3/（sm）；H上下游水位差，m；冲刷系数，其数值见下表基岩冲刷系数k值由下表可查：本次设计取k=1.6，则可计算得：tk1.6350.584.030.2528.68m则L101.983.36，一般要求L2.55，知足要求。tk28.68tk五、细部结构设计（1）坝基的连接、灌浆和排水天然地基，由于经受长久的地质作用，一般都

34、有风化、节理、裂隙等缺点，有时还有断层、破裂带和纤弱夹层，全部这些都需要采用适合的办理举措，地基办理的主要任务是：（1）防渗；（2）提高基岩的强度和整体性。基岩开挖后，在灌溉混凝土前，需要进行完整的清理和冲刷，包括：除掉松动的岩块，打掉突出的尖角。基坑中原有的勘探钻孔、井、洞等均应回填封堵。固结灌浆孔一般部署在应力较大的坝踵和坝趾周边，以及节理裂隙发育和破裂带范围内。采用浅孔低压灌输法灌入水泥浆，以提高基岩的弹性模量、抗渗性和强度等。在坝踵、坝址周边灌输孔相对较密，呈梅花形部署，其他部位疏一些。孔距排距由灌浆试验确定，一般从1020m开始，采用内插渐渐加密的方法，最后约为34m，本设计取4m。

35、孔深58m，必要时还可适合加深，帷幕上游区的孔深一般为815m。钻孔方向垂直于基岩面。当存在裂隙时，为了提高灌浆收效，钻孔方向尽可能正交于主要裂隙面，但倾角不能够太大。防渗帷幕部署于凑近上游面坝轴线周边，自河床向两岸延长，钻孔和灌浆常在坝体内特设的廊道内进行，凑近岸坡处也可在坝顶、岸坡或平洞内进行。平洞还能够够起排水作用，有利于岸坡的牢固。钻孔方向一般为铅直，必要时也可有必然斜度，以便穿过主节理裂隙，但角度不宜太大，一般在10以下，以便施工。防渗帷幕的深度依据作用水头和基岩的工程地质、水文地质情况确定。当地质内的不透水层厚度不大时，帷幕可穿过透水层深入相对隔水层35m。当相对隔水层埋藏较深，则

36、帷幕深度可依据防渗要求确定，平时采用坝高的0.30.7倍。帷幕深入两岸的部分，原则上也应达到上述标准，并与河床部位的帷幕保持连续，形成连续的不透水的防渗墙。当相对隔水层距地面不远时，帷幕应深入岸坡与该层相连接。当相对隔水层埋藏较深时，可深到原地下水位线与最高枯水位的交点B处，如图在BC以上设置排水，以降低水库蓄水后库岸的地下水位。1灌浆廊道；2山坡钻进；3坝顶钻进；4灌浆平洞；5排水孔；6最高库水位；7原河水位；8防渗帷幕底线；9原地下水位线；10蓄水后地下水位线为进一步降低坝底面的扬压力，应在防渗帷幕后设置排水孔幕。依据规定要求，坝基的排水孔幕在防渗帷幕的下游，向下游倾斜，与灌浆帷幕的夹角为

37、15，孔距取3m，孔径为200mm。孔深为10m，沿坝轴线方向设置一排。拥有纤弱夹层的坝基，由于夹层的抗剪强度很低，遇水易消融或泥化，平时都须进行加固办理，以知足抗滑牢固要求。依据纤弱夹层的埋深、产状、厚度、充填物的性质，联合工程的详细情况，为了阻截纤弱夹层滑动，一般采用的办理举措有：关于浅埋的夹层，多用明挖办理，将纤弱夹层除掉，回填混凝土或许在上游坝踵、下游坝趾设置深齿坎，切断纤弱夹层直达圆满基岩。当夹层埋藏较浅时，此方法施工方便，工程量小，采用的好多。关于埋藏较深、较厚，倾角较缓的纤弱夹层，可在夹层内设置混凝土洞塞。采用大型钢筋混凝土抗滑桩。如有两层以上的纤弱夹层时，可采用预应力锚索，锚索

38、可在水库正常运转的情况下施工，特别适合于已建工程的施工。（2）坝身廊道和排水坝体排水为了减小渗水对坝体的不利影响，在凑近坝体上游面需要设置排水管幕，排水管应通至纵向排水管道，其上部应通至上层廊道或坝顶（溢流面以下），以便于检修管距可采用采用3m，排水管幕距上游坝面的距离，一段要求不小于坝前水深的1/101/12，且好多于2m，故依据规定排水管设置在距上游面9m处，以使浸透坡降控制在赞同范围内。排水管采用预制多孔混凝土管，内径可为15cm25cm（取20cm），随着坝体混凝土的浇筑而加高。浸透排水管的水可齐聚到基层纵向廊道，沿积水渠或集水管经横向廊道的排水渠汇入集水井，再用水泵或自流排水排向下游，排水渠断面常用30cm30cm，低坡3%，排水管施工时必然防范被混凝土的杂物等拥堵。排水管与廊道的连通采用直通式。为了知足施工运用要求，如灌浆，排水，察看，检查和交通的需要，在坝体内设置各样廊道，这些廊道互相连通，组成廊道系统。帷幕灌浆需要在坝体灌溉到必然高度后进行，以便利