汽车电动助力转向系统的设计

1、时间：二0二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日汽车电动助力转向系统的设计之巴公井开创作时间：二O二一年七月二十九日第1章绪论汽车转向系统简介汽车转向系是用来坚持或者改变汽车行驶方向的机构,在汽车转向行驶时,保证各转向轮之间有协调的转角关系.它由转向把持机构、转向器和转向传念头构组成.转向系统作为汽车的一个重要组成部份,其性能的好坏将直接影响到汽车的转向特性、稳定性、和行驶平安性.目前汽车转向技术主要有七年夜类：手动转向技术(MS)、液压助力转向技术(HPS)、电控液压助力转向技术(ECHPS)、电动助力转向技术(EPS)、四轮转向技术(4WS)、主动前轮转

2、向技术(AFS)和线控转向技术(SBW).转向系统市场上以HPS、ECHPS、EPS应用为主.电动助力转向具有节约燃料、有利于环境、可变力转向、易实现产物模块化等优点,是一项紧扣现今汽车发展主题的新技术,他是目前国内转向技术的研究热点.转向系的设计要求汽车转弯行驶时,全部车轮应绕瞬时转向中心旋转,任何车轮不应有侧滑.不满足这项要求会加速轮胎磨损,并降低汽车的行驶稳定性.汽车转型行驶后,在驾驶员松开转向盘的条件下,转向轮能自动返回到直线行驶位置,并稳定行驶.汽车在任何行驶状态下,转向轮都不得发生共振,转向盘没有摆动.转向传念头构和悬架导向装置共同工作时,由于运动不协调使车轮发生的摆动应最小.保证

3、汽车有较高的机动性,具有迅速和小转弯行驶能力.把持轻便.转向轮碰撞到障碍物以后,传给转向盘的反冲力要尽可能小.时间：二0二一年七月二十九日转向器和转向传念头构的球头处,有消除因磨损而发生间隙的调整机构.在车祸中,当转向轴和转向盘由于车架或车身变形而共同后移时,转向系应有能使驾驶员免遭或减轻伤害的防伤装置.进行运动校核,保证转向轮与转向盘转动方向一致.1.2EPS的特点及发展现状EPS与其他系统比力对电动助力转向机构(EPS),电念头仅在汽车转向时才工作并消耗蓄电池能量；而对常流式液压动力转向机构,因液压泵处于长期工作状态和内泄漏等原因要消耗较多的能量.两者比力，电动助力转向的燃料消耗率仅为液压

4、动力转向的16%20%.液压动力转向机构的工作介质是油,任何部位呈现漏油,油压将建立不起来,不单失去助力效能,并对环境造成污染.当发念头呈现故障停止工作时,液压泵也不工作,结果也会丧失助力效能,这就降低了工作可靠性.电动助力转向机构不存在漏油的问题,只要蓄电池内有电提供给电动助力转向机构,就能有助力作用,所以工作可靠.若液压动力转向机构的油路进入空气或者贮油罐油面过低,工作时将发生较年夜噪声,在排除气体之前会影响助力效果；而电动助力转向仅在电念头工作时有轻微的噪声.电动助力转向与液压动力转向比力,转动转向盘时仅需克服转向器的摩擦阻力,不存在回位弹簧阻力和反映路感的油压阻力.电动助力转向还有整体

5、结构紧凑、部件少、占用的空间尺寸小、质量比液压动力转向约轻20%25%以及汽车上容易安插等优点.EPS的特点EPS节能环保.由于发念头运转时,液压泵始终处于工作状态,液压转向系统使整个发念头燃油消耗量增加了3%5%,而EPS以蓄电池为能源，以机电为动力元件，可自力于发念头工作，EPS几乎不直接消耗发念头燃油.EPS不存在液压动力转向系统的燃油泄漏问时间：二0二一年七月二十九日题,EPS通过电子控制，对环境几乎没有污染.EPS装配方便.EPS的主要部件可以集成在一起,易于安插,与液压动力转向相比减少了许多原件,没有液压系统所需要的油泵、油管、压力流量控制阀、储油罐等,原件数目少,装配方便,节约时

6、间.EPS效率高.液压动力转向系统效率一般在60%70%,而EPS得效率较高,可高达90%以上.EPS路感好.传统纯液压动力转向系年夜多采纳固定放年夜倍数,工作驱动力年夜,但却不能实现汽车在各种车速下驾驶时的轻便性和路感.而EPS系统的滞后性可以通过EPS控制器的软件加以赔偿,是汽车在各种速度下都能获得满意的转向助力.EPS回正性好.EPS系统结构简单,不单把持简便,还可以通过调整EPS控制器的软件,获得最佳的回正性,从而改善汽车的把持稳定性和舒适性.动力性.EPS系统可随车速的高低主动分配转向力，不直接消耗发念头功率,只在转向时才起助力作用,保证发念头充分动力.(不像HPS液压系统，即使在不

7、转向时，油泵也一直运转处于工作状态,降低了使用寿命)EPS在国内外的应用状况国外EPS的发展之路：因为微型轿车上狭小的发念头舱空间给液压助力转向系统的装置带来了很年夜的麻烦,而EPS原件比力少,重量轻,装配方便，比力适合在微型轿车上装置.因此在国外，EPS系统首先是在微型轿车上发展起来的.上世纪80年代早期，日本铃木公司首次在其Cervo轿车上装置了EPS系统，随后还应用在其Alto车上.尔后,EPS在日本获得迅速发展.出于节能环保的考虑，欧、美等国的汽车公司也相继对EPS进行了开发和研究.虽然比日本晚了十年时间，可是欧美国家的开发力度比力年夜，所选择的产物类型也有所分歧.日本起初选择了技术相

8、对成熟的有刷机电.时间：二0二一年七月二十九日有刷机电比力成熟,在汽车上的应用较广,比如雨刷、车窗等部份,稍作改进就适应了EPS的要求,因此研发周期较短,上世纪80年代末期就开始财富化,主要装配在微型车上.而欧美则选择了难度较年夜的无刷机电,可是电子控制系统比力复杂,延长了研发周期.直到90年代中期欧美才开始量产.从长远发展看,有刷机电存在一定弊端,比如机电发生的噪声较难克服,磨损较严重,存在电磁干扰等问题.因此,日本现在国内装配的EPS也逐渐转向无刷机电了.国内EPS的发展现状：我国汽车电子行业的总体发展相对滞后,可是,随着汽车对环保、节能和平安性要求的进一步提高,代表着现代汽车转向系统的发

9、展方向的EPS电动助力转向系统已被我国列为高新科技财富项目之一,国内各年夜院校、科研机构和企业在进行EPS技术的研究,也有少数供应商能批量提供转向轴式的EPS系统.但总的来讲目前国内EPS技术还不成熟；供应商所提供的EPS系统还未到达产物级的要求,且类型单一,还不能满足整车厂需要.据悉,自主品牌研发的EPS系统离财富化就差整车厂批量装车认可这一台阶了,相信很快就可以实现量产.EPS系统是未来动力转向系统的一个发展趋势.本课题的研究意义随着科技的发展和人们生活水平及环保意识的提高,汽车转向助力肯定会向更轻便、更节能、更平安的方向发展,而本课题正是沿着这个方向对汽车的转向系统进行了研究.现存的汽车

10、,年夜部份都是传统液压助力转向系统,甚至没有助力转向系统,电动助力转向系统能提供比其更平安、更舒适的转向操控性和节能效果.本课题对该系统的进行了深入的研究,并将其应用于实践,这对推动该系统的发展和最终的产物化应用,对推时间：二0二一年七月二十九日念头械、传感器技术和电子器件制造等相关财富的发展,对提高我国汽车电子化水平和加快转向系统财富化发展具有十分重要的意义.在可预见的将来,电动助力转向系统在汽车领域肯定会有广泛的应用.本章小结这一章介绍了现在应用的汽车转向技术,并对电动助力转向系统和液压助力转向系统进行了分析比力.还论述了EPS的国内外发展状况.第2章电动助力转向系统的总体组成电动助力转向

11、系统的机理及类型近年来,电动助力转向机构在乘用车上获得应用,并有良好的发展前景.电动助力转向机构,除去应当满足对液压式动力转向机构机构的一些相似要求以外,同时还应当满足：具有故障自诊断和报警功能；有良好的抗振动和抗干扰能力等；本空中与车轮之间有反向冲击力作用时,电动助力转向机构应迅速反应,制止转向盘转动；在过载使用条件下有过载呵护功能等.时间：二0二一年七月二十九日电动助力转向系统的机理电动助力转向机构由机械转向器与电动助力部份相结合构成.电动助力部份包括电念头、电池、传感器和控制器（ECU）及线束,有的还有减速机构和电磁离合器等（图2-1）图2-1电动助力转向机构示意图目前用于乘用车的电动助

12、力转向机构的转向器,均采纳齿轮齿条式转向器.其功能除用来传递来自转向盘的力矩与运动以外,还有增扭、降速作用.转向过程中,电念头将来自蓄电池的电能转酿成机械能向转向系输出而构成转向助力矩,并完成助力作用.与电念头连接的减速机构有蜗轮蜗杆、滚珠螺杆螺母或行星齿轮机构等,其作用也是降速、增扭.装在减速机构附近的离合器（通常为电磁离合器）是为了保证电动助力转向机构只在预先设定的行驶速度范围内工作.在车速到达某一设定值时,离合器分离,并暂时停止电念头的助力作用.与此同时,转向机构也暂时转为机械式转向机构.当电念头发生故障时,离合器也自动分离.离合器分离后再行转向时,可不用因带动电念头而消耗驾驶员体力.单

13、片式电磁离合器包括主动轮、从动轴、压盘、磁化线圈和滑环等.时间：二0二一年七月二十九日5.从动轴6轴承7滑环8电念头图2-2电磁离合器工作原理简图其工作原理如图所示,装有磁化线圈2的主动轮1与电念头轴固定连接,来自控制器的控制电流经滑环7输入磁化线圈,于是主动轮发生电磁吸力,将压盘3吸到主动轮上,然后电念头的动力经主动轮、压盘及压盘毂上的花键传给从动轴5,实现助力作用.汽车以较高车速转向行驶,作用在转向盘上的力矩将减小,以至于到达无需助力的水平,此时可设定：到达此车速时,电磁离合器停止工作.还有,在电念头停止工作以后,电磁离合器在控制器的控制下也要分离或者自动分离.尔后,在进行再进行转向将不存

14、在助力作用,直至电念头恢复工作为止.电动助力转向机构的工作原理如下：当驾驶员对转向盘施力并转动转向盘时,位于转向盘下方与转向轴连接的转矩传感器将经扭杆弹簧连接在一起的上、下转向轴的相对转动角位移信号转酿成电信号传至控制器,在同一时刻车速信号也传至控制器.根据以上两信号,控制器确定电时间：二0二一年七月二十九日念头的旋转方向和助力转矩的年夜小.之后,控制器将输出的数字量经D/A转换器，转换为模拟量，并将其输入电流控制电路.电流控制电路将来自微机的电流命令值同电念头电流的实际值进行比力后生成一个差值信号，同时将此信号送往电念头驱动电路，该电路驱动电念头，并向电念头提供控制电流，完成助力转向作用.电

15、动助力转向系统的类型EPS系统依据电念头安插位置的分歧可分为转向轴助力式、小齿轮助力式、齿条助力式三个基本类型(图2-3)a)b)c)a)转向轴助力式b)齿轮助力式c)齿条助力式图2-3EPS系统的类型转向轴助力式转向轴助力式电动助力转向机构的电念头安插在靠近转向盘下方，并经蜗轮蜗杆机构与转向轴连接(图2-3a).这种安插方案的特点是：由于转向轴助力式电动助力转向的电念头安插在驾驶室内所以有良好的工作条件；因电念头输出的助力转矩经过减速机构增年夜后传给转向轴，所以电念头输出的助力转矩相对小些时间：二0二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日时间：二0二一年七月

16、二十九日电念头尺寸也小,这又有利于在车上安插和减轻质量；电念头、转矩传感器、减速机构、电磁离合器等装为一体是结构紧凑,上述部件又与转向器分开,故拆装与维修工作容易进行；转向器仍然可以采纳通用的典范结构齿轮齿条式转向器；电念头距驾驶员和转向盘近,电念头的工作噪声和振动直接影响驾驶员；转向轴等零件也要接受来自电念头输出的助力转矩的作用为使其强度足够,必需增年夜受载件的尺寸；尽管电念头的尺寸不年夜,但因这种安插方案的电念头靠近方向盘,为了不影响驾驶员腿部的举措,在安插时仍然有一定的困难.齿轮助力式齿轮助力式电动助力转向机构的电念头安插在与转向器主动齿轮相连接的位置(图2-3b)，并通过驱动主动齿轮实

17、现助力.这种安插方案的特点是：电念头安插在地板下方、转向器上部，工作条件比力差对密封要求较高；电念头的助力转矩基于与转向轴助力式相同的原因可以小些，因而电念头尺寸小，同时转矩传感器、减速机构等的结构紧凑、尺寸也小，这将有利于在整车上的安插和减小质量；转向轴等位于转向器主动齿轮以上的零部件，不接受电念头输出的助力转矩的作用，故尺寸可以小些；电念头距驾驶时间：二0二一年七月二十九日员远些,它的举措噪声对驾驶员影响不年夜,但震动仍然会传到转向盘；电念头、转矩传感器、电磁离合器、减速机构等与转向器主动齿轮装在一个总成内,拆装时会因相互影响而呈现一定的困难；转向器与典范的转向器不能通用,需要独自设计、制

18、造.齿条助力式齿条助力式电动助力转向机构的电念头与减速机构等安插在齿条处(图2-3C),并直接驱动齿条实现助力.这种安插方案的特点是：电念头位于地板下方,相比之下,工作噪声和振动对驾驶员的影响都小些；电念头减速机构等不占据转向盘至地板这段空间,因而有利于转向轴的安插,驾驶员腿部的举措不会受到它们的干扰；转向轴直至转向器主动齿轮均不接受来自电念头的助力转矩作用,故他们的尺寸能小些；电念头、减速机构等工作在地板下方,条件较差,对密封要求良好；电念头输出的助力转矩只经过减速机构增扭,没有经过转向器增扭,因而必需增年夜电念头输出的助力转矩才华有良好的助力效果,随之而来的是电念头尺寸增年夜、质量增加；转

19、向器结构与典范的相差很多必需独自设计制造；采纳滚珠螺杆螺母减速机构时,会增加制时间：二0二一年七月二十九日造难度与本钱；电念头、转向器占用的空间虽然年夜一些,但用于前轴负荷年夜,前部空间相对宽松一些的乘用车上不是十分突出的问题.电动助力转向系统的关键部件EPS主要由扭矩传感器、车速传感器、电念头、减速机构和电子控制单位ECU组成.2.2.1扭矩传感器扭矩传感器检测扭转杆扭转变形,并将其转酿成电子信号并输出至电子控制单位,是电动助力转向系统的关键部件之一.扭距传感器由分相器单位1、分相器单位2及扭杆组成（如图2-4）.图2-4扭距传感器转子部份的分相器单位1固定于转向主轴,转子部份的分相器单位2

20、固定于转向传动轴.扭转杆扭转后,使两个分相器单位发生一个相对角度,电子控制单位根据两个分相器的相对位置决定对EPS电念头提供几多电压.时间：二0二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日车速传感器车速传感器的功能是丈量汽车的行驶速度.目前,轿车EPS控制器一般都从整车CAN总线中提取车速信号.电念头电念头由转角传感器、定子及转子组成（如图2-5）.将电念头和减速机构安插在齿条处,并直接驱动齿条实现助力.通过转角传感器检测电念头的旋转角度防止扭矩摆荡.图2-5电念头结构减速机构减速机构采纳滚珠式减速齿轮机构,将其固定在电念头的转子上.电

21、念头的转动传到减速机构,经过滚珠及蜗杆传到齿条轴上.滚珠在机构内部经过导向进行循环.电子控制单位电子控制单位（ECU）的功能是依据扭矩传感器和车速传感器的信号,进行分析和计算后,发出指令,控制电念头的举措.另外,ECU还有平安呵护和自我诊断的功能,ECU通过收集电念头的电流、发念头转速等信号判断系统工作是否正常,一旦系统工作时间：二0二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日异常，电动助力被切断；同时ECU将进行故障诊断分析，故障指示灯亮,并以故障所对应的模式闪烁.电动助力转向的助力特性由软件设定.通常将助力特性曲线设计成随着汽车行驶速度Va的变动而变动，并将这

22、种助力特性称之为车速感应型.图2-6示出的车速感应型助力特性曲线标明，助力既是作用到转向盘上的力矩的函数，同时也是车速的函数.图2-6车速感应型助力特性当车速Va=0时，相当于汽车在原地转向，助力特性曲线的位置居其他各条曲线之上，助力强度到达最年夜.随着车速Va不竭升高，助力特性曲线的位置也逐渐降低，直至车速Va到达最高车速Vamax为止，此时的助力强度已为最小，而路感强度到达最年夜.本章小结本章主要是介绍了电动助力转向机构的组成、工作原理，以及对电动助力转向的三种安插形式进行了分析比较.还有分析了电动助力转向系统各主要部件的结构及工作过程和助力特性.第3章电动助力转向系统的设计3.1对动力转

23、向机构的要求（1）运动学上应坚持转向轮转角和驾驶员转动转向盘的转角之间坚持一定的比例关系.（2）随着转向轮阻力的增年夜（或减小），作用在转向盘上的手力必需增年夜（或减小），称之为“路感”.（3）看成用在转向盘上的切向力一II时（因汽车形式分歧而异），动力转向器就开始工作.（4）转向后，转向盘应自动回正，并使汽车坚持在稳定的直线行驶状态.（5）工作灵敏.（6）动力转向失灵时，仍能用机械系统把持车轮转向.3.2齿轮齿条转向器的设计与计算齿轮齿条转向器最主要的优点是：结构简单、价格昂贵、质量轻、刚性好、使用可靠；传动效率高达90%；根据输入齿轮位置和输出特点分歧，齿轮齿条式转向器有四种形式：中间输入

24、，两时间：二0二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日端输出（图3-la）；正面输入，两端输出（图3-lb）；正面输入,中间输出（图3-1c）；正面输入，一端输出图（图3-1d）.图3-1齿轮齿条式转向器的四种形式3.2.1转向系计算载荷简直定为了保证行驶平安，组成转向系的各零件应有足够的强度.欲验算转向系零件的强度，需首先确定作用在各零件上的力.影响这些力的主要因素有转向轴的负荷、路面阻力和轮胎气压等.为转动转向轮要克服的阻力,包括转向轮绕主销转动的阻力、车轮稳定阻力、轮胎变形阻力和转向系中的内摩擦阻力等.精确地计算出这些力是困难的.为此用足够精确的半经验公式来计算汽车在沥青或者混凝土

25、路面上的原地转向阻力矩MR(Nmm).mm(3-1)式中f轮胎和路面间的滑动摩擦因数;一一转向轴负荷，单位为N；P轮胎气压，单位为MPa.作用在转向盘上的手力Fh为：口时间：二0二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日11N(3-2)式中口转向摇臂长，单位为mm；原地转向阻力矩，单位为Nmm|转向节臂长，单位为mm；-T|为转向盘直径，单位为mm；了一一转向器角传动比；转向器正效率.因齿轮齿条式转向传念头构无转向摇臂，故LI、L2不代入数值.对给定的汽车，用上式计算出来的作用力是最年夜值.因此,可以用此值作为计算载荷.梯形臂长度的计

26、算:轮辋直径叵梯形臂长度匚T|二X0.8/2二406.4X0.8/2=162.6mm(3-3)取匚T=160mm轮胎直径的计算RT：.=406.4+0.55X225=530.2mm(3-4)取_=530mm转向横拉杆直径简直定:(35)回二；I因此取匚T=15mm初步估算主动齿轮轴的直径:(36)=140MPa所以取匚T=18mm上述的计算只是初步对所研究的转向系载荷简直定.3.2.2齿轮齿条式转向器的设计EPS系统齿轮齿条转向器的主要元件齿条是在金属壳体内来回滑动的，加工有齿形的金属条.转向器壳体是装置在前横梁或前围板的固定位置上的.齿条取代梯形转向杆系的摇杆和转向摇臂，并保证转向横拉杆在适

27、当的高度以使他们与悬架下摆臂平行.齿条可以比作是梯形转向杆系的转向直拉杆.导向座将齿条支持在转向器壳体上.齿条的横向运动拉动或推动转向横拉杆，使前轮转向.表3-1齿条的尺寸设计参数时间：二0二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日4法向模数|日|3（2）齿轮是一只切有齿形的轴.它装置在转向器壳体上并使其齿与齿条上的齿相啮合.齿轮齿条上的齿可以是直齿也可以是斜齿.齿轮轴上端与转向柱内的转向轴相连.因此，转向盘的旋转使齿条横向移动以把持前轮齿轮轴由装置在转向器壳体上的球轴承支承.斜齿的弯曲增加了一对啮合齿轮介入啮合的齿数.相对直齿而言，

28、斜齿的运转趋于平稳，并能传递更年夜的动力.表3-2齿轮轴的尺寸设计参数项目符号总长齿宽到齿数21法向模数螺旋角3螺旋方向序号123456尺寸参数(mm)198606314。左旋（3）转向横拉杆及其端部时间：二0二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日图3-2转向横拉杆外接头转向横拉杆与梯形转向杆系的相似.球头销通过螺纹与齿条连接.当这些球头销依制造厂的规范拧紧时，在球头销上就作用了一个预载荷.防尘套夹在转向器两侧的壳体和转向横拉杆上，这些防尘套阻止杂物进入球销及齿条中.转向横拉杆端部与外端用螺纹联接.这些端部与梯形转向杆系的相似.正

29、面螺母将横拉杆外端与横拉杆锁紧(见图3-2).注：转向反馈是由前轮遇到不服路面而引起的转向盘的运动.齿条调整一个齿条导向座装置在齿条光滑的一面.齿条导向座1和与壳体螺纹连接的调节螺塞3之间连有一个弹簧2.此调节螺塞由锁紧螺母固定4.齿条导向座的调节使齿轮、齿时间：二0二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日条间有一定预紧力,此预紧力会影响转向冲击、噪声及反馈（见图3-3）.图3-3齿条间隙调整装置齿条断面形状有圆形、V形和Y形三种,本设计采纳V形断面,V形和Y形断面齿条与圆形断面比力，消耗的资料少，约节省20%,故质量小；位于齿下面的两斜面与齿条托座接触,可用

30、来防止齿条绕轴线转动.在齿条与托座之间装有用减磨资料（聚四氟乙烯）做的垫片,以减少滑动摩擦.当车轮跳动、转向或转向器工作时,如在齿条上作用有能使齿条旋转的力矩时,V形断面齿条能防止因齿条旋转而破坏齿轮、齿条的齿不能正确啮合的情况呈现.（二）转向传动比当转向盘从锁点向锁点转动,每只前轮年夜约从其正前方开始转动30,因而前轮从左到右总共转动年夜约60.若传动比是1:1,转向盘旋转1,前轮将转向1,转向盘向任一方向转动30将使其前轮从锁点转向锁点.这种传动比过于小,因而转向盘最轻微的运动将会使车辆突然改变方向.转向角传动比必需使前轮转动同样角度时需要更年夜的转向盘转角.对乘用车，推荐转向器角传动比在

31、1725范围内选时间：二0二一年七月二十九日取；对商用车，在2332范围内选取，这里选传动比为18:1.即在这样的传动比下,转向盘每转动18,前轮转向1.（三）EPS系统齿轮齿条转向器的装置齿轮齿条式转向器可何在前横梁上或发念头后部的前围板上（见图3-4）.橡胶隔振套包在转向器外，并固定在横梁上或前围板上.齿轮齿条转向器的正确装置高度，使转向横拉杆和悬架下摆臂可平行安排.齿轮齿条式转向系统中磨擦点的数目减少了，因此这种系统轻便紧凑.年夜大都承载式车身的前轮驱动汽车用齿轮齿条式转向机构.由于齿条直接连着梯形臂，这种转向机构可提供好的路感.在转向器与支承托架之间装有年夜的橡胶隔振垫，这些衬垫有助于

32、减少路面的噪声、振动从转向器传究竟盘和客舱.齿轮齿条转向器装在前横梁上或前围板上.转向器的正确装置对保证转向横拉杆与悬架下摆臂的平行关系有重要作用.为坚持转向器处在正确的位置，在转向器装置的位置处，前围板有所加固.时间：二0二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日转向扁拉杆摇检和趟圏总恋圈总咸:怛）前極梁转向器同疋视图图3-4转向器的装置位置（四）齿轮齿条式转向器的设计要求齿轮齿条式转向器的齿轮大都采纳斜齿圆柱齿轮.齿轮模数取值范围多在23mm之间.主动小齿轮齿数大都在57个齿范围变动，压力角取20,齿轮螺旋角取值范围多为915.齿

33、条齿数应根据转向轮到达最年夜偏转角时,相应的齿条移动行程应到达的值来确定.变速比的齿条压力角，对现有结构在1235。范围内变动.另外,设计时应验算齿轮的抗弯强度和接触强度.主动小齿轮选用16MnCr5或15CrNi6资料制造，而齿条常采纳45钢制造.为减轻质量，壳体用铝合金压铸.时间：二0二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日（五）齿轮轴和齿条的设计计算1.选择齿轮资料、热处置方式及计算许用应力（1）选择资料及热处置方式小齿轮16MnCr5渗碳淬火，齿面硬度56-62HRC年夜齿轮45钢概况淬火，齿面硬度52-56HRC确定许用应力a）确定|匀和匚Tb）计算

34、应力循环次数N,确定寿命系数、口（3-7）式中齿轮转速（r/min）；口一一齿轮转一周，同一侧齿面啮合的次数;口齿轮的工作寿命（h）；c）计算许用应力(38)(39)应力修正系数时间：二0二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日I时间：二O二一年七月二十九日I时间：二O二一年七月二十九日(311)(310)选择齿轮类型根据齿轮传动的工作条件，选用斜齿圆柱齿轮与斜齿齿条啮合传动方案选择齿轮传动精度品级选用7级精度初选参数=1初选按当量齿数初步计算齿轮模数口转矩(3-12)闭式硬齿面传动，按齿根弯曲疲劳强度设计.(3-13)99时间：二O二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日时间：二

35、0二一年七月二十九日确定载荷系数口(6)修正法向模数(3-14)圆整为标准值，取分度圆直径口TOC o 1-5 h z(3-15)I齿顶圆直径口=16+2X2.5(1+0)=21曰(3-16)ZZ齿根圆直径(3-17)qta齿宽b(3-18).因为相互啮合齿轮的基圆齿距必需相等,即匚时间：二0二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日齿轮法面基圆齿距为齿条法面基圆齿距为取齿条法向模数为=I（5）齿条齿顶高口=（3-19）（6）齿条齿根高匚|i（3-20）法面齿距回=（3-21）取|I所以所以齿面接触疲劳强度满足要求.3.2.3齿轮齿条转向器转向横拉杆的运动分析当转向盘从锁点向锁点转动，每只

36、前轮年夜约从其正前方时间：二O二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日开始转动30,因而前轮从左到右总共转动约60.当转向轮右转30,即梯形臂或转向节由巨绕圆心转至巨时,齿条左端点移至口的距离为口同理计算转向轮左转30,转向节由口绕圆心转至口时，齿条左端点E移至的距离为齿轮齿条啮合长度应年夜于即=80.7+79.3=160取L=200|g3.2.4齿轮齿条传动受力分析若略去齿面间的摩擦力，则作用于节点P的法向力Fn可分解为径向力Fr和分力F,分力F又可分解为圆周力Ft和轴向力Fa.1=2X35000/16

37、=4375回r创r12j3.2.5齿轮轴的强度校核画轴的受力简图.计算支承反力在垂直面上在水平面上画弯矩图在水平面上，a-a剖面左侧、右侧在垂直面上，a-a剖面左侧a-a剖面右侧合成弯矩，a-a剖面左侧a-a剖面右侧画转矩图转矩|=I|曰|显然,a-a截面左侧合成弯矩最年夜、扭矩为T,该截面左侧可能是危险剖面.由机械设计4查得hjhj时间：二0二一年七月二十九日hi=60/100=0.6.a-a截面左侧a-a截面左侧查得II;由表查得绝对尺寸系数I轴经磨削加工，查得质量系数B=1.0.则弯曲应力应力幅平均应力切应力平安系数查得许用平安系数S=1.31.5,显然SS,故a-a剖面平安.时间：二0

38、二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日本章小结本章是电动助力转向系统的设计，主要内容如下：(1)介绍了电动助力转向系统的一种设计方法，这种设计方法是有其可行性的，能够设计出符合助力要求的电动助力转向系统,该设计方法在现实中是比力合适的.对电动助力转向系统中的齿轮齿条转向器的主要元件时间：二O二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日进行的详细的介绍,而且给出了一些参考的转向系参数.根据已知条件,对电动助力转向系统中的齿轮齿条式转向器进行了齿轮轴和齿条的设计计算.第4章转向传念头构的优化设计4.1结构与安插齿轮齿条式转向器因结构

39、简单紧凑、制造工艺简便等优点,既适用于整体式前轴,也适用于采纳自力悬架的断开式前轴,被广泛地应用在轿车、轻型客货车、微型汽车等车辆上.其中,与之配用的转向传念头构同传统的整体式转向梯形机构相比有其特殊之处.一般来说,这种转向系统的结构年夜多如图4-1所示.转向轴1的末端与转向器的齿轮轴2直接相连或通过万向节轴相连,齿轮2与装于同一壳体的齿条3啮合,外壳则固定于车身或车架上.齿条通过两真个球铰接头与两根分开的横拉杆4、7相连,两横拉杆又通过球头销与左右车轮上的梯形臂5、6相连.因此,齿条3既是转向器的传动件又是转向梯形机构中三段式横拉杆的一部份绝年夜大都齿轮齿条式转向器都安插在轴前后方,这样既可

40、遁藏开发念头的下部,又便于与转向轴下端连接.装置时,齿条时间：二0二一年七月二十九日轴线应与汽车纵向对称轴垂直，而且当转向器处于中立位置时，齿条两端球铰中心应对称地处于汽车纵向对称轴的两侧.1.转向轴2.齿轮3.齿条4.左横拉杆图4-1转向系统结构简图对给定的汽车，其轴距L、主销后倾角B以及左右两主销轴线延长线与空中交点之间的距离K均为已知定值.对选定的转向器,其齿条两端球铰中心距也为已知定值.因而在设计转向传念头构时，需要确定的参数为梯形底角Y、梯形臂长以及齿条轴线到梯形底边的装置距离h.而横拉杆长则可由转向传念头构的上述参数以及已知的汽车参数K和转向器参数M来确定.其关系式为：=(4-1)

41、4.2用解析法求内、外轮转角关系转动转向盘时，齿条便向左或向右移动，使左右两边的杆系发生分歧的运动，从而使左右车轮分别获得一个转角.以汽车左转弯为例，此时右轮为外轮，外轮一侧的杆系运动如图4-2所示.设齿条向右移过某一行程S，通过右横拉杆推动右梯形臂，使之转过莎时间：二0二一年七月二十九日图4-2外轮一侧杆系运动情况取梯形右底角极点O为坐标原点，X、Y轴方向如图5-2所示,则可导出齿条行程S与外轮转角的关系:(4-2)另外，由图4-2可知:(4-3)而内轮一侧的运动则如图4-3所示，齿条右移了相同的行程S,通过左横拉杆拉动左梯形臂转过口.图4-3内轮一侧杆系运动情况取梯形左底角极点O1为坐标原

42、点，X、Y轴方向如图5-3所示,则同样可导出齿条行程S与内轮转角的关系，即:(4-4)(4-5)因此，利用公式(4-2)即可求出对应于任一外轮转角国的齿条行程S,再将S代入公式(4-5)即可求出相应的内轮转角.把公时间：二0二一年七月二十九日式(4-2)和(4-5)结合起来即可将暗示为的函数，记作：反之，也可利用公式(4-4)求出对应于任一内轮转角的齿条行程S,再将S代入公式(4-3)即可求出相应的外轮转角.将公式(4-4)和(4-5)结合起来可将暗示为的函数，记作：4.3转向传念头构的优化设计4.3.1目标函数的建立众所周知，在不计轮胎侧偏时，实现转向轮纯滚动、无侧滑转向的条件是内、外轮转角

43、具有如图4-4所示的理想的关系，即:(4-6)式中T计及主销后倾角时的计算轴距详细D=W=G图二纸：三二1爸爸五四0六32318S5406弟19岁Q7月1汨伦同巨蟹座属虎I回蚣曲O心够10鬱帘零郦子树与穿贮莲的空可资料低拾10快起L汽车轴距r车轮滚动半径由式(4-6)可将理想的内轮转角暗示为的函数，即:时间：二O二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日(4-时间：二0二一年七月二十九日(4-时间：二O二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日7)反之，取内轮转角为自变量时，理想的外轮转角也可暗示为的函数，即：(4-8)而由转向梯形机构所提供的内、外实际转角关系为前述的9i=F(00)

44、或00=0(0i),因此，转向梯形机构优化设计的目标就是要在规定的转角范围内使实际的内或外轮转角尽量地接近对应的理想的内或外轮转角.为了综合评价在全部转角范围内两者接近的精确水平，并考虑到在最常使用的中小转角时希望两者尽量接近，因此建议用两函数的加权均方根误差作为评价指标.即：=(4-9)(4-10)两式中的加权因子口、为:(4-9)、(4-10)两式是等价的，可根据具体情况任取其中时间：二0二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日之一作为极小化目标函数.图4-4理想的内、外轮转交关系4.3.2设计变量与约束条件对给定的汽车和选定的转向器，转向梯形机构尚有梯形

45、臂长、底角Y和装置距离h三个设计变量.其中底角Y可按经验公式先选一个初始值，然后再增加或减小，进行优化搜索.而及h的选择则要结合约束条件来考虑.第一，要保证梯形臂不与车轮上的零部件（如轮胎、轮辆或制动底板）发生干涉，故要满足：式中Aoy梯形臂球头销中心的Y坐标值（见图4-3）Aymin车轮上可能与梯形臂干涉部位的Y坐标值因|所以可知被选回按时回的可取值上限为：|x|（4-11）第二，要保证有足够的齿条行程来实现要求的最年夜转角即有：式中Smax最年夜转角|丨或_所对应的齿条行程S转向器的许用齿条行程时间：二0二一年七月二十九日时间：二0二一年七月二十九日时间：二O二一年七月二十九日时间：二O二

46、一年七月二十九日因所以由公式或可知:般来说内的数值很小，故在估算齿条行程时可略去不计，即可粗略地认为：所以被选按时，的可取值范围为:或(412)71(413)(4-12)式和(4-13)式是等价的，使用时可根据具体情况任取其中之一作为约束条件.第三，要保证有足够年夜的传动角.传动角是指转向梯形臂与横拉杆所夹的锐角.随着车轮转角增年夜，传动角渐渐变小.而且对应于同一齿条行程，内轮一侧的传动角总是比外轮一侧的传动角口要小.由图4-2可知：由图4-3可知：最小传动角巨发生在内轮一侧，当川到达最年夜值时，川也到达最年夜值，故此时u为最小值.传动角过小会造成有效分力过小，暗示为转向繁重或回正不良.对一般

47、平面连杆机构，为了保证机构传动良好，设计时通常应使三口,但一般后置式转向梯形机构的口I都偏小.这是由于汽车正常行驶中多用小转角转向，约有80%以上的转角在20。以内即使是年夜转角转向，也是从小转角开始，而且速度较低，所以取23。时的内轮一侧传动角日作为控制参数.以三。作为约束条件，这样一般均能保证在二j。时二|.转向器装置距离h对传动角的影响较年夜，h越小，占也小,可获得较年夜的.在选择h时应充沛注意到这一点，但h过小会造成横拉杆与齿条间夹角Z过年夜.由图4-2、图4-3可知：为保证传动良好一般希望二，以此作为约束条件即要满足联立不等式：|j由此可解得：由于转向器处于中立状态时（即|-IJ），值较小，故可近似地认为：于是可得h的取值范围:VhW(4-14)4.4研究结论研究获得，对同一口,随着Y增年夜，oi略有减小，但要求装置距离h相应地增年夜，同时Zmax也随之加年夜.随着的减小,也略有减小，不外小转向力臂也小，把持力会有所增年夜.总的看来，只要、丫和h三者选配的恰当，其国分歧是