最好的悬挑架专项施工方案

1、安置房一期工程2标段悬挑式脚手架专项施工方案编制人：职务（称） 审核人：职务（称） 批准人：职务（称） 批准部门：（章）集团股份2014年06月悬挑架正立面图，单位：mm钢丝绳平安系数为：6.000；钢丝绳与墙距离为(m)： 2.700；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面钢丝绳距建筑物1.1m.7、悬挑钢梁的制作及设置16#“工”字钢悬挑，末端长为净挑尺寸xl.25倍，末端固定及支点固定。做法 如下：悬挑钢梁平面布置图N63角钢压座配中13螺杆穿楼板(配双螺帽)A-A剖二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架平安技术规范(、30-2011)第条规定，大横杆按照三跨 连续梁进行强度和挠度计算

2、，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载 作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P】=0. 038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0. 3X0. 8/(2+1) =0.08 kN/m ；活荷载标准值：Q=3X0. 8/(2+1)=0. 8 kN/m；静荷载的设计值:qi=l. 2X0. 038+1. 2X0. 08=0. 142 kN/m；活荷载的设计值：q2=L 4X0. 8=1. 12 kN/m；liiniimiirm fnn；ffli大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯

3、矩).强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：Mimax = 0. 08qil2 + 0. lOqzl2跨中最大弯距为 Mimax=0. 08X0. 142X1.52+0. 10X1. 12X1.52 =0. 278 kN m；支座最大弯距计算公式如下：M2max = -0. lOcjil2 0. 117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0. 10X0. 142X1.52-0. 117X 1. 12X 1.52 0.327 kN m；选择支座弯矩和畤中弯矩的最大值进行强度验算：o =Max(0.278x 106,0.327x 106)/5080=64.3

4、7 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为O = 64.37 N/mnr小于大横杆的抗弯强度设计值f=205 N/mm2,满足要求！.挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：v,nax =(o.677qil4 + 0.990q214)/I00EI其中:静荷载标准值:qi= Pi+P2=0. 038+0. 008=0. 118 kN/m；活荷载标准值:qz= Q =0. 8 kN/m；最大挠度计算值为：v =5004/( 100 x2.06x 105x 121900)+0.990 x0.8x 15004/( 100 x2.06x 105x 121900) = 1.758

5、 mm； 大横杆的最大挠度1.758 mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150 mm与10 mm,满足要求!三、小横杆的计算：根据、门30-2011第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横 杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横 杆的最大弯矩和变形。.荷载值计算大横杆的自重标准值：PF 0. 038X1.5 = 0. 058 kN；脚手板的自重标准值:P2=0.3X0.8X1.5/(2+l)=0. 120 kN；活荷载标准值:Q=3X0. 8X1. 5/(2+1) =1. 200 kN；集中荷载的设计值:P=1.2X (0.0

6、58+0. 12)+1. 4 XI. 2 = 1.893kN；小横杆计算简图.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax ql/8Mqmax = 1.2X0. 038X0. 878 = 0. 004 kN m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax = P1/3Mpmax = 1.893X0. 8/3 = 0. 505kN m ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0. 509kN m；最大应力计算值 o = M / W = 0.509x106/5080=100.102 N/mm2 ：小横杆的最大

7、弯曲应力o =100.102 N/mnr小于小横杆的抗弯强度设计值205 N/mm2,满 足要求！.挠度验算最大挠度考虑为小横杆向重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：Vqmax = 5ql4/384EIvqmax=5x0.038x8004/(384x2.06x 105xl21900) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = Pi + P2 + Q = 0. 058+0. 12+1.2= 1.378 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax = Pl (312-412/9) /72EIVpmax

8、= 0.997mm ；最大挠度和 v = Vqmax + vpmax = 0.008+0.997 = 1.005 mm；小横杆的最大挠度为1.005 mm小于小横杆的最大容许挠度800/150=5. 333与10 mm,满足 要求！四、扣件抗滑力的计算：按规范表5. 1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8. OOkN,该工程实际的旋转单扣件承载力 取值为8. OOkNo纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管 脚手架平安技术规范5. 2. 5):其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取8. 00 kN；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的

9、自重标准值:Pi = 0. 038X1.5X2/2=0. 058 kN；小横杆的自重标准值:P2 = 0. 038X0. 8/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值：P3 = 0.3X0. 8X1. 5/2=0. 18 kN；活荷载标准值：Q = 3X0. 8X1. 5/2 =1.8 kN；荷载的设计值：R=L 2X (0.058+0.015+0. 18)+1.4X1.8=2.824 kN；R 8. 00 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：D表示单立杆局部，S表示双立杆局部。(1)每米立杆

10、承受的结构自重标准值，为0. 1278kN/mNgdi = 0. 1248+(1. 50X2/2) X0. 038/1. 80 X 14. 40 = 2. 258kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0. 3kN/m2Ngd2= 0.3X0. 8X1. 5X(0. 8+0. 2)/2 = 1.89 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0. 15kN/niNGd3 = 0. 15X0.8X1.5/2 = 0.9 kN；(4)吊挂的平安设施荷载，包括平安网：0. 005 kN/m2NGd4 = 0. 005X 1. 5X 14.4 = 0. 10

11、8 kN；经计算得到，静荷载标准值Ngd = Ngdi +Ngd2+Ngd3+Ngd4 = 5. 156 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经 计算得到，活荷载标准值Nq = 3X0.8X1.5X2/2 =3.6 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为Nd = 1.2 Ngd+O. 85X1. 4Nq = 1.2X4.979+ 0. 85X1.4X4= 10. 735 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为Nd = 1.2NGd+1.4Nq = 1.2X5. 156+ 1.4X3. 6=11.227kN；六、立杆的稳定性计算：外脚手

12、架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风 荷载标准值按照以下公式计算Wk=O. 7|iz-ps coo其中(Do-基本风压(kN/n?),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：函 =0.44 kN/m2；阳-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：汨=0.74, 0. 74；gs -风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为：Wki = 0.7 X0. 5X0. 74X0.214 =0. 055 kN/m2；风

13、荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw分别为：Mwi = 0. 85 X1. 4Wk|Lah2/10 = 0. 85 X1. 4 X 0. 055X1. 5X 1. 82/10=0. 032 kN m；.主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式o = N/(pA) + Mw/W W f立杆的轴心压力设计值：N = Nd = 10. 471kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式o = N/(pA) 已立杆的轴心压力设计值：N=Nd=H.227kN；计算立杆的截面回转半径：i = L58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范(JGJ130-2011

14、)表5. 3. 3 得：k = 1. 155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范(JGJ130-2011)表5. 3. 3得：|i= 1.5 ；计算长度，由公式10=kuh确定：10=3. 118 in；长细比：Lo/i = 197；轴心受压立杆的稳定系数(P,由长细比lo/i的结果查表得到：(p= 0.186立杆净截面面积：A = 4. 89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 5. 08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；考虑风荷载时。=10471.104/(0.186x489)+32055.073/5080 = 121.435 N/mnr

15、；立杆稳定性计算0=121.435 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f = 205 N/nmi2,满足要求！ 不考虑风荷载时g = 11227.104(0.186x489)= 123.437 N/mm2：立杆稳定性计算。=123.437 N/mnf小于立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm2,满足要求!七、连墙件的稳定性计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Ni = Niw + No连堵件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算同=0. 92,内=0.214, o)o=0. 5,Wk = 0. 7pz4is coo=0.7 x0.92x0.214x0.5= 0.069kN/m2；每个连墙件

16、的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积= 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范(JGJ130-2011)5.4. 1条连墙件约束脚手架 平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5. 000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：Niw = 1.4XWkXAw = 1.563 kN；连墙件的轴向力设计值Ni = Niw + No=6. 563 kN；连堵件承载力设计值按下式计算：Nf =(p-Af其中(p-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比1/i = 250/15. 8的结果查表得到(p=0.958, 1为内排架距离墙的长度；A = 4. 89 cm2； f=

17、205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nr = 0.958X4. 89X104X205X 1()3 =96.035 kN；Ni = 6. 563 b= (570tb/lh) x(235/fy)经过计算得到最大应力b二 (570tb/lh) x(235/fy)=570 x 10 x63x235/ (2400 x160 x235) =0.94由于小b大于0.6,根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B,得至lj6b值为0.77。经过计算得到最大应力 0=1.621x1（）6/ （0.77x108300） =19.479 N/mnr水平钢梁的稳定性计算0=19.479小于f =21

18、5 N/mm2,满足要求！十、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力Rah和拉钢绳的轴线Rui按照下面计算RAH=Ruicos 7其中Ruicos 7为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力各支点的支撑力Rci= Ruisin 7按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：Rui=13.595KN十一、拉绳的强度计算钢丝拉绳（支杆）的内力计算钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力Ru均取最大值进行计算，为Ru=13.595KN选择6x19钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700Mpa,直径14mmFg=aFg/K其中FJ为钢丝绳的容许拉力（KN）Fg为钢线绳的钢线破断拉力总和（KN）,查表得R=123KN一钢丝绳之间的荷载不均匀

19、系数,对6x19、6x37、6x61钢丝绳分别取0.85、0.82、0.8 Ru=13.595KN经计算，选择此型号钢丝绳能满足要求。钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N, %N=RU=13.595KN钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为o = N/A W f其中，f拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10. 9. 8每个拉环按2个截面的吊环应 力不应大于50N/mm所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径D=13595x4/ （3.142x50 x2） 1/2=13. 2mm,选用 14mm,实际拉环选用直径1）=18mm的HPB

20、235钢筋制作。十二、锚固段与楼板连接的计算1、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式:hN/Dd fb其中，N为锚固力，即使用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0. 312KNd为楼板螺栓的直径，d=18mm九为楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1. 27N/nun2f为钢材强度设计值，取215N/mn?h为楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度经过计算得到 h 要大于 312/ (3. 142X 18X 1. 27) =4. 344mm螺栓所能承受的最大拉力F=1/4X3. 14X 182X215X 10-3=54. 68KN螺栓的轴向拉力N=0. 312KN

21、小于螺栓所能承受的最大拉力F=54. 683KN,满足要求！2、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓的轴向压力，N=10. 798KNNW (b2-Cd2/4) fee其中,N为锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向压力,N二中.798KNd为楼板螺栓的直径，d=18mmb为楼板内的螺栓锚板边长，b=5Xd=90mmfee为混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0. 95fc=ll. 9N/mm2(b2-nd2/4) fcc= (902-3. 142X 182/4) X 11. 9/1000=93. 362KNN=10. 798KN经过计算得到公式右边等于93.3

22、6KN,大于锚固力N=10.80KN,楼板混凝土局部承压计算满足要求！十三、型钢悬挑卸料平台计算书(详见专项施工方案)下位置设12米双立杆）；9#、10#楼八层设一道悬挑（以下位置设10米双立杆）。搭设要点3. 预埋工字钢锚固钢筋在梁板筋绑扎完毕后预埋固定工字钢钢筋，预埋钢筋位置及尺寸见图示。018 钢筋作为拉结筋、012钢筋作为定位筋。1. 25 倍016抱箍 016抱箍3. 1. 2. 3布置工字钢将工字钢插入预埋钢筋，在调整好工字钢位置后用木楔加固工字钢，使工字钢 不得移位。3. L2.4脚手架的基础脚手架立杆落在16号工字钢上，工字钢顶焊10cm长025钢筋头，立杆套住钢 筋头防止立杆

23、移动。钢筋头焊在工字钢上的焊缝高度不小于6mmo1100.100.II025钢筋头、16#工字钢定位钢筋头位置图3.1. 2. 5脚手架扫地杆纵向扫地杆距工字钢面200mm,横向扫地杆在纵向扫地杆下。横向扫地杆长1. 2m, 纵向扫地杆采用对接扣件接长。大枝杆大枝杆小麴3. 1. 2. 6搭设内外立杆和大小横杆每立面和每悬挑段的立杆、大横杆的钢管长度组合见外架立面图，立杆、大横 杆接头位置见以下图示：大横杆接头立杆和大横杆接长采用对接扣件。大横杆步距900mmo在立杆和大横杆相交 处设置小横杆，小横杆位于大横杆上。小横杆根据支撑脚手板的需要等间距设置时, 最大间距不应大于纵距的l/2o3.支撑

24、体系脚手架的支撑体系包括纵向支撑（剪刀撑）、横向支撑。每立面剪刀撑搭设见 外架立面图。、剪刀撑的接长采用搭接，搭接长度1m,设置3个旋转扣件固定。搭接见图示：剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的小横杆或立杆上，旋转扣件中心线至 主节点的距离不宜大于150mm。3. 1.2. 8建筑物与架体的拉结在外圈每跨梁中部位置预埋短钢管，用扣件将短钢管和外架内外立杆水平拉结。 短钢管伸出混凝土面不小于200mm、短钢管埋入梁内不小于300nmi。在外侧每根框 架柱中部位置用钢管扣件和外架大横杆水平连接。架体拉结见以下图示：现版凝土梁上砌短钢管连接融腾、扣件与混凝土柱连接2. 1.9铺设脚手板底层外架用木材

25、将废模板拼的板块钉起，木材上铺竹脚手板。模板块要封到建 筑物外边沿，模板到建筑物外边沿不得留有14mm的孔隙。竹脚手板为2800X300 X50mm,沿外架纵向布置4块脚手板。在操作层铺设4块脚手板。脚手板用14#铁 丝和小横杆捆牢。脚手板具体布置见以下图：.，眄梭琳澧田仁或戮沟赴L 10挂平安网立面平安网采用1800X6000mm密目平安网，用平安绳和大横杆绑牢，立网底 部要压在作业面脚手板下。支设平安网要外高内低，两网搭接严密，受力均匀。安 全网要平整张紧。1. 11钢丝绳拉结在外层梁预埋钢筋拉环（拉环位置见工字钢平面布置图），拉环和悬挑工字钢拉 结钢丝绳连接。钢筋拉环采用梁中预埋012钢

26、筋，钢丝绳采用6X1909. 3钢丝绳, 钢丝绳夹采用Y-10,索具螺旋扣选用00型M22。用一米长钢丝绳做成的钢丝绳环 套在工字钢端头，工字钢底焊接100mm高025钢筋头防止钢丝绳环滑动。钢丝绳拉 结见以下图：钢丝绳套环上钢丝绳夹间距60mm,钢丝绳末端距第一个钢丝绳夹140160mm。 钢丝绳夹U形局部卡在短绳头（即活头）一边。3. 2. 1. 12特殊部位处理a、外架在施工电梯处的处理施工电梯位置见工字钢平面布置图、施工电梯两侧外架布置见外架北立面图。 施工电梯靠外架宽4000mm,外架搭设时，施工电梯所占位置按3跨（4500mm）考虑， 6米钢管和施工电梯两侧纵向水平杆用旋转扣件搭接

27、，每侧搭接长度750m鹏 施工 电梯安装时，撤除6m钢管，撤除图示1、2号立杆及1、2号立杆下工字钢。北立 面纵向水平杆排杆时从施工电梯两侧进行。b、外架在卸料平台处的处理卸料平台平面位置图见工字钢平面布置图，立面位置见外架南立面图。卸料平台宽2000mm、长6000mm,伸出外架长度2500mm。卸料平台所占位置按2跨(3m)考 虑,4. 5米钢管和卸料平台两侧纵向水平杆用旋转扣件搭接，每侧搭接长度750mmo 卸料平台安装时，撤除4. 5m钢管。卸料平台撤除后，恢复4.5m钢管、平安网、剪 刀撑。4. 5m搭接钢管做法可参照施工电梯处水平杆搭接做法。卸料平台使用时， 卸料平台洞口加固见以下

28、图示：旋转扣件旋转扣件卸料平台的具体设计将编制专项方案。四、脚手架的使用外脚手架的日常管理由架子班长李长荣负责，平安员周涔监督。脚手架使用时登架作业人员应注意以下几个问题：(1)脚手架验收合格方可使用。结构施工结束转入(2)在架子上作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件 绑扎扣等所有架子部件。(3)架子上作业人员假设发现架子防护不完善，作业不方便时要及时找工长反映, 由架子工处理架子问题。(4)在从事外装修时，外装修工人不得随意撤除除装修部位的拉接点，因工程 施工需要必须撤除拉接点时，要报工长先采取相应措施后再行撤除。(5)工程外脚手架使用时间较长(约8个月)，因此在使用过程

29、中需要进行检 查，发现杆件变形严重，防护不全，拉接松动等问题要及时解决。(6)严禁在外架上搁置木方、钢筋、钢管，外架上的零星材料、垃圾要及时清 理。五、脚手架的撤除撤除脚手架前的准备工作1.1应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；1.2应由单位工程负责人进行撤除平安技术交底；1.3应清除脚手架上的杂物及地面障碍物；1.4脚手架撤除时撤除范围应设置警戒线，并派专人巡视。撤除脚手架时，应符合以下规定撤除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。脚手架撤除顺序按搭 设顺序的逆向进行，所有杆件撤除完后，方可撤除拉接钢丝绳，抽出悬挑工字钢。连墙件必须随脚手架逐层撤除，严禁先将连墙件整层或数层撤除后再撤除脚 手架；分段撤除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固；523当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6m）时，应先在适当位置搭设 临时抛撑加固后，再撤除连墙件；当脚手架采取分段、分立面撤除时，对不撤除的脚手架两端，应先加固后拆 除。脚手架卸料时要求各构配件严禁抛至地面。各构配件从窗洞口传至楼面，用施工电梯进行垂直 运输