配套幼儿园结构设计及施工专项方案-毕业设计

1、毕 业 设 计（论文）设计（论文）题目： 高新区朱一配套幼儿园结构设计 及施工专项方案 高新区朱一配套幼儿园结构设计 及施工专项方案摘 要本次毕业设计的工程项目为宁波高新区朱一配套幼儿园建筑与结构设计和施工专项方案设计。主体结构是三层框架结构，建筑面积为6297。本设计主要是对第4榀框架进行设计。该榀框架,三层,二跨.采用弯矩分配法逐层求得.水平风荷载与水平抗震计算:主要由D值法求得。求出上述内力后,即可进行内力组合.然后进行梁柱的配筋。设计计算书主要包括荷载计算、楼盖设计、框架结构的受力分析计算与设计、桩基础设计等内容。关键词：框架结构，结构设计，钢筋混凝土SPECIALIZEDSCHEME

2、OFSTRUCTURALDESIGNANDCONSTRUCTIONOFZHUYIKINDERGARTENINHIGH-TECHZONEABSTRACTThe graduation project is the architecture and structural design of the building of Ningbo Yongtai garden residential area nursery and Design and construction of special programs. The main structure is three story frame struc

3、ture, construction area of 2920 square meters.This design is mainly carries on the design to the fourth frame.The frame, three layers, two span. The moment distribution method of layer by layer obtained. Calculation of wind load and horizontal seismic level: mainly by the D value law. After calculat

4、ing the internal force, the combination of internal force can be made. Then the reinforced beam column. Design calculations include load calculation, floor design, the framework structure of the stress analysis calculation and design, pile foundation design and so on.Key words: frame structure desig

5、n,reinforced concrete ,structural design 目录 HYPERLINK l _Toc215585680 摘 要 HYPERLINK l _Toc215585681 ABSTRACT HYPERLINK l _Toc215585682 目录TOC o 1-3 h u HYPERLINK l _Toc3506 第一章 绪论 PAGEREF _Toc3506 1 HYPERLINK l _Toc22103 1.1 结构方案选取 PAGEREF _Toc22103 1 HYPERLINK l _Toc9803 1.2 楼梯方案的选择 PAGEREF _Toc9803

6、 1 HYPERLINK l _Toc16569 1.3 建筑材料的选择 PAGEREF _Toc16569 1 HYPERLINK l _Toc31418 1.4 基础形式选取 PAGEREF _Toc31418 1 HYPERLINK l _Toc30791 1.5 结构布置计算 PAGEREF _Toc30791 1 HYPERLINK l _Toc26275 2.1 楼屋面做法 PAGEREF _Toc26275 2 HYPERLINK l _Toc26997 PAGEREF _Toc26997 2 HYPERLINK l _Toc11906 PAGEREF _Toc11906 2 H

7、YPERLINK l _Toc4417 2.1.3活动室、卧室等其他开间 PAGEREF _Toc4417 2 HYPERLINK l _Toc17414 PAGEREF _Toc17414 2 HYPERLINK l _Toc2205 PAGEREF _Toc2205 3 HYPERLINK l _Toc6737 PAGEREF _Toc6737 3 HYPERLINK l _Toc9276 PAGEREF _Toc9276 3 HYPERLINK l _Toc28953 PAGEREF _Toc28953 4 HYPERLINK l _Toc5016 PAGEREF _Toc5016 4

8、HYPERLINK l _Toc30212 PAGEREF _Toc30212 5 HYPERLINK l _Toc374 PAGEREF _Toc374 6 HYPERLINK l _Toc21940 PAGEREF _Toc21940 6 HYPERLINK l _Toc2347 PAGEREF _Toc2347 8 HYPERLINK l _Toc25182 第3章 楼梯设计 PAGEREF _Toc25182 10 HYPERLINK l _Toc12146 PAGEREF _Toc12146 10 HYPERLINK l _Toc25564 PAGEREF _Toc25564 11

9、HYPERLINK l _Toc17050 PAGEREF _Toc17050 12 HYPERLINK l _Toc1440 第4章 梁设计 PAGEREF _Toc1440 14 HYPERLINK l _Toc25921 PAGEREF _Toc25921 14 HYPERLINK l _Toc14578 PAGEREF _Toc14578 14 HYPERLINK l _Toc24592 PAGEREF _Toc24592 14 HYPERLINK l _Toc22105 PAGEREF _Toc22105 15 HYPERLINK l _Toc31234 PAGEREF _Toc31

10、234 16 HYPERLINK l _Toc24361 PAGEREF _Toc24361 16 HYPERLINK l _Toc21568 PAGEREF _Toc21568 17 HYPERLINK l _Toc2176 PAGEREF _Toc2176 17 HYPERLINK l _Toc28069 PAGEREF _Toc28069 19 HYPERLINK l _Toc17214 PAGEREF _Toc17214 19 HYPERLINK l _Toc21325 PAGEREF _Toc21325 20 HYPERLINK l _Toc20672 PAGEREF _Toc206

11、72 23 HYPERLINK l _Toc28404 第5章 框架设计 PAGEREF _Toc28404 26 HYPERLINK l _Toc12899 PAGEREF _Toc12899 26 HYPERLINK l _Toc10471 PAGEREF _Toc10471 26 HYPERLINK l _Toc29203 PAGEREF _Toc29203 26 HYPERLINK l _Toc723 5.2恒荷载计算: PAGEREF _Toc723 27 HYPERLINK l _Toc29820 5.2.1一层梁恒荷载计算: PAGEREF _Toc29820 27 HYPERL

12、INK l _Toc14776 5.2.2二层梁恒荷载计算: PAGEREF _Toc14776 35 HYPERLINK l _Toc18834 5.2.3三层梁恒荷载计算: PAGEREF _Toc18834 36 HYPERLINK l _Toc12486 5.3活荷载计算: PAGEREF _Toc12486 43 HYPERLINK l _Toc22157 5.3.1一层梁活荷载计算: PAGEREF _Toc22157 44 HYPERLINK l _Toc13310 5.3.2二层梁恒荷载计算: PAGEREF _Toc13310 48 HYPERLINK l _Toc19596

13、 5.3.3三层梁恒荷载计算: PAGEREF _Toc19596 48 HYPERLINK l _Toc22709 第6章 基础设计 PAGEREF _Toc22709 53 HYPERLINK l _Toc14707 PAGEREF _Toc14707 53 HYPERLINK l _Toc13177 PAGEREF _Toc13177 54 HYPERLINK l _Toc11477 第7章 施工专项方案设计 PAGEREF _Toc11477 59 HYPERLINK l _Toc5612 PAGEREF _Toc5612 59 HYPERLINK l _Toc30931 参数信息 P

14、AGEREF _Toc30931 59 HYPERLINK l _Toc23687 大横杆的计算 PAGEREF _Toc23687 61 HYPERLINK l _Toc5984 小横杆的计算 PAGEREF _Toc5984 62 HYPERLINK l _Toc21350 扣件抗滑力的计算 PAGEREF _Toc21350 64 HYPERLINK l _Toc15953 脚手架立杆荷载计算 PAGEREF _Toc15953 65 HYPERLINK l _Toc12942 立杆的稳定性计算 PAGEREF _Toc12942 65 HYPERLINK l _Toc16656 连墙件

15、的稳定性计算 PAGEREF _Toc16656 66 HYPERLINK l _Toc30027 立杆的地基承载力计算 PAGEREF _Toc30027 68 HYPERLINK l _Toc5378 PAGEREF _Toc5378 69 HYPERLINK l _Toc11674 塔吊的基本参数信息 PAGEREF _Toc11674 69 HYPERLINK l _Toc13772 塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算 PAGEREF _Toc13772 69 HYPERLINK l _Toc15287 承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 PAGEREF _Toc15287 69 HYPE

16、RLINK l _Toc20771 承台弯矩的计算 PAGEREF _Toc20771 70 HYPERLINK l _Toc21319 承台截面主筋的计算 PAGEREF _Toc21319 70 HYPERLINK l _Toc7634 承台截面抗剪切计算 PAGEREF _Toc7634 71 HYPERLINK l _Toc17085 桩竖向极限承载力验算 PAGEREF _Toc17085 71 HYPERLINK l _Toc8203 桩配筋计算 PAGEREF _Toc8203 72 HYPERLINK l _Toc22242 参考文献 PAGEREF _Toc22242 73

17、HYPERLINK l _Toc27981 附录 PAGEREF _Toc27981 74 HYPERLINK l _Toc17324 致 谢 PAGEREF _Toc17324 75第一章 绪论 本工程是鄞州区姜山镇唐叶新村住宅小区幼儿园工程，总建筑面积2920m2，主体为三层框架结构，房屋总高度为19.7米。结构方案选取本设计为三层框架结构，选用框架结构的竖向承重体系。楼梯方案的选择结构中的楼梯采用板式楼梯。若采用梁式楼梯，支模困难，施工难度较大。采用梁式楼梯所带来的经济优势主要是钢筋用量较省，采用的楼梯板较薄，混凝土用量也较少，会被人工费抵消。建筑材料的选择楼面板采用C30的混凝土及梁柱

18、、楼梯、基础均采用C30的混凝土，钢筋采用HPB300，HRB335和HRB400。基础形式选取据本工程当地的地质情况结构上部结构的荷载情况，基础形式拟选用桩基础。桩选用混凝土预制桩。结构布置计算为方便起见，计算时可忽略结构纵向和横向之间的空间联系，忽略各构件的扭转作用，将纵向框架和横向框架分别按平面框架进行分析计算。由于通常横向框架的间距相同，作用于各横向框架上的荷载相同，框架的抗侧刚度相同，因此，各榀横向框架都将产生相同的内力与变形，结构设计时一般取中间有代表性的一榀横向框架进行分析即可，该计算书中选取第六榀框架进行设计计算。第2章 楼面板设计图2-1 结构布置图2.1 楼屋面做法8厚防滑

19、地砖面层20厚1：2水泥砂浆结合层100厚钢筋混凝土结构层20厚石灰砂浆抹平20厚花岗岩面层15厚1:3干硬性水泥砂浆结合层100厚钢筋混凝土结构层20厚石灰砂浆抹平2.1.3活动室、卧室等其他开间（短跨小于4000mm） （短跨为4200mm）20厚花岗岩面层 20厚花岗岩面层15厚1:3干硬性水泥砂浆结合层 15厚1:3干硬性水泥砂浆结合层100厚钢筋混凝土结构层 110厚钢筋混凝土结构层20厚石灰砂浆抹平 20厚石灰砂浆抹平40厚C20细石砼随捣岁抹25厚挤塑聚苯乙烯泡沫塑料保温层4厚APP改性沥青卷材20厚1:3水泥砂浆找平层120厚钢筋砼结构层20厚石灰砂浆抹平1）恒载标准值8厚防滑

20、地砖面层20厚1：2水泥砂浆结合层100厚钢筋混凝土结构层20厚石灰砂浆抹平 合计 3）荷载设计值，活载分项系数取1.40.7（恒载控制）活荷载设计值 q=2.51.41）恒载标准值20厚花岗岩面层15厚1:3干硬性水泥砂浆结合层100厚钢筋混凝土结构层20厚石灰砂浆抹平 合计3）荷载设计值恒载分项系数取，活载分项系数取1.40.7（恒载控制）活荷载设计值 q=2.01.4荷载总设计值 g1）恒载标准值20厚花岗岩面层15厚1:3干硬性水泥砂浆结合层100厚钢筋混凝土结构层20厚石灰砂浆抹平 合计3）荷载设计值，活载分项系数取1.40.7（恒载控制）活荷载设计值 q=2.51.41）恒载标准值

21、 合计 3）荷载设计值恒载分项系数取1.35，活载分项系数取1.40.7（恒载控制）活荷载设计值 q=2.01.41）恒载标准值 3）荷载设计值恒载分项系数取1.35，活载分项系数取1.40.7（恒载控制）1）恒载标准值 2）活载标准值 3）荷载设计值活荷载设计值 q=1.4=荷载总设计值 gq=（以1m板为计算单元）（注：根据混凝土结构设计规范GB 500102010 规范9.1.2说明当长边与短边长度之比大于2.0，但小于3.0时，宜用双向板计算。）1）Q50：，可按单向板计算。 图2-2 单向板受力图2）荷载设计值： 3）内力计算取一米板宽作为计算单元，按弹性理论计算。（注：均布荷载计算

22、公式：跨中：；支座：；结构力学上册 （4）跨中弯矩为：支座弯矩为： 4）截面设计板保护层厚度取，选用8钢筋作为受力主筋，则板的截面有效高度为：混凝土采用C30，查规范P20得；板的受力钢筋选HRB335查规范P24得 Q50区格板的配筋，计算得表2.1。跨中弯矩为： 支座弯矩为 ： 实配钢筋查规范P202 取252 则配筋8200表2-1 Q50 区格板的配筋计算表截面跨中支座截面跨中支座181120选配钢筋82008200实配钢筋2512511）Q01：，按双向板计算（跨中：邻边简支，邻边固定；支座：四边固定）图2-3 双向板求弯矩图2）荷载设计值 3）单位板宽跨中弯矩： 查建筑混凝土结构设

23、计P391 表C9 查0.67用等差法得： 单位板宽支座弯矩： 查建筑混凝土结构设计P391 表C8 查0.67用等差法得： 4）截面设计板保护层厚度取，选用8钢筋作为受力主筋。短跨方向跨中截面有效高度：长跨方向跨中截面有效高度：支座有效高度均为。计算配筋量时，取内力臂系数。板的受力钢筋选HRB335，。配筋计算见表2.2。表2-2 Q01 区格板的配筋计算表位置截面选配钢筋实配钢筋跨中方向811498200251方向73908200251支座方向812448200251方向811858200251第3章 楼梯设计选取轴间楼梯进行计算，该楼梯采用现浇式板式楼梯进行设计，包括踏步板、斜梁、平台板

24、和平台梁设计四部分。混凝土强度等级选用C30，纵筋采用HRB335级钢筋，箍筋采用HPB300级钢筋。楼梯的倾斜角，梯段板斜板厚（1/25-1/30）L，L=3280 取140mm. 楼梯计算简图 表3.1 楼梯板荷载计算表荷载种类荷载标准值（）恒 荷 载栏杆自重锯齿形斜板自重30厚大理石面层20厚板底粉刷小计活荷载楼梯板的荷载计算列于上表。总荷载设计值：由恒载起控制作用：由活载起控制作用：所以取 考虑到弹性约束作用，最大弯矩取（注：混凝土结构设计） = 配 验算 满足要求平台板的厚度取100mm，取1m板宽计算。平台板为四边支承板，长宽比为3300/2000=1.650.20%。满足要求。按

25、构造配筋，取A8200，As=101mm2。配筋率验算满足要求。第4章 梁设计二层M轴与N轴之间卫生间单梁L10次梁高度h，取h=250mm，梁宽b=150mm截面尺寸h=250mm，b=150mm横恒载标准值墙体荷载（M6）两侧20厚墙面抹灰 钢筋混凝土梁 梁抹灰 （注：用梯形等效均布荷载公式长边荷载 短边荷载）Q37传来 Q38传来 活载标准值 荷载设计值 （注：对于现浇框架取调幅系数去0.8左右，混凝土结构设计）跨中弯矩值： 支座弯矩值： 支座剪力： 翼缘厚度： 翼缘板宽度： 判别T形截面的类型： 由于即，属于第一类T形截面。1）跨中配筋计算：配2C12，配筋验算：满足要求。2）支座配筋

26、计算：配2C12，配筋验算：，且0.20%。满足要求。3）斜截面受剪承载力计算：按下式计算：截面尺寸满足要求。按构造配筋，取8200，As=101mm2。配筋率验算满足要求。单梁配筋图二层K轴，13-15轴交梁联系梁高度h，取h=500mm,梁宽b=250mm截面尺寸h=500mm，b=250mm横恒载标准值墙体荷载 两侧20厚墙面抹灰 钢筋混凝土梁 梁抹灰 Q51传来 Q52传来 活载标准值 荷载设计值 跨中弯矩值： 支座弯矩值： 支座剪力： 翼缘厚度： 翼缘板宽度： 判别T形截面的类型： 由于即，属于第一类T形截面。1）跨中配筋计算：配3C18，配筋验算：，且0.20%。满足要求。 跨中配

27、筋图2）支座配筋计算：配2C18，配筋验算：，且0.20%。满足要求。3）斜截面受剪承载力计算：按下式计算：截面尺寸满足要求按构造配筋，取8200，As=101mm2。配筋率验算 满足要求。 支座配筋图连续梁L：二层1/E轴（16,17轴之间）连续梁高度h，取h=400mm，梁宽b=250mm截面尺寸h=400mm，b=250mm1）第一跨荷载标准值计算横恒载标准值钢筋混凝土梁 梁抹灰 墙体荷载（有M3） Q07传来（梯形转均布）Q05传来（三角形荷载） 活载标准值Q07传来（梯形转均布） Q05传来（三角形荷载） 2）第二跨荷载标准值计算横恒载标准值钢筋混凝土梁 梁抹灰 墙体自重 墙抹灰 Q

28、07传来（梯形转均布）Q05传来（三角形荷载） 活载标准值Q07传来（梯形转均布） Q05传来（三角形荷载） 3）荷载设计值1. 弯矩不利组合计算1）恒载作用：按荷载满布计算表4-1 恒载满布弯矩计算表12B均布荷载作用系数弯矩（kNm）三角荷载作用系数弯矩（kNm）均布荷载作用系数弯矩（kNm）（kNm）2）活载作用：按荷载最不利组合布置情况1表4-2 活载组合弯矩计算表12B均布荷载作用系数弯矩（kNm）三角荷载作用系数弯矩（kNm）（kNm）与恒载组合 （kNm）情况表4-3 活载组合弯矩计算表12B均布荷载作用系数弯矩（kNm）三角荷载作用系数弯矩（kNm）（kNm）与恒载组合 （kN

29、m）图4-1 弯矩包络图2. 剪力不利组合1）恒载作用：按荷载满布计算表4-4 恒载满布剪力计算表ABLBRC均布荷载作用系数剪力（kN）三角荷载作用系数剪力（kN）均布荷载作用系数剪力（kN）（kN） 2）活载作用：按荷载最不利组合布置情况1表4-3 活载组合剪力计算表ABlBrC均布荷载作用系数剪力（kN）三角荷载作用系数剪力（kN）（kN）与恒载组合 （kN）情况表4-3 活载组合剪力计算表ABlBrC均布荷载作用系数剪力（kN）三角荷载作用系数剪力（kN）（kN）与恒载组合 （kN）图4-2 剪力包络图翼缘厚度： 翼缘板宽度： 判别T形截面的类型： 由于即，属于第一类T形截面。1）跨中

30、配筋计算：配2C14，配筋验算：，且0.20%。满足要求。2）支座配筋计算：配2C14，配筋验算：，且0.20%。满足要求。3）斜截面受剪承载力计算：按下式计算：截面尺寸满足要求按构造配筋，取8200，As=101mm2。配筋率验算。满足要求。连续梁配筋图第5章 框架设计选取轴线在C轴与H轴之间的一榀框架进行计算。框架梁：，取，则，取，则框架梁尺寸为。纵向连梁：，取，则，取，则纵向连梁尺寸为。次梁：，取，则，取，则其他次梁的尺寸为按轴压比要求初估框架柱截面尺寸，框架柱选用C30混凝土，框架抗震等级为三级，则框架柱截面尺寸估计如下：，轴压比由轴压比初步估算框架柱截面尺寸，柱轴向压力设计值，则取柱

31、截面尺寸图5-1 轴线横向框架简图5.2恒荷载计算: 5.2.1一层梁恒荷载计算: 图5-2 轴第一层框架计算简图1）计算QAB梁截面尺寸 250500 合计 2.77 墙体荷载（无门窗） 20厚混合砂浆抹灰： 17墙体自重： 10.35 合计 9.77 楼板传来荷载Q25传来： Q26传来： QAB2）计算QBC 墙体荷载（有M10）楼板传来荷载Q29传来： Q30传来： QBC=2.77+2.08+2.08=13）计算QCD墙体荷载（有M3）楼板传来荷载Q07传来： Q18传来： QBC=2.77+3.12=18.524）计算集中力FC由L-5传来，L-5计算简图如下图所示：图5-3 L5

32、计算简图计算梁（250400）自重： 梁抹灰（两侧）： 0.02（0.）22墙体自重： 10.30.12（3.6-0.50）=墙体抹灰： 17Q07传来：Q29传来： +3.70+2.82=计算梁自重及抹灰： Q18传来： Q30传来： =计算梁自重及抹灰： 20B19传来： B31传来： =计算集中力FL-1 FL-2 取LL-5的一半进行分析6=3+0.562=6=2.7(2.7/2+3.3)+2+0.53.32=+=5）计算FAFA由KL-1传来，KL-1的计算简图如下图所示图5-4 KL1计算简图计算梁（250500）自重： 250.25（0.5-0.1）=梁抹灰（两侧）： 0.02（

33、）27墙体自重： 10.35（3.6-0.50）=墙体抹灰： 7（3.6-0.50）2Q24传来： =/m计算梁（250500）自重： 250.25（0.5-0.1）=梁抹灰（两侧）： 0.02（）27墙体自重： 10.35（3.6-0.50）=墙体抹灰： 7（3.6-0.50）2Q26传来： =/m计算梁（250500）自重： 250.25（0.5-0.1）=梁抹灰（两侧）： 0.02（）27墙体自重： 10.35（3.6-0.50）=墙体抹灰： 7（3.6-0.50）2Q27传来： =计算集中力图5-5 L1L2第一跨计算简图FL-1 FL-2 =6）计算FBFB由KL-1传来，KL-2的

34、计算简图如下图所示图5-6 KL2计算简图计算梁（250500）自重： 250.25（0.5-0.1）=梁抹灰（三侧）： 0.02（）17=0.36Q24传来： Q28传来：=/m计算梁（250500）自重： 250.25（0.5-0.1）=梁抹灰（两侧）： 0.02（）27Q26传来： Q30传来：=/m计算梁（250500）自重： 250.25（0.5-0.1）=梁抹灰（两侧）： 0.02（）27Q27传来： Q31传来： =计算集中力FL-1 FL-2 =7）计算FDFD由KL-3传来，KL-3的计算简图如下图所示图5-7 KL3计算简图计算梁（250500）自重： 250.25（0.5

35、-0.1）=梁抹灰（两侧）： 0.02（）27墙体自重： 10.35（3.6-0.50）=墙体抹灰： 7（3.6-0.50）2Q06传来：=/m计算梁（250500）自重： 250.25（0.5-0.1）=梁抹灰（两侧）： 0.02（）27墙体自重： 10.35（3.6-0.50）=墙体抹灰： 7（3.6-0.50）2Q18传来： =/m计算梁（250500）自重： 250.25（0.5-0.1）=梁抹灰（两侧）： 0.02（）27墙体自重： 10.35（3.6-0.50）=墙体抹灰： 7（3.6-0.50）2Q19传来：=计算集中力FL-1 FL-2 =5.2.2二层梁恒荷载计算:二层梁荷载

36、同一层梁荷载，不再计算。图5-8 轴第二层框架计算简图5.2.3三层梁恒荷载计算: 图5-9 轴第三层框架计算简图1）计算QAB梁自重（250500）楼板传来荷载Q25传来： Q26传来： QAB=+=2）计算QBC 楼板传来荷载Q29传来： Q30传来： QBC=+2.=3）计算QCD楼板传来荷载Q07传来： Q18传来： QBC=14）计算集中力FCFC由L-5传来，L-5计算简图如下图所示：图5-10 L5计算简图计算梁（250400）自重： 梁抹灰（两侧）： 0.02（0.）22Q07传来：Q29传来： 2+=计算梁自重及抹灰： Q18传来： Q30传来： =计算梁自重及抹灰： 20Q

37、19传来： Q31传来： =计算集中力FL-1 FL-2 取LL-5的一半进行分析6=3+0.562=6=2.7(2.7/2+3.3)+2+0.53.32=+=5）计算FAFA由KL-1传来，KL-1的计算简图如下图所示图5-11 KL1计算简图计算梁（250500）自重： 250.25（0.5-0.1）=梁抹灰（两侧）： 0.02（）27Q24传来： =/m计算梁（250500）自重： 250.25（0.5-0.1）=梁抹灰（两侧）： 0.02（）27Q26传来： =/m计算梁（250500）自重： 250.25（0.5-0.1）=梁抹灰（两侧）： 0.02（）27Q27传来： =计算集中力

38、图5-12 L1L2第一跨计算简图FL-1 FL-2 =6）计算FBFB由KL-1传来，KL-2的计算简图如下图所示图5-13 KL2计算简图计算梁（250500）自重： 250.25（0.5-0.1）=梁抹灰（三侧）： 0.02（）17=0.36Q24传来： Q28传来：=/m计算梁（250500）自重： 250.25（0.5-0.1）=梁抹灰（三侧）： 0.02（）17=0.36Q26传来： Q30传来：=/m计算梁（250500）自重： 250.25（0.5-0.1）=梁抹灰（三侧）： 0.02（）17=0.36Q27传来： Q31传来： =计算集中力FL-1 FL-2 =7）计算FDF

39、D由KL-3传来，KL-3的计算简图如下图所示图5-14 KL3计算简图计算梁（250500）自重： 250.25（0.5-0.1）=梁抹灰（两侧）： 0.02（）27Q06传来：=/m计算梁（250500）自重： 250.25（0.5-0.1）=梁抹灰（两侧）： 0.02（）27Q18传来： =/m计算梁（250500）自重： 250.25（0.5-0.1）=梁抹灰（两侧）： 0.02（）27Q19传来：=计算集中力FL-1 FL-2 =图5-15 恒荷载作用下横向框架的计算简图5.3活荷载计算: 5.3.1一层梁活荷载计算: 图5-16 轴第二层框架计算简图1）计算QABQ25传来： Q2

40、6传来： QAB=2）计算QBC Q29传来： Q30传来： QBC=3）计算QCDQ07传来： Q18传来： QBC=4）计算集中力FC由L-5传来，L-5计算简图如下图所示：图5-17 L5计算简图计算Q07传来：Q29传来： =计算Q18传来： Q30传来： =计算Q19传来： Q31传来： =计算集中力FL-1 FL-2 取LL-5的一半进行分析6=3+0.562=6=2.7(2.7/2+3.3)+0.53.32=+=5）计算FAFA由KL-1传来，KL-1的计算简图如下图所示图4-18 KL1计算简图FL-1 FL-2 =6）计算FB计算Q24传来： Q28传来：=/m计算Q26传来

41、： Q30传来：=/m计算Q27传来： Q31传来： =计算集中力FL-1 FL-2 =7）计算FDFL-1 ，FL-2 =5.3.2二层梁恒荷载计算:二层梁荷载同一层梁荷载，不再计算。5.3.3三层梁恒荷载计算: 图5-19 轴第三层框架计算简图1）计算QABQ25传来： Q26传来： QAB=2）计算QBC Q29传来： Q30传来： QBC=3）计算QCDQ07传来： Q18传来： QBC=4）计算集中力FCFC由L-5传来，L-5计算简图如下图所示：图5-20 L5计算简图计算Q07传来：Q29传来： =计算Q18传来： Q30传来： =计算Q19传来： Q31传来： =计算集中力FL

42、-1 FL-2 取LL-5的一半进行分析6=3+0.562=6=2.7(2.7/2+3.3)+0.53.32=+=5）计算FAFL-1 FL-2 =6）计算FB计算Q24传来： Q28传来：=/m计算Q26传来： Q30传来：=/m计算Q27传来： Q31传来： =计算集中力FL-1 FL-2 =7）计算FDFL-1 FL-2 = 图5-21 活荷载作用下横向框架的计算简图第6章 基础设计选取轴框架，则作用在基础顶面的荷载标准值为：C柱：，, , F柱：，, ,H柱：，, ,场地周围空旷、平坦，无不良地质作用，地质资料报告如表5-1所示：表6-1 地质资料层号土种类层厚（m）预制桩qSa(Kp

43、a)qPa(Kpa)1-1回填土2粘 土153-1淤质粘土173-2淤质粘土184-1粉质粘土248504-2粉质粘土238005粘 土186粉质粘土10007砺 砂603500根据地质报告资料，建筑物基础设计方案采用混凝土预制桩，拟采用截面为350350mm2的混凝土预制方桩，以4-1号土层粉质粘土为持力层，桩尖伸入持力层1.15m，设计桩长为14m，初步设计承台高0.8m，承台底面埋置深度为1.80m，桩顶伸入承台50mm，桩顶标高为-1.80m，桩底标高为-15.8m。预制桩的竖向布置如图6-1所示：图5-1 预制桩竖向布置图单桩竖向极限承载力标准值为：则根据上部荷载初步估计桩数位：取，

44、则设计桩数位4根。根据建筑桩基技术规范（JGJ94-2008），当按单桩承载力特征值进行计算时，荷载应取其效应的标准组合。由于桩基所处场地的抗震设防烈度为7度，且场地内无可液化砂土、粉土问题，因此可不进行地震效应的竖向承载力验算。2，矩形布桩，桩中心距取3.5d，则S=350350=1225mm，取S=1300mm。桩心距承台边缘均为350mm。承台平面布置如图5-2所示：图5-2 承台平面布置承台及其填土的总重为：满足要求。根据以上桩基设计及构造要求，承台尺寸为22m2，预估承台厚0.8m，承台混凝土选用C25，ft2，fC2，承台钢筋选用HRB335级钢筋，fy=300N/mm2。承台内力

45、计算荷载采用荷载效应基本组合设计值，则基桩净反力设计值为：为防止承台产生冲切破坏，承台应具有一定的厚度，初步设计承台厚为0.8m，承台底保护层厚50mm，取h0=800-60=740mm。分别对柱边冲切和角桩冲切进行计算，以验算承台厚度的合理性。承台受桩冲切的承载力应满足：满足要求承台受角桩冲切的承载力应满足：从角桩内边缘到承台外边缘的距离为：满足要求。承台剪切破坏发生在柱边与桩边连线所形成的斜截面处，对于1-1受剪承载力高度影响系数计算：由于，顾取满足抗剪力要求。承台计算截面弯矩如下：对于1-1截面，取基桩净反力最大值进行计算则按构造配筋，取16C22140，则AS=6082mm2。混凝土桩

46、桩顶伸入承台长度为50mm。两承台间设置连系梁，梁顶面标高为-1.000m，与承台顶齐平，根据构造要求，梁宽250mm，梁高500mm，梁内主筋上下共4C12通长配筋，箍筋采用8200。承台底做100mm厚C10素混凝土垫层，垫层挑出承台边缘为100mm。预制桩桩身混凝土强度等级选用C30，钢筋选用HRB335级钢筋，根据建筑桩基技术规范（JGJ942008）的规定，桩顶轴向压力应符合下列规定：计算桩身轴心抗压强度时，一般不考虑压屈影响，故取稳定系数=1；对于预制桩，基桩施工工艺系数；C30级混凝土，fC2，则桩身按构造要求配筋，选8C14的HRB335级钢筋通长钢筋；箍筋采用6的HPB235

47、级钢筋，间距200mm，距桩顶2m范围内间距50mm，距桩顶24m范围内间距100mm。采用打入法沉桩，桩顶设置三层650钢筋网，层距50mm，桩尖所有主筋应焊接在一根圆钢上，桩尖0.6m范围内箍筋加密，间距50mm，桩身主筋混凝土保护层厚30mm。由于桩长度不长，桩身吊装时采用二点起吊，起吊点距桩端距离为：；起吊时桩身最大弯矩为：，满足要求。第7章 施工专项方案设计 高新区朱一配套幼儿园建筑和结构设计(第4轴框架）工程； 属于地上结构； 地上3层； 建筑高度：19.7m；标准层层高：4.3m ；总建筑面积：2920平方米。扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(J

48、GJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。参数信息双排脚手架搭设高度为 24 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 ； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用

49、途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；本工程地处浙江宁波市，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.693；每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.035；脚手板铺设总层数:13；地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(

50、m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 图8-1 脚手架搭设体系剖面图 图8-2 脚手架搭设体系正立面图 大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ；脚手板的自重标准值:P21.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q10.105=0.168 kN/m；活荷载的设计值:

51、q20.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max1l22l2跨中最大弯距为 M1max22 =0.251 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max1l22l2支座最大弯距为 M2max22 =-0.296 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：106106)/4730=62.579 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 62.579 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求

52、！最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max1l42l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.105=0.14 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m； 最大挠度计算值为：0.145004/(1000.061050.75004/(1000.0610513600) = 1.705 mm；大横杆的最大挠度 1.705 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆

53、支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。大横杆的自重标准值：p11.5 = 0.053 kN；脚手板的自重标准值：P21.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=21.5/(2+1) =1.050 kN；(0.053+0.158)+1.4 1.05 = 1.723 kN；小横杆计算简图最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax2/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmaxm ；最大弯矩 M

54、 = Mqmax + Mpmax = 0.609 kNm；最大应力计算值 ?06/4730=128.712 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =128.712 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:= 5ql4/384EI=50.0351.0504/(3840.0610513600) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = + + Q = 0.053+0.158+1.05 = 1.261 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠

55、度计算公式如下:= Pl(3l2 - 4l2/9)/72EI1.05031.0502-41.0502/9 ) /(720.0610513600) = 2.213 mm；最大挠度和 = + = 0.024+2.213 = 2.237 mm；小横杆的最大挠度为 2.237 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中

56、 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P12/2=0.053 kN；小横杆的自重标准值: P21.05/2=0.019 kN；脚手板的自重标准值: P31.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 21.5 /2 = 1.575 kN；1.575=2.575 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： NG12/2)0.035/1.8024.00 = 3.703kN；2 NG213(1.0

57、5+0.2)/2 = 3.802 kN； NG3131.5/2 = 1.462 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG424 = 0.18 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.148 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 22/2 = 3.15 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NGQ3.15= 14.726 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为GQ3.15=15.388kN；立杆的稳定性计算风荷载

58、标准值按照以下公式计算 Wkzs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.5 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z； s - 风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.50.740.693 = 0.179 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: MwkLah22/10 = 0.104 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 13.09

59、55/15.6 =4.197 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = 13.7575/15.6 =4.409kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i

60、 的结果查表得到 ：立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时2；立杆稳定性计算 = 71.559 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时50)=52.119 N/mm2；立杆稳定性计算 = 52.119 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.693