毕业设计任务书-钢筋混凝土单层厂房设计

1、第二章 毕业设计指点书.第二章 毕业设计指点书PAGE - 66 -：.；PAGE - 67 - 毕业设计指点书概述从厂房构造所用的资料，可将其划分为三类，即砖混构造、钢构造和钢筋混凝土。砖混构造主要用于厂房跨度小于15 m，高度小于8 m的无吊车的小型厂房。砖混构造的主要缺陷是承载力较低，整体性差。钢构造主要用于厂房跨度大于36m，吊车起分量大于150 t的大型厂房。钢构造造价较高。钢筋混凝土构造用于上述之间的中型厂房。由于钢筋混凝土单层厂房构造具有整体性好、抗侧刚度大、造价相对较低等优点，故在实践工程中被较多采用。非地震区的单层厂房的设计步骤如以下图示:第一节 构造布置1.1 平面布置 义

2、务：确定柱网尺寸、厂房跨度、变形缝的位置。1布置原那么：满足消费工艺及运用要求：遵守国家有关厂房建筑一致模数的规定，提高设计规范化程度。规定：厂房跨度应满足当时,以3 m为模数,即9 m、12 m、15 m、18 m。当L18 m时,以6 m为模数,即24 m、30 m、36 m、.厂房柱距普通为6 m,当有特殊要求时,可部分抽柱,构成12m柱距。柱网布置如图2-2所示。图2-2厂房跨度指纵向定位轴线之间的尺寸，也就是横向柱距。 厂房柱距指柱子横向定位轴线之间的尺寸。 屋架跨度屋架沿厂房横向布置，支承于柱顶部，所以屋架的跨度就等于厂房跨度。 吊车梁的跨度沿厂房纵向布置，支承于两柱的牛腿之上，故

3、梁跨等于柱距。2变形缝的布置厂房的变形缝包括三种：伸缩缝、沉降缝、防震缝。 = 1 * GB3 伸缩缝由于资料的热胀冷缩性质，致使厂房随温度变化而产生变形，如图2-3a所示，且厂房平面尺寸越大，积累变形越大，从而产生的构造应力也越大，有能够导致构造开裂或破坏。为防止这种不利影响，可将厂房划分开，用减小长度的方法来减小温度引起的变形及应力。在相邻段之间留有一定宽度的缝隙，供膨胀变形用，这个缝即称为伸缩缝。如图2-3 (b)所示。图2-3对于装配式钢筋混凝土排架构造，当有墙体封锁时，伸缩缝的最大间距为100 m，当无墙体封锁处于露天时，缝的最大间距为70 m。 = 2 * GB3 沉降缝对于单层厂

4、房排架构造，能较好地顺应地基不均匀沉降，普通可不设置沉降缝。 = 3 * GB3 防震缝对于较规那么的厂房可不设防震缝。1.2 剖面布置在柱网布置的根底上，根据吊车的吨位、型号及吊车轨顶标高等参数，确定沿厂房高度排架柱各部分尺寸。厂房剖面如图2-4所示。图2-4除满足消费工艺要求外，还应符合以下建筑模数的规定：1室内地面至柱顶高度应为300的倍数；2室内地面至柱牛腿顶面也应为300的倍数。1.3 屋盖构造布置1屋面板。 屋面板按全国通用图集G410一选用。2天沟板。天沟板按全国通用图集G410三选用。 3天窗架。天窗架按全国通用图集G316选用。4屋架。屋架按全国通用图集G415三选用。5吊车

5、梁。吊车梁有普通钢筋混凝土的和预应力混凝土的两种当起分量较大Q20t，跨度较大L6m时，宜优先采用预应力混凝土吊车梁。吊车梁按全国通用图集G323选用。常用吊车梁的方式及规格如下表所示：1.4 支撑系统布置1屋盖支撑 横向程度支撑：在第一或第二柱间，沿厂房跨度方向用十字交叉角钢与屋架上弦或下弦相连构成程度桁架。 角钢与屋架上弦杆相连称为上弦横向程度支撑,如图2-5所示。图2-5角钢与屋架下弦杆相连称为下弦横向程度支撑,如图2-6所示。图2-6纵向程度支撑：设在屋架下弦端部节间，沿厂房纵向，用十字交叉角钢与下弦杆相连。支撑可沿纵向全长设置如图2-6，也可在部分设置。如图2-7所示。图2-7垂直支

6、撑与程度系杆：在相邻两屋架之间的同一铅垂面上，用十字交叉角钢衔接两屋架的上下弦节点，构成屋架间垂直支撑，设置要求为：1当厂房跨度L18 m30 m时，在第一或第二柱间设一道垂直支撑；2当跨度L30 m时，应在屋架跨度的1/3节点处设两道垂直支撑；3对于梯形屋架，还应在端部设垂直支撑。在未设垂直支撑的其他各柱间，应在对应于垂直支撑的平面内沿屋架上弦和下弦节点设置通长的程度系杆。垂直支撑如图2-8所示。图2-82柱间支撑普通采用十字交叉形杆件，交叉角以45为宜，也可在3555之间选择。设置条件： 1设有吊臂式吊车或3 t以上的悬挂式吊车；2设有重级任务制吊车或设有起分量的中、轻级任务制吊车；厂房跨

7、度，或柱高；3厂房纵向柱列中的柱数。 通常设置在温度区段中部，这样有利于温度变化时，厂房两端自在变形。对于上部柱间支撑，还可在两端加设，如图2-9所示。图2-91.5 围护构造 1抗风柱 抗风柱上部与屋盖铰接,下部与根底固接。当厂房柱高,跨度时，可采用砖壁柱作抗风柱，普通都采用钢筋混凝土抗风柱。 2圈梁 置于围护墙内，在同一标高处延续设置构成封锁的环。设置位置根据厂房详细情况确定，即：当檐口标高小于8 m时，在檐口附近设一道圈梁；当檐口标高大于8 m时，宜增设一道；对有桥式吊车的厂房，还应在吊车梁标高处增设一道。 3根底梁 根底梁普通是直接放置在柱基的杯口上，当根底埋深较深时，可将根底梁放置在

8、砼垫块上，如图2-10所示。图2-10第二节 荷载计算2.1 计算简图将实践的厂房简化为一理想的力学模型。厂房的平面布置如图2-11(a)所示。图2-11从中取出一典型区段作为计算单元，如图中阴影所示。计算单元的宽度为一个柱距，该范围内的全部荷载由本单元的排架承当。 计算单元的横剖面如图2-11中(b)所示，对该构造进展简化以得到计算简图，简化原那么如下：1柱下端与根底为刚接，上端与屋架为铰接；2厂房的屋盖平面内为刚性，不发生轴向变形。根据上面的假定，得到排架的计算简图如图2-11中(c)所示。假设是双跨厂房，其平面布置图及横剖面图如图2-12(a)(b)所示，计算简图如2-12 (c)所示。

9、图2-122.2 荷载计算横向排架上作用的荷载如图2-13所示。其中永久性荷载包括:屋盖自重,悬墙自重；吊车梁、轨道及衔接件自重；上柱自重；下柱自重等。可变荷载包括:屋面活荷载；吊车竖向荷载及;吊车横向程度荷载；均布风荷载及；屋盖支撑处的集中风荷载等。图2-131永久性荷载计算1屋盖自重中包含：屋架、屋面板、屋面上的找平层、保温层、防水层等构造层、屋盖支撑系统的自重。的计算根据：屋面构造详图、屋面构造布置图、屋架等构件的规范图集、等。思索面荷载的范围：计算单元宽度内屋盖的全部分量。的作用位置：计算单元内的屋盖系统的总分量经过屋架的两端以集中力的方式传至柱顶。其作用点的位置，根据实践衔接情况而定

10、。如采用屋架，屋架端部腹杆与下弦杆中心线的交点垂线即为的作用位置。采用屋面梁时，经过梁端垫板中心线作用于柱顶。如图2-14中虚线所示图2-14根据屋架与柱顶衔接构造的定型设计要求，无论屋架与柱的方式如何，的作用点均位于厂房定位轴线内侧150mm处。普通情况下，与上柱形心线有一偏心距，由图2-14可知，其中为上柱截面高度。2悬墙自重中包含:计算单元内的纵墙、连系梁及窗的自重,按实践尺寸计算。作用点在墙体形心处。对下柱有偏心距，,其中为下柱截面高度，为连系梁截面宽度。3吊车梁及轨道等自重按设计所选用的型号，根据吊车梁规范图集提供的数据确定；的作用位置：吊车梁中心线作用于牛腿顶面，相对于下柱形心的偏

11、心距为，根据详细布置计算。4柱自重、上、下柱自重与按柱体积及规范重度计算。其作用位置分别沿各自的形心线作用于上、下柱的底部，对下柱的偏心距为。排架上作用的恒载如图2-15所示。如用直线替代柱轴线，那么恒载作用下排架的内力计算简图如2-16(a)所示。由于竖向力、在柱中只引起轴心压力，故这些荷载引起的柱内力不用经过排架分析。需求经过排架分析确定柱子内力的只需偏心力矩,，。这三组力矩如图2-16b所示。 根底梁接受纵墙及窗自重，该荷载直接作用于根底顶面，对排架的内力分析没影响，根底设计时要思索。图2-15 图2-16可变荷载计算1屋面活荷载屋面活荷载包括：屋面均布活荷载、雪荷载、屋面积灰荷载。屋面

12、均布活荷载：为施工或检修荷载，普通按取用，当荷载较大时，可按实践荷载计算。屋面雪荷载根据屋面方式按的规定计算：式中: 根本雪压，由中“全国雪压分布图查得。屋面积雪分布系数，由查得。屋面积灰荷载对于消费中有大量排灰的厂房如铸造、炼钢车间等，应思索屋面积灰荷载。积灰荷载的规范值由中查得。屋面活载组合：思索到上述三种活载同时出现的能够性，规定：屋面均布活载与雪荷载不同时思索，取二者中的较大者。荷载方式及作用位置：屋面活载的计算范围为计算单元的程度投影面积。它与一样，也是经过屋架或屋面梁的两端部以集中力的方式作用于柱顶面，其作用点的位置与一样。吊车竖向荷载与如图2-17所示，桥式吊车由桥架大车及桥架上

13、的小车组成。大车在吊车梁轨道上沿厂房纵向运转，而小车那么在大车轨道上沿厂房横向运转，带有吊钩的起重卷扬机安装在小车上起吊重物。图2-17桥式吊车作用在横向排架上的吊车荷载有竖向荷载与，横向程度荷载两种。指吊车在满载运转时，,吊车梁作用在厂房横向排架柱上的最大压力。与相对应的排架另一侧柱上的压力。吊车荷载是动荷载，随着大车和小车运转所处的位置不同,吊车在某一个排架柱上产生的压力也不一样。为了确定和,首先必需确定小车在大车上的极限位置和大车在厂房纵向行走时对某柱的最不利位置。小车的极限位置与和小车的极限位置即为小车所能到达的最边缘位置。载重小车在大车上的位置不同，对大车两端产生的压力不同。当载有额

14、定最大起分量的小车开到大车某一侧的极限位置时，吊车在该侧每个大车的轮压称为吊车的最大轮压，相应地另一侧的大车轮压称为最小轮压。与为吊车的极限轮压，二者同时作用在排架的两端。见图2-17可根据吊车型号、规格查产品目录得到，同时可求出四轮吊车的大车的最不利位置与和当吊车在吊车梁上沿厂房纵向运转时，吊车的位置不同，吊车梁传给各柱的竖向荷载也不同。对某一个柱子而言，当吊车行驶到某一位置时，柱上遭到的竖向荷载最大，这一位置就是大车的最不利位置。该位置确实定要利用影响线原理。 设计时，普通思索两台吊车并行，如图2-18所示。排架柱所遭到的压力即为该柱所支承的吊车梁遭到的反力。由影响线原理可知，两台并行吊车

15、，当其中一台的一个最大轮压作用在某柱轴线处，而另一台与它紧靠并行时，即为两台吊车相对于该柱的最不利位置,此时在作用的一侧,产生。由于与同时出现，并分别作用于左右两侧的吊车梁上，所以，当一侧柱受作用时，另一侧柱那么相应地由产生。图2-18吊车竖向荷载及的计算根据影响线原理，吊车竖向荷载的设计值可按下式计算： 与的作用位置与沿吊车梁的中线作用于牛腿顶面。如图2-19(a)所示。它们相对于下柱截面形心具有偏距。将偏心压力换算为作用在下柱顶面的轴心压力和弯矩的组合，如2-19(b)所示，只需按弯矩进展排架分析。 由于可以发生在左柱，也可以发生在右柱，因此计算时应思索图2-20所示的两种情况。图2-19

16、 图2-203吊车横向程度荷载 指载有额定最大起分量的小车在行驶中忽然刹车在排架柱上产生的程度制动力。 的作用位置在吊车梁顶面。如图2-21所示。有正反两个方向。图2-21 图2-22计算时与一样，思索2台吊车作用，并且按大车行驶到最不利位置时小车同时刹车的情况思索见图2-22。根据大车轮子所产生的程度推力T 可按下式计算。 式中两台起分量不同的吊车单个大车轮子产生的程度制动力规范值，且。其他符号同前。对于各类四轮吊车，当小车满载运转忽然刹车时，大车各轮的制动力T为： 该当指出，由于小车是沿厂房横向左右运转，因此即可同时向左，又可同时向右。对于单跨厂房如图2-23(a)所示，多跨厂房如(b)所

17、示。另外，计算吊车的时，无论是单跨或是多跨厂房，按发生的能够性，最多只思索台吊车同时刹车。图2-234风荷载风荷载的作用范围计算单元范围内的纵墙面及屋盖上。在迎风面产生正压为风压力，在背风面产生负压为风吸力。根据规定，风荷载规范标值按下式计算： 如图2-24所示，有正有负，正值表示风压力，即风荷载垂直指向受荷面，负值表示风吸力，即风载垂直分开受荷面。 图2-24风荷载的方式如图2-25a所示作用在柱顶以下墙面上的程度风载近似按均布荷载计算，其按柱顶的高度取值。而作用在柱顶以上屋盖部分的风荷载，按厂房檐口的高度取值，只计算其程度分力并按集中力思索。图中该风荷载经过屋盖与柱顶的衔接件作用于柱顶。作

18、用在图中排架上的风荷载可分别按下式计算： 留意：风荷载是可变向的，在排架分析时，应思索左吹风与右吹风两种情况。图2-25第三节 内力计算3.1 等排架的内力分析内力分析的义务确定排架柱在各种荷载作用下，各控制截面上的内力，并绘制出排架柱的弯矩图、轴力图及剪力图M图、N图及V图。等高排架指各柱顶标高均一样的排架。 等高排架的特点当横梁刚度EA视为无穷大时，等高排架在恣意程度荷载作用下，各柱柱顶具有一样的程度位移，即，如图2-26(a)所示。图2-26等高排架在程度荷载作用下的内力分析方法采用剪力分配法。1在柱顶程度集中力F作用下 等高排架在柱顶作用一程度集中力F，在F作用下，柱顶产生程度位移。沿

19、柱顶将横梁与柱切开，在切口处代之一对剪力，如图2-26(b)所示。取横梁为脱离体，由平衡条件有：要使柱顶产生单位程度位移即，那么需在柱顶施加的程度集中力，即为柱的抗剪强度为，有等高排架，当各跨横梁时，有：，得： 由此可得： 式中称为第根柱的剪力分配系数。值可按附录附图计算，由可求出分配系数，从而求出各柱顶剪力，最后按静定悬臂柱求出在知作用下的柱截面内力。由此可见，剪力分配法就是将作用在顶部的程度集中力F按抗侧刚度分配给各柱,再按静定悬臂柱求解柱子内力的方法。2在恣意荷载作用下均布风荷载作用下，如图2-27(a)所示。图2-27对于上述构造，不能直接运用剪力分配法求解其内力，但可经过间接的方法利

20、用其原理处理问题，其分析步骤如下：将原构造如图2-27a分解为(b)和(c)两个部分，在(b)排架柱顶附加一个不动铰支座，以阻止排架侧移。在风荷载的作用下，在附加支座内将产生支反力R。为保证组合构造与原构造(a)受力一样，故在构造c中柱顶施加一个反方向力R。求解(b)排架的柱顶剪力由于横梁刚度，故(b)中各柱顶位移，从而可以将(b)排架构造转化为如图中(d)所示的两个一次超静定柱，其反力分别为和。运用力法或查附录1附图8即可求出在均布程度荷载作用下各柱顶的反力，其也就是该柱顶的剪力。求出总支反力R求解c排架的柱顶剪力图中(c)排架为一柱顶作用程度集中力的等高排架，可运用剪力分配法求解其内力，即

21、按各柱的抗侧刚度将R分配到各柱，得到各柱顶剪力。迭加图中(b)与(c)各柱顶的剪力，得柱顶总剪力根据柱顶剪力及柱上所受均布荷载计算各柱的弯矩。根据上述解题原理，可求出恣意荷载如、等作用下柱子的内力，不同的荷载作用下，在不动铰支座中所产生的支反力，可分别按附录附图1附图8求解。计算步骤与风荷载作用下的步骤完全一样。3.2 内力组合1控制截面 = 1 * GB3 上柱，其底部 = 1 * ROMAN I- = 1 * ROMAN I截面； = 2 * GB3 下柱，其牛腿顶面 = 2 * ROMAN II- = 2 * ROMAN II和柱底 = 3 * ROMAN III- = 3 * ROMA

22、N III截面。荷载效应组合 组合原那么. 由可变荷载效应控制的组合：当有多个可变荷载作用时：当只需一个可变荷载作用时：. 由永久荷载效应控制的组合： 组合种类根据以上原那么，对不思索抗震设防的单层厂房构造，按承载力极限形状进展内力分析时，需进展以下几种组合：.由可变荷载效应控制的组合： 1.2永久荷载规范值+0.91.4(风荷载规范值+吊车荷载规范值+屋面活荷载规范值)； 1.2永久荷载规范值+0.91.4(风荷载规范值+屋面活荷载规范值)； 1.2永久荷载规范值+0.91.4(风荷载规范值+吊车荷载规范值)； 1.2永久荷载规范值+1.4恣意一个可变荷载规范值风荷载、吊车荷载或屋面活荷载；

23、.由永久荷载效应控制的组合： 1.35永久荷载规范值+1.4(0.6风荷载规范值+0.7吊车荷载规范值+0.7屋面活荷载规范值)。3内力组合 及相应的、； 及相应的、； 及相应的、； 及相应的、。4内力组合本卷须知1每次组合，只能以一种内力、或为目的,决议活荷载的取舍，并按这些荷载求得相应的其他两种内力。2恒载产生的内力在任一种组合中，都必需思索。3风荷载有左风与右风两种情况，但对一种组合只能取二者之一。4吊车竖向荷载有和，组合时也只能取二者之一。5吊车程度荷载有左右两个方向，组合时取二者之一。6在同一跨内，和与不一定同时发生，故在组合中有或时，不一定要有。但在组合中有时，那么必有或，由于吊车

24、程度荷载不能够脱离其竖向荷载而单独存在。7在每一种组合中，M、N、V都是相对应的，即是在一样荷载作用下产生的。此外，在组合或时，对于N = 0的内力，虽然将其组合并不改动N值，但只需增大了M，也是截面的不利组合。8对于有多台吊车的厂房,规定：吊车竖向荷载，对单跨厂房，最多只思索2台吊车；多跨厂房最多思索4台。吊车程度荷载，无论单跨或多跨厂房，最多只思索2台。同时又规定：多台吊车引起的内力参与组合时，对其内力要按下表的规定进展折减。第四节 柱的设计4.1 排架柱的方式柱形选择应思索厂房柱的承载才干，横向刚度、吊车情况、柱高、柱距等要素。普通可参考表2-1和表2-2初定。厂房柱常用的柱形有：矩形截

25、面柱、工字形截面柱、双肢柱。 1矩形截面柱：外形和构造简单，制造方便，但构件自艰苦，资料用量多，经济目的较差。主要用于轴心受压柱、现浇柱及截面高度小于700 mm的装配式偏心受压柱。 2工字形截面柱：比矩形柱的自重小，省资料，且承载力及刚度也较大。当柱截面高度为700 mm1400 mm时,广泛运用。 3双肢柱：有平腹杆双肢柱与斜腹杆双肢柱两种。该柱是在矩形柱或工字形柱的根底上，为了减小自重在中部挖出一些洞而构成。自重轻、省资料、受力合理。但整体刚度差、构造较复杂，普通用于程度荷载较大或柱高较大的厂房中。图2-284.2 柱截面尺寸确实定柱的截面尺寸要满足承载力及刚度要求。表2-1给出了6 m

26、柱距满足刚度要求的柱高柱宽的最小限值，表2-2和表2-3给出了厂房柱的截面方式及参考尺寸，供设计时参考，此外对工字形截面柱，其翼缘高度不宜小于100 mm，腹板厚度不宜小于80 mm。4.3 柱截面配筋计算根据排架内力组合得到的各控制截面最不利内力M、N、V及所确定的柱截面方式和尺寸，按偏心受压构件对柱进展配筋设计。普通采用对称配筋。柱计算长度L按 HYPERLINK developer.hanluninfo/2005/concrete_masonry/Chapter02/inside_02_05_03_m.htm l b3#b3 表2-4确定。4.4 运输及吊装验算 厂房柱普通为预制柱，要经

27、过运输和吊装的施工阶段，因此要进展该阶段的承载力及裂痕宽度验算。 吊装方式：有翻身吊和平吊两种方式。普通采用翻身吊图2-29，吊点普通设在牛腿下边缘处。 计算简图：为作用分布荷载的简支梁，各部分荷载即自重。 内力计算：取分项系数，同时思索1.5的起吊动力系数，分别求出上柱底截面的、牛腿下边缘的及下柱跨中最大弯矩截面的，弯矩图如2-29所示。 如采用翻身吊，吊装时截面的受力方向与运用阶段一致，按矩形或工字形截面进展承载力及裂痕宽度验算。式中为自重规范值乘以动力系数产生的应力。 吊装阶段的裂痕宽度允许值普通取为0.2 mm。图2-294.5 牛腿设计牛腿为支承吊车梁或连系梁等构件，在厂房柱侧面伸出

28、的悬臂部分。牛腿的分类分为两类当时，为短牛腿，如图2-30(a)所示。当时，为长牛腿，如图2-30(b)所示。其中：竖向荷载作用点到牛腿下部柱边缘的程度间隔 。 牛腿根部垂直截面的有效高度。牛腿的设计长牛腿按悬臂梁计算内力并配筋；短牛腿是变截面的悬臂深梁，其应力形状及破坏特征不同于悬臂梁，如图2-31所示，应按下述方法设计。图2-301截面尺寸确实定截面宽度普通与柱同宽；截面高度h按运用阶段不开裂为控制条件确定；普通先假设牛腿高度h，再按以下公式验算。 图2-31图2-32 = 1 * GB3 计算简图牛腿破坏时的受力形状及计算简图如图2-33所示。 = 2 * GB3 正截面承载力计算由计算

29、简图得，牛腿中纵向受拉钢筋可按三角桁架拉杆的承载力计算，对A点取矩由得：，那么 = 3 * GB3 斜截面承载力由实验研讨知，如牛腿的截面尺寸满足前述的抗裂要求，又按构造要求配置了程度箍筋和弯起钢筋，那么斜截面承载力可得到保证而不用验算。 = 4 * GB3 部分受压验算为防止牛腿顶面加载板下混凝土部分受压破坏，须按下式验算部分抗压强度，即 式中A部分受压面积。A=ab，其a、b分别为加载板的长度和宽度。混凝土轴心抗压强度设计值。当部分抗压强度验算不满足时，应采用增大加载板面积或在其下面设置钢筋网等措施处置。图2-332牛腿的构造要求 = 1 * GB3 纵向受力钢筋外形：宜采用变形钢筋；几何

30、尺寸：应满足图2-34的要求；其为牛腿外缘至吊车梁外边缘的间隔 ，。 钢筋布置：应满足图2-34的要求。 = 2 * GB3 程度箍筋直径：为6 mm12 mm。 间距：为100 mm150 mm见图2-35，且在上部范围内程度箍筋总截面面积应满足的要求。 = 3 * GB3 弯起钢筋设置条件：当牛腿的剪跨比时，设弯筋。设置部位：宜布置在牛腿上部之间，如图2-35所示。 截面面积：应满足及。根数及直径：直径不小于12 mm，根数不少于3根。图2-34 图2-35第五节 柱下独立根底设计5.1 根底底面尺寸确实定1、轴心受压根底 根底方式如图2-36所示，由于轴心受压假定根底底面的压应力为均匀分

31、布，其，设计时应满足下式 式中上部构造传至根底顶面的竖向力设计值。G根底自重设计值和根底上土重规范值；A根底底面面积；经宽度和深度修正后的地基承载力设计值。图2-36d为根底埋置深度，并设根底和其上土的重度为，那么，代入上式可得： 由上式求得A,先定根底底面的一个边长a,那么可求出另一个边长。普通情况下,轴压根底其底面为正方形即。、偏心受压根底假定偏心受压根底底面的压应力按线性非均匀分布。如图2-37所示。 根底底面最大压应力设计值根底底面最小压应力设计值根底面积， 根底底面面积的弹性抵抗矩， 作用于根底底面德轴向力设计值，令，并代入上式得 由上式可知：当时，基底全部为压应力，如图2-37(a

32、)所示；当时，地基反力为三角形图2-37(b)；当时，阐明根底底面将产生部分拉应力区，由于根底与地基的接触面是不能够接受拉应力的，所以，这部分根底面积与地基之间是脱离的。如图2-37(c)，这时接受地基反力的根底面积不是而是。因此，对这种情况，不能按上式计算。而应按下式计算式中合力作用点至根底底面最大压力边缘的间隔 ；偏压根底底面尺寸应满足以下要求：a地基所受的平均压应力不超越地基承载力设计值，即： b地基所受的最大压应力不超越地基承载力设计值的1.2倍，即： c对有吊车的厂房，应控制，即。 偏心受压根底底面尺寸确实定普通采用试算法，先按轴心受压根底估算底面积，再参考弯矩的大小，适当放大10%40%，即 根据A初定边长a与b；将a，b代入应力计算式求出及；验算能