11第十一节软横跨

1、节 软横跨学习目标：1掌握 14 种软横跨节点结构及用途；掌握软横跨预制中的负载计算法；掌握软横跨检修标准；了解软横跨的检调方法。、概多股道接触悬挂通过横向线索悬挂在线路两侧的支柱，这种装配方式称为软横跨。软横跨由站场线路两侧支柱和悬挂在支柱上的横向承力索、上、下部固定绳及支持和连接它们的零件 组成。横向 承力索是软横跨的主要构件， 承受各股道纵向接触悬挂的全 部垂直负载 ，根据负载重量有单根承力索组成的单横承力索 和双根承力索组成的双横承力索。在横向承力索下方布置有、下部固定绳，用以在水平方向固定线索。由于横向承力 索承重较大，因而选用 GJ-70 镀锌钢绞线，根据计算可选用根或两根。上部固

2、定绳的作用是固定各股道的纵向承力 索，并将纵向承力索的水平负载传递给支柱。下部固定绳作 用是固定定位器，以便对接触线按技术要求定位，并将接触 线水平负载传递给支柱。 由于上、 下部固定绳只承受水平力， 负载不大，故上、下部固定绳多用 GJ-50 镀锌钢绞线。我国目前采用的是 绝缘式软横跨 ，绝缘式软横跨即横向承力索与上、下部固定绳均绝缘，也就是对地绝缘。绝缘式软横跨有很多优点，它的各条线索对地都是绝缘的，这样 便 于带电检修 。对地绝缘的绝缘子串都装在线路两侧，故在电 力和内燃、蒸汽混合牵引区段上运营，可减轻绝缘子的污损 程度，从而 减少了清洗绝缘子的工作量 。在线路较多的站场 上用绝缘式软横

3、跨可节约大量绝缘子，并且有 利于机务人员 的信号嘹望 ，同时 增加了车站的美观 。、下行分开供电的车站、跨越上、下行股道的软横跨应用绝缘分开，软横跨上、下行股道间的横向电分段绝缘子串应位于相邻上、下行股道的中间。靠支柱的接地绝缘子串应在同一垂直平面内，允许误差为l0 mm。由于软横跨上、下行股道间横向电分段绝缘子串起上、F行电分段作用，在实行“ V”型天窗作业区段，横向电分段绝缘子串，经常起接地侧绝缘子的作用。另外，当某一方 向接触网设备故障时，它还将另一方向正常接触网设备在站 场隔离开来，起缩小事故范围的作用。因此，为了保证在实 行“V”型天窗时作业人员的人身、设备安全和缩小事故范 围，软横

4、跨上、下行股道间横向电分段绝缘子串采用四片。软横跨绝缘子，不管是接地侧绝缘子还是上、下行股道间的横向电分段绝缘子，它们一方面起 绝缘作用 ，另一方面 起连接作用 。因此，软横跨绝缘子机械性能和绝缘性能要求 都比较高，在安装、检修时，要严格检查软横跨两侧及中间 绝缘子串，特别是绝缘子串中各绝缘子的连接情况，防止弹 接触网链形悬挂软横跨节点示意图如图2-11-1 所示。接触网链形悬挂软横跨节点示意图如图2-11-1 所示。簧销脱落和丢失，确保安全供电。在有中间站台的车站，为保证车站工作人员和旅客的人身和财产安全，软横跨下部固定绳在跨越中间站台时，要形 成一个中性区，即下部固定绳在跨越中间站台的两端

5、用绝缘 子隔开，形成一个不带电的区域，如图 2-11-1 所示。横向承力索的弛度和张力及上、下部固定绳的张力和弛度，可以用锚固拉杆调节，锚固拉杆不能弯曲，它经带球形 垫块或角形垫块固定到钢支柱角钢上，这种垫块还能保证拉 杆在不弯曲情况下有一定的水平位移。横向承力索和上部固定绳间，通过两股4.0镀锌铁线拧成的直吊弦连接起来，上、下部固定绳间，通过两股4.0 镀锌铁线拧成的斜吊弦将鞍子或悬吊滑轮与定位环线夹连 接起来。软横跨所采用的结构视其所设地点的线路情况而定，其结构形式可用节点的组合方式来表示。软横跨的节点形式很 多，特别是在股道较多而线路比较复杂的站场上，同一组软 横跨上会出现很多不同形式的

6、节点，故架设软横跨是一项比 较复杂而细致的工作。接触网链形悬挂软横跨节点示意图图 2-11-11 .节点1、2适用于13 m或15 m高的钢柱，节点 3、4适用于地面以上12 m的钢筋混凝土柱。其中节点2、4用于站台上的钢柱和钢筋混凝土柱的连接。2 .节点9为中间站台上方的下部固定绳的分段，如节 点9上方的横向承力索及上部固定绳也用绝缘子串分段，则 为节点13(见图中虚线部分)。3 .节点11接触线在此处升高后与下部固定绳之间垂直 距离h=H-(H+200)，节点12接触线在此处升高后，与下部图2-11-2为不等高轨面处软横跨定位器的安装(DiD3)图2-11-2为不等高轨面处软横跨定位器的安

7、装(DiD3)固定绳之间垂直距离h=H-(H+430)，其中H为下部固定绳距轨平面(或轨平面连线中心)的高度。h为正值时接触线在F部固定绳的下方；h为负值时接触线在下部固定绳的上方，均悬挂非工作支。4.承力索在直线区段应位于线路中心正上方，在曲线区段应位于接触线正上方；接触线拉出值a,在直线及曲线区段均属相对于受电弓中心的距离。5 .下部固定绳的高度以电化股道的最高轨面 连线的中心为准，接触线高度不得超过6500 mm轨面较低时，可采用按不大于接触线允许坡度升高接触线的方式安装，接触线 高度超过6500 mm时，可采用加设调节立柱的措施安装，如图2-11-2所示。图2-11-2接触网链形悬挂不

8、等高轨面软横跨节点安装示意图及软横跨处接触悬挂定位安装(D4)示意图，此图仅为不等高轨面软横跨中低轨面处的安装图，各节点适用范围见表2-11-1所示，其中R为线路曲线半径， h为接触线与下部固定绳之间的距离，安装所需零件见表2-11-2所示。各节点按单横承力索设计，如为双横承力索时，各节点中的零件应更换为JL24-85双横承力索线夹，其余不变。节点D弯折定位管时，需保证 AB段保持不小于1/10的斜度。节点代号Di0适用范围J?(m)FROO/?8OO300尺500AA500不等高轨面软横跨节点适用范围表 2-11-1接触网链形悬挂不等高轨面软横跨零件表 2-11-29 .除特殊要求外，般悬挂

9、 6支以上接触悬挂时，无序号代号名称材料单1节点节点G节点D3 =位1JL23-85横承力索线夹KT33-8套112JL77-85悬吊滑轮KT33-8套113JL2185!定位环线夹KT33-8套2114JL63(#R)-5寻B型定位器A3套1=5JL62(M850)-85M850型定位管A3件 - 6JL64-85软定位器A3套17JL12(1).851型定位环KT33 卫套18JLCT85)-85T85型定位线夹ZQAlg-4奪1 119JLIOC 1)*851型长爰持器KT33-8套=10JL372-83调节立柱A3套11TTJL372(D)-85D型调节宜柱A3套-=:126Q-3型钢

10、线卡子iKT33-8套4413J136-85夹环A3套F!14上部吊线040镀锌铁线根2215下部吊线$40镀锌铁线根116拉线04.0镀锌铁线1根;- 1117拉线i04.0镀锌铁线根16 .定位器应处于受拉的位置。7 .图中H值为接触线距电化股道最高轨面（或轨面连线中心）的垂直高度。8 .横向承力索采用单根或双根GJ-70镀锌钢绞线，上、F部固定绳采用单根 GJ-50镀锌钢绞线。论跨越几股道均采用双横承力索，悬挂5支及以下接触悬挂时，采用单横承力索。10 .当CX6m时，节点2或节点4的横向承力索绝缘子串应下移，且与上、下部固定绳绝缘子串在同一垂直平面内， 另将悬吊上部固定绳的吊弦外移至双

11、点划线处，为此，零件 需按表2-11-3所示调整。序号名称单橫承力索双横承力索横承力索平面示1WS.7型碗头挂板+ 12双耳连接器.L370型杵座楔型线夹5 4470型双耳楔型线夹+1 1+ 45QP-7型球头挂环+1+ 16定位环线夹-. .+ 1+ 17LV-0712 联板.一 1+ 27 4804.0镀锌铁线适量适ftHzVHXLJ侧面限界G6m时，软横跨零件调整表 2-11-3节点1、2是软横跨在钢柱上的安装形式，横向承力索由绝缘子、杵头杆、固定角钢、角形垫块固定在钢柱靠线路 侧的一面。上、下部固定绳用杵头杆、固定角钢、球形垫块固定在钢柱的田野侧，具体材料选用见表2-11-4。节点1、

12、 2结构装配如图2-11-3所示。1242 8 10mm415节匱A、2在双横承力索时的安装图 2-11-37511213接触网链形悬挂软横跨节点1、2安装示意图节点3、4是软横跨在钢筋混凝土支柱上的装配形式，横向承力索通过绝缘子串、双耳连接器、杵环杆、耳环杆固 定在支柱上。节点 3、4所用材料见表2-11-4。结构装配如图2-11-4所示。7 81319 ?3 2122 7 1020l+图2-11-4接触网链形悬挂软横跨节点3、4安装示意图钢筋混凝土支柱软横跨仅在一侧装有开式螺旋扣（零件23），当一对钢筋混凝土软横跨处均为节点3或节点4时，则在一侧节点3中取消开式螺旋扣，或在一侧节点 4中增

13、加开式螺旋扣，并按表 2-11-5调整。表 2-11-4 软横跨节点 1、2、3、4 用料序号代号名称单位节点1节点2节点3节*单横承力索双横承力索单横承力索双横承力索数共重数ft数共重数量共重数址共*数量共重1JU3(600)-85600型杵头杆套11.9611I2JL43-85杵头杆套233 X22223JL73-85三孔角钢件22-224JU7( 130)-8513()型钩螺栓套40.374445JL31-85角形垫块套10.7621116JL30-85球形垫块件20.182227XP-6杵头悬式绝缘子套6巾64)6/064)64)64)8XWH2-6杵头悬式绝缘子套3/93/93/93

14、/93/99J126(70)-8570型杵座楔型线夹套11110JL26(50)-8550型杵座楔型线夹套22442411(；B2324-85WS7型碗头挂板套11112J12328-85LV-0712型联板件1113J 127(70)-8570型双耳楔型线夹奪22114J127 (50 )-8550型双耳楔型线夹套22215JL23-85横承力线夹套21216JL24-85双横承力索线夹套117GB2323-85QH-7型球头挂环件22218JU5(400)-85400型耳环杆件1119JL78(54()-85540型DWS底座套1120JL78(580)-85580型DWS底座套1121J

15、L32-85双耳连接器套31表 2-11-5取消或增加开式螺旋扣用料序号代号称单位节点3节点4附取消数量増加数*取消数*I增加数*11GB2324-85WS7型碗头挂板套1123 ,M2O开式螺旋扣套3313JL27(70)-8570S双耳楔型线夹套119J 126(70)-8570型杵座楔型线夹套1! i22JL39-at-85焊接杵环件变更2件另1件不变*21JL32-85双耳连接器套2 !2注：“表示将上、下部固定绳所用JL39-01-85焊接杵环中175的尺寸改为550 mm,其余不变，各钢筋混凝土软横跨处的开式螺旋扣应安装在同一侧。匕下部固定绳处三孔角钢型式及杵头杆型式分别见表2-1

16、1-6 和表 2-11-7。表 2-11-6匕下定位索处三孔角钢型式接触线高度(rnm)厂 10-20G 13P 203515G经15G莖G-6 450i上定位索6107308508；下定位索610730850956 000上定位索610730850下定位索61073097097表 2-11-7匕下定位索处杵头杆型式接触线高度(mm)侧面限界(mm)厂 10*20 G 131厂 2035G 15G6 45030001 6001 6001 $3 0001 6001 600 11 6 0003 000L 6001 600-节点8用于软横跨上、下行正线股道间的电分段绝缘。由于站场软横跨把各股道接触悬

17、挂在电路上都连接起来，对 某些上、下行需要分开供电，以及某些股道需要进行停电作 业，而另一些股道又不能停电作业，从而造成不便，为解决 这些矛盾，就采用节点 8的结构对软横跨进行电分段。节点 8仅用悬式绝缘子串和相应的组件，将横向承力索及上、下部固定绳隔开，以达到绝缘分段的目的。节点8的安装结构如图2-11-5所示，所采用的材料见表2-11-8 。其所用材料见表 2-11-8。其所用材料见表 2-11-8。节点9的安装结构多用于跨越中间站台时，为了保证车站工作人员以及旅客生命财产安全，下部固定绳在跨越中间站台时将两端用绝缘子串隔开，正对中间站台上方的下部固定绳无电，形成一个无电区，即中性区。其结

18、构如图2-11-5所示，所用材料见表 2-11-8。1384节点8U3 4横承力时的安装图 2-11-5接触网链形悬挂软横跨节点& 9、13安装示意图节点13和节点9结构一样，只是节点13在横向承力索以及上部固定绳上也用绝缘子串隔开，如图2-11-5 所示，表 2-11-8软横跨节点& 9、13用料所用材料见表2-11-9。所用材料见表2-11-9。节点5相当于一个一般中间柱装置，在整个站场软横跨序号代号名称单位节点8节点9节点13附注1单横承力索双横承 力索H. 数期共S单横承力索双横承力索数S共数k共重数*共8数*井21XP-6杵头悬武绝缘子套64)6/044)8/084)一般污区憧存区2

19、XWP2-6杵头悬式绝缘子套3/93/92/64/124/12一般污区/污区3JL26(70)-8570型杵座楔型线夹套11L J4J 16 (50 )-8550型杵座楔型线夹套22213一3 :GB2324-85WS7型碗头挂板套11 j6JL232885LV4712型联板2278J 127(70)-8570型双耳楔型线夹1414JL27(5O)-8550型双耳楔形线夹套222339GR2323-S5;QPJ型球头挂环件33244iOJ 32 心1双耳连接器套1i111JL39-01 我焊接杵坏件1丁11采用最普遍的是节点5。为满足全补偿的要求，承力索经悬吊滑轮，固定在上部固定绳上，对于半补

20、偿承力索改用钩头鞍子来固定。其节点装配型式如图2-11-6 所示，柱安装。其结构如图 2-11-7所示，所用材料见表 2-11-9O柱安装。其结构如图 2-11-7所示，所用材料见表 2-11-9O图2-11-6接触网链形悬挂软横跨节点5安装示意图节点6、7相当于道岔定位柱 的定位装配，它所定位的两组悬挂均为工作支，两根接触线的高度基本一致。节点相当于L型道岔定位柱安装，节点7相当于LY型道岔定位图 2-11-7接触链形悬挂软横跨接点6、7安装示意图表 2-11-9软横跨节点5、6、7、10、11(12)、14用料序号代号名称单位节点5节点6节点7节点10节点11仃2)节点14附a数 量数数量

21、1数量共 重数数 量11JL2385横承力索线夹套1111112JL2185定位环线夹套2344223JL7785悬吊滑轮套122211铜承力索时用JL771C7-85 型4JL63(L3)85b型定位器套121站线用JL63(385 3/4B型定5JL62(11500)8511500型定位管件116JL63(DC)85DC型定位器件17JLOl85定位线夹套12211型式依线型选18儿 10(1)851型长支持器套119JL12(1)851型定位环套110JL3685夹环套11注：1.承力索为双横承力索时，各节点中的零件1应更序号代号名称单位节点5V1节点11(12)节点14附注数*共 重数

22、量共数ft共 重数ft共 重数共 重数*共11GJ-70镀锌钢绞线根!1 1妁Im长12GJ-50 锌钢绞线根2毎根约& 5m长131GR233485!JK-2型线卡子套814JIJ)385中心锚结线夹套2.111,1115拉线（40锌铁线）根11r两股合成，全长;16上部吊线（040镀锌1 铁线）1根122|211两股合成，现场 长度17下部吊线（04.0镀锌 铁线）i根111L111两股合成，现场 长度换为JL24-85双横承力索线夹;2. 节点14为站内软横跨处防串动的中心锚结，接触线中心锚结安在相邻两跨的跨中;3.节点14中的零件11应在接触悬挂调整完毕后再安装。节点10装配形式与锚段

23、关节中转换柱的装配相似。它悬挂的两组悬挂，一组悬挂为工作支，另一组悬挂为非工作 支，在悬挂点处按非绝缘锚段关节转换柱的要求，非工作支 比工作支抬高 200250 mrn非工作支接触线不用定位器而采用夹环，通过4.0 mm镀锌铁线固定在定位环线夹上。其结构如图2-11-8所示，所用材料见表 2-11-9。10图 2-11-8接触网链形悬挂软横跨节点10安装示意图节点10为绝缘转换节点时，将非工作支接触线最低绝缘子裙边抬升距工作支接触线200 mm处，其安装示意图和增加的零件分别如图2-11-9和表2-11-10所示。弋10甲软横跨下定位索/d平面示意图 2-11-9C 3 53亠/ g 2 人/

24、立面K意接触网链形悬挂软横跨绝缘转换节点10安装示意图节点11（12）表示两组悬挂均为非工作支定位。两组非工作支接触线均不用定位器而与节点10非工作支接触线一样，两组非工作支采用夹环，通过4.0 mm镀锌铁线固定在定位环线夹上。这样不妨碍接触线的伸缩。节点11（12）安装型 式如图2-11-10所示。所用材料如表 2-11-9所示。节点14为站内软横跨处设防串动中心锚结的安装定位方式，其装配形式和结点5一样，接触线中心锚结安装在相邻两跨（I 1,1 2）的中间位置，其结构如图2-11-11所示，所用材料见表2-11-9。序号代号名称数S（铜电 车线）序号代号名称数*（铜电 车线）1XP6杵头悬

25、式绝缘子85GB232385!QP-7型球头珪环22J一85Z型双目楔型线夹1 26JL3685夹环38517tJ型取目楔线夹27JL02-85*吊弦线夹1 ,4tiB232485W-7A型碗点a板2 :8040镀锌吊线a2m表 2-11-10绝缘转换节点增加零件*表示吊弦线夹型式依线型选定。图2-11-10接触网链形悬挂软横跨节点11(12)安装示意图图2-11-10接触网链形悬挂软横跨节点11(12)安装示意图141416JAA向JOO14 100001310O8000图 2-11-11接触网链形悬挂软横跨结点14安装示意图二、软横跨预制计算 站场软横跨的预制计算在接触网施工和改造中要，因

26、为软横跨在架设时跨越很多股道，受运输干扰比较大， 而且可调节的裕度较小。因此，一般要求软横跨挂设时一次 到位，尽量避免返工，所以软横跨前期的预制和计算十分重 要。在施工和改造中曾采用抛物线计算法、图解法、实测法 等，这些方法虽然简单易行但精确度不够。特别是在既有电气化线路上改造， 由于施工停电点的限制， 以上方法不可取， 故一般采用负载计算法。 负载计算法 是以实际悬挂的标准形 式为依据，以实际负载为计算条件，以安装后的受力状态为 前提，由负载计算转化为结构尺寸计算的方法。负载计算法的步骤为：确定负载，测量并计算安装结构参数，确定最短吊弦位置，求算横向承力索分段长度和总长 度，求上、下部固定绳

27、长度以及结果校验。1 实测和确定参数软横跨预制计算中，有许多已知数据是需要实际测量确定的，已知数据必须符合现场的实际情况，否则，即使计算 无误差也不能达到预期的目的。因此，测得准确的原始数据 是十分重要的。假设根据现场线路实际情况绘制的软横跨结 构如图 2-11-12 所示。JfInSi,C.iJ.H 12Ii i 5 lih图 2-11-12软横跨结构在进行软横跨预制计算时，一般应具有以下的原始结构尺寸数据:(1)C XI、Cx2侧面限界，在正线轨平面内，支柱内侧缘至相邻线路中心的距离 （m）。(2)1横向跨距，系指两支柱横向承力索悬挂点间的水平距离（m）。(3)11、1 2不等高悬挂或不对

28、称悬挂，由横向承力索最低点分别至两支柱横向承力索悬挂点的水平距离(m)。（4） S i、S 2支柱结构的斜率和调整倾斜度之和，即安装后的支柱内缘（钢柱为外缘）每米高度所倾斜的水平距离。d 1、d2偏移距离，即支柱结构斜率和调整倾斜值所形成的偏移距离之和，简称偏距。d i=HS 1、d2=HS 211、即图 2-11-12 所示的 d11、d21 为横向承力索处的偏移距 离:d i=HS 1、d 2=HS 2,即图 2-11-12 所示的 di2、d22为上部固定绳处的偏移距离。考虑到支柱受力后产生的挠度和基础内倾，经验取值比般计算值偏小。(6)S1、S2基础面至最咼轨面的咼差，即支柱底面(钢

29、筋混凝土支柱由地线孔至轨面 ) 至轨面的垂直距离。当支柱 底面高出轨面时， S 为正值，否则为负值。(7)f1、 f 2横向承力索的弛度，即由横向承力索最低点至横向承力索悬挂点铅垂方向的距离，当两支柱为等高时， f 1=f 2=f max。(8)a1、a2、a3an横向承力索上相邻悬挂点间的水平距离，一般认为是相邻线路的线间距。其中，ai=cxi+HS i a n+i=cx2+HS 2。2 确定负载软横跨结构复杂，形式多样，为了便于设计、施工、计算和备料以及改造和检修，将常用的各种不同形式的软横跨 装配结构组合在一起，形成各种各样的结构形式，按其结构形式的不同将它们分成若干个软横跨结点类型。软

30、横跨的负 载计算就是根据软横跨的节点类型求算悬挂负载。图2-11-11 表示的为常用的 14 种节点类型， 其表示的意义如前 所述。在现场勘测时要根据线路的实际情况，绘制成软横跨 就可确定悬挂负载了。悬挂负载包括 节点负载 、 纵向悬挂自重负载 nq0l 、绝缘子及分段绝缘子的重力负载 以及 横向承力索与上、 下部固定 绳的自重负载 。在负载计算时， 由于横向承力索的弛度很大， 所以假设垂直负载全部由它承担，并且各个悬挂的负载全部 集中在悬挂点，如图 2-11-12 所示。每个悬挂点负载应包括述四个部分。（1） 悬挂点零件重量负载 （节点负载 ）J i仅包括悬挂零件的负载， 称为节点负载， 又

31、称节点重量。悬挂节点重量视各悬挂点类型而异，具体节点重力负载由悬 挂节点的悬挂零件组成。节点重量系实际节点所悬挂的零件 重量计算而得，即软横跨该节点处所用零件的总重量。软横 跨零件重量可参考表 2-11-11 所示。但随着零件的异型和改 进，其节点重力负载也将发生变化，如图 2-11-6 所示，节 点 5 的结点负载计算方法如下：节点 5 的悬挂零件组成如表 2-11-9 所示，各零件的重量如表 2-11-11 所示，则节点 5 的节点负载为：J 5=零件 1（ 单横承力索线夹 ） 重量 +2 个零件 2（ 定位环线夹 ）重量+零件3（悬吊滑轮）重量+零件17（下部吊线4.0镀锌铁线） 重量=

32、0.71+2 X 0.66+1.36+1.41+0.259+3 X 0.09+3 X 0.09=5.599kg软横跨零件重量参考表零件型号及名称单位重 *(kR)零件型号及名称单位重量（师GJ-lOOa锌钢绞线m0.859L3-1200型定位器个1.41Gf-W镀锌钢绞线m(L6153/4Kil50型定位器个2.2锌例绞线m0,411DC型定位器个1,88glca|钢铝接触线m0.925软定位器个3.35GLCA钢铝接触线m0.744r定线夹个0.259铜接触线m0,9773/4型定位钩个0,312TCG85铜接触线m0.761定位环线夹个0.66GJ-103弹性吊弦辅助绳m0.092单横承力

33、索线夹个0.71較U）镀锌铁线t -m1H10.09双横承力索线夹个0.84X-4.5悬式绝缘子个5U形线夹个0.73XP-7悬式绝缘子个4杵座鞍子个1.04XWP；-?悬式绝缘子个5悬吊滑轮个136兀型杵座楔形线夹个1,091型定位钩个U * 40550型杵座楔形线夹. -个i -11.111型定位环个0,46-70型双耳楔形线夹个1.()8;型定位环个0.4250型双耳楔形线夹个1. W寺型定位环个0.37球头连棍个0.141-1500型定位管个3.8球头挂环个0.3()1-H5Q型定位管个2.9双耳连接器个0.951-1850型定位管个5,11吊弦线夹个0.141型长支持器个0,63G型

34、夹环个0.11寻型长支持器4-个().61T型夹环个0J21型支持器1- - 1-个0.44心3钢线尺子个0,22T型中心锚结线夹个0.63JKQ型钢线卡子个03KT型中心锚结线夹个0,527零件型号及名称 .单位L重零件型号及名称单位重调节立柱个1.03 + 3.84LL型中心锚结线夹. _ _ _个0.60调节立柱牛上IBWS.7型碗头挂板个0.97LV.0712型联板件15型定位线夹套0.26T110型定位线夹套0-26乙型双联楔S!线夹*i .25IW-7A型碗头挂板件0.8 J1I1在进行悬挂负载计算时，为了方便，节点负载可参考表1、 J 2、2-11-12所示。表中的数值系根据实际

35、节点的零件计算而得，它仅供计算时参考。节点J1、J2、J3、J4是根据大站和小站的不同而取用不同的数值。一般大站取65 kg，小站取45 kg。表 2-11-12软横跨各类型节点负载结点类型丿71几AoJii/l2J13/h一般结点 负载伽)1计算值7,2916.713.956.6233.81135.25.267.6选用值7171455168中心锚结结点重耀(kg)128.359.656.66654.326266818(防串中心锚纟在计算上述节点负载时，没有考虑覆冰负载，通常考虑每一节点绝缘子串取覆冰负载2 kg。在中间站台或有分段绝缘的股道，其分段绝缘子串重量应按距悬挂点远近分摊在绝缘子串两

36、侧的两悬挂点上。如图2-11-13所示中的悬挂点5和悬挂点6之间的三片分段绝缘子串自重负载17 kg应分摊在悬挂点5及6上。GJ-70+TCG85 型 qo=14.8N / m图2-11-13横承力索受力图（单位：m）这样，由于分段绝缘子串自重负载使相应节点增加的负载为:.(ag-x)(2-11-1)J5 =7 (n)a6式中, X J6 二二 17 (N)(2-11-2)绝缘子串中心到左侧悬挂点的水平距离（m）；a 6绝缘子串两侧悬挂点间的水平距离(m)。对于悬挂点3及4间因有中间站台，则认为相应节点都是直接加一串绝缘子串的自重负载。（2） 接触悬挂一个跨距的自重负载（悬挂自重负载）Gi=n

37、qol (2-11-3)式中n悬挂点的接触悬挂数量;0接触悬挂每单位长度的自重负载；GJ-70+GLCA00 型 q o=15.9N / m215GJ-70+GLCA80 型 q o=14.4N / m173GJ-100+TCGII0 型 q o=18.9N / mI悬挂的纵向跨距，（I 1，I 2为该软横跨相邻两纵向跨距），般取 l=l ma：=65nr。横向承力索及上、下部固定绳的自重负载横向承力索及上、下部固定绳的自重负载也应换算到悬挂点上，其方法是将单位长度自重负载乘以平均线间距 取悬挂点两侧线间距的平均值 ）:P = i 2 T (0.615 +2X0.411 )=1.44x-p =

38、0.72(ai +ai卅)(2-11-4)在覆冰时，按覆冰厚度计算覆冰负载，在使用双横承力索时，应按实际情况予以计算。P = (0.65 +2X0.411 )= 2.052 X =1.026匚 + a厲)(2-11-5)2 2中心锚结和下锚支自重负载M对于有中心锚结和有下锚支的悬挂，则根据实际应有的悬挂自重负载，经计算后加于相应的悬挂点上。对已经归算 中心锚结和下锚支自重负载的节点负载，在计算悬挂负载 时，不再另行计算中心锚结自重负载。上述各负载之和为该悬挂点的悬挂负载，即:Q=Ji+G+P+M (2-11-6)式中Qi 节点的悬挂负载（N）;G i接触悬挂一个跨距的自重负载（悬挂自重负载 )

39、(N) ；i 节点负载 （N），Ji 包括分段绝缘子串增加的负载；i 横向承力索及上、下部固定绳自重负载(N)；中心锚结和下锚支自重负载，对中心锚结和下锚支自重负载已经归算到节点负载Ji 中去时， Mi =0。3 确定最短吊弦位置确定最短吊弦位置也就是确定横向承力索最低点。确定横向承力索悬挂最低点位置的方法一般有两种，一种是根据 横向承力索悬挂点 A（或B）的反力Fa（或Fb），依次减去向另侧各悬挂点的悬挂负载，如果减至某一悬挂点的悬挂负载 时，其差值由正变负，则说明该悬挂负载所在的悬挂点即为 横向承力索悬挂最低点。如果减至某一悬挂点的悬挂负载时，其差值恰好为零， 则说明此软横跨出现两个悬挂最

40、低点。对于如图 2-11-13 所示的软横跨，若：A-Q1-Q2-Qk-10(2-11-7)A-Q1-Q2-Qk-1-Qk0(2-11-8)A-Q1-Q2- -Qk-1-QK=0K+QK=QK则横向承力索悬挂最低点便出现在悬挂负载QK 所在的悬挂点；右Fa-Qi-Q2-Qk-i-Qk=0 ,此时Q和Q+1都是最短吊弦所在 的位置。利用对 A、B 两悬挂点中某一悬挂点算转动力矩求得 Fa、Fb：由刀 MA=0,得 Fb(I1 +I2)-2 QkXk=0，从而得Fb =n送 QK XKK 2h +l2(2-11-9)式中Fa = 2 Qk - FbK4(2-11-10)x K第K股道距悬挂点 A的

41、水平距离（m）;l 1+12软横跨横向承力索两悬挂点a、b之间的水平距离（m）。另一种方法是根据求横向承力索分界力丫来确定横向承力索悬挂点最低点位置。Am t*2打ntiilB:inmkt R7Qk (Qk + 1图2-11-14软横跨计算（1）假设最低点为计算方便，必须先拟定计算软横跨最低点（一般奇数股道选中间股道），并以该拟定最低点为分界，将软横跨跨越的股道分为两部分，如图2-11-14所示。并以最低点所在股道设为K股道，则低悬挂点和高悬挂点的水平弛度f1及，f 2分别为:1 = H-Hs S-Cmin-100(2-11-11)2=H-Hs S2-Cmin-100(2-11-12)式中H支

42、柱露出基础面高度 （mm）;H S上部固定绳正线轨面高度，大站取7700 mm,小站取7250 mm参考表2-11-13，但一般按现场实测;7支柱类型ii!钢筋混凝土柱钢柱备i支柱高度（m）12I1315括号内数宇正线轨面髙横向承力索安装离度（m）11.90(11.10)12.935(12-335),14.935(14.335)上部固定绳安装高度!大站9.11(831)91(8.31)8,91(8,31)(m):小站8.66(7.86)8.46(7=86)8.46(7.86)下部固定绳安装高度1大站7,55(6,35)7,35(6.45)17*35(6.45)(m)!小站7.10(6.00)6

43、.90(6.00)6.9tK6.0O横向承力索及上、下部固定绳的安装高度表 2-11-13注：表中数值系指固定点至基础面（钢筋混凝土柱为地线孔）的高度。而基础面至轨面（正线）的距离，钢支柱取0.6m，钢筋混凝土柱取 0.8 mm。S、S2基础面（混凝土柱为地线孔）至正线轨面的铅垂距离，高于轨面时取正，低于轨面时取负;C min最短吊弦长度，一般取 400600 mm。一般小站取400 mm,大站取600 mm（2）求子力矩计算子力矩是从最低悬挂点K分开，各侧股道悬挂负载分别对悬挂点 A、B的力矩值，如图2-11-15所示。TQn i图 2-11-15软横跨分离体其值分别为:K AM A =送

44、QiXi +Qk Xki吕(2-11-13)nMb = W Qi xiQk xkidK +(2-11-14)式中Xi第i股道距悬挂点A的水平距离（m）; K第K股道距悬挂点A的水平距离（m）;i+1第i股道距悬挂点B的水平距离（m）;第K股道距悬挂点B的水平距离（m）。其中：Q K=Fa-Q1-Q2-Qk-1QK =Qk-Q Ko（3）求横向承力索水平力T及分界力丫由刀 MA=0,贝y Tf 1+Yl1-M=0MaTf1整理得：丫 = l1(2-11-15)M A -Yli(2-11-16)由刀 MB=0 则 MTf 2-(-Y)l2=0同理可得：Y=TfMI2(2-11-17)T YIMbI

45、 =f2(2-11-18)由式(2-11-15)和式(2-11-17)相等求得:M B|1 + M A1 2I =1 1 f* l2 f1(2-11-19)由式(2-11-16)和式(2-11-18)相等求得:Y _ M A f M B f1=2 +l2f1(2-11-20)式(2-11-20)适合左边悬挂点A比右边悬挂点B低的情况，当左边悬挂点 A比右边悬挂点B高时，则式(2-11-20)变换成:Y _ M B 仏 M A f2I1 f2 +I2 f1丫 称为分界力，就是利用 丫值来判断原先所假设的最低点的位置是否正确。若原先假拟的最低点的位置是正确的， 那么:0 Y QK若丫Q，则说明最低

46、点应该向右移。对于这两种结果。都需要再重新确定了最低点之后，再重新计算，依次类推，直到找到最低点的合理位置。另外，还有两种特殊情况，一种是计算出的丫=0,贝y说明该组软横跨具有两个最低点，也说明该软横跨具有两个最低点，除了所假拟最低点以外，还有一个最低点在所假拟最低点的右侧。4 .求横向承力索分段长度、总长度及各悬挂点吊弦长度在求横向承力索分段长度之前，若在确定最短吊弦位置时利用方法是第一种，那么需再求出力矩M、MB,进而求出分界力丫和水平力To欲求横向承力索分段长度时，ai, a2an+1应为已知条件，必须在求出悬挂点咼差m、 m2、m3m+i之后，才能求出横向承力索的分段长度 bl、b2、

47、b3bn+1o根据图2-11-14所示的计算图，利用力学平衡方程，对每一个悬挂点取铅垂力的投影，整理计算最后可得:横向承力索悬挂最低点左侧:和严知 + 0 + + QK + yT叫*+心+丫横向承力索悬挂最低点右侧:_ Qk y也 K+1 % + 1Qg + Q】-Y胡K + 2 口K + 2根据上面推导，可以建立通式为：横向承力索悬挂最低点左侧:(2-11-21)横向承力索悬挂最低点右侧:Q一m(2-11-22)因而有横向承力索分段长度及总长度分别为:(2-11-23)(2-11-24)在预制横向承力索时，应将计算长度扣除杵头杆、绝缘子串等连接零件的长度，再加上承力索做回头的预留长度就 可以

48、了。各悬挂点吊弦长度为: 横向承力索悬挂最低点吊弦长度为CK=Cnin=400600mm横向承力索悬挂最低点左侧吊弦长度为:横向承力索悬挂最低点右侧吊弦长度为:Ckp = Cn 卫口 + 加 K + 1Ch = C叶2 +用护1G = C-i + 叫5.求上、下部固定绳长度求上、下部固定绳长度，要考虑该组软横跨是固定在钢柱上还是混凝土柱上，在钢柱上时应另加在上、下部固定绳 固定处的支柱宽度。厶-&屯+ q +衍+衍+5 +心比（2-11-25）L严+q + +宀+十权片+匚+九込（2-11-26）式中S1、S 2分别为左、右侧支柱自然斜度及安装斜度的斜率（mm/ m）；s1、H32分别为左、右

49、侧上部固定绳的安装高度(m);x1、H2分别为左、右侧下部固定绳的安装高度(m);ai、a2an分别为线间距离（m）。.计算结果校验为了检查计算结果是否正确，可以用下式作一校验。检查悬挂点咼差之和是否分别等于最大弛度值f 1及f2。i=mi+m+mK2=mn+i+mn+mK+i【例】试确定如图2-11-16所示钢柱双横软横跨的结构-811TS151图 2-11-16746513h尺寸。软横跨结构支柱类型：2G15。安装后外缘垂直，经现场实际测量， 13G1=6m, G2=3m, a2=a3=a5=a6=5m, a4=10m, S1=450mm S2=-250 mm;接触网悬挂类型:正线：GJ-

50、1OO+TCG110 站线 GJ-70+TCG85【解】1 .确定有关参数。q =6 mC： =3 m,(2垃严齐二縮。竟”二38.46 mm/m(查表2-1-2 钢柱型号规格表 G15 : a=500 mm b=1000 mm)13 d 严齐比十艮-釧3 瓦 46x(13 + 0.45 7.1) = 52tnm d产帕 7(H十 S2 -/ii ) = 38,46X (13-0.25-0.1) = 487 mm(考虑到支柱受力后内倾及挠度影响，取/i-400 rrm,d2=350 mm)01 -+ #1 =6 + 0.4= 6.4 mi-1a 2 =衍=G =仪fi 5 m应 4 - 10

51、m。计 C七 + 2 3 + 0*35 = 3.35 m51 = 450mm,S； = =250 mmfl 匚 Hl -比 + S - 100=H-钛 + Si -500=13 000 - 7 700 + 450 - 500=5 250 mm(7)/2 二巴-比-S? - Gn - 100=H - H打 + S3 - 50013 000-7 700-250-500=4 550 mm(H 1=HfH=13 000 mm,HXHsi=HS2=HS=H+Hh+H 上、下=6450+300+950=7700 mm其中：Hi=HS2=H为上部固定绳至正线轨面的高度，接触线高度，大站一般取 6450 mm

52、 小站取6000mm Hh接触线距下部固定绳距离，一般取300 mm H上、下为上、下部固定绳距离，一般取 950 mm对HX、Hh、H上、下可根据现场实际情况取值）。2 .确定悬挂负载根据式（2-11-6）Q i=Ji+G+R+M和图2-11-16节点标注可得:Q i=Ji+G+R (Mi=O)则悬挂点Q负载:Q =几+(八十已=70+ ( X t7Q + X 170 x2)+ 1.48X65 + 1 026x (a 1 + s)x 10 cii戊 I1 229 N(悬挂点Q中节点负载J5已包括接地侧绝缘子串自重负载造成的增加负载)Q工二 + 尸2=140 + 2 X 1 48 X 65 X

53、 10 + 1 026 X (应2 + as) X 10=2 167 NQ =Js + q + Pj= (7+17x2)x10+t89x65 +1,026(3 + a J X 10=1 792 N04 = 01-179.2 kgQs 二人 + G5 + 戶5= 70+ 1.48x65X10 + 1.026(5 J X 10-1 135NQe =J1 + G贞 + 几= 5+(X17 + 4 X 17x2)X 10+1.48X65 + 1026(08 十 口异x 105口 7=1251 N3 .确定最短吊弦位置利用对A悬挂点求支座反力Fa方法来确定最短吊弦位置，根据式(2-11-9)和式(2-1

54、1-10)可得(这里按1kgf=10 NZQkXk口 -上T_ Q盘 1 + 収2)+ Qft(Qi + a2 + + a自)+ 口2 + - + 耳 7一 1 229 X 6.4 十 2 167 X 11.4 十十 1 251 x 36.439.75=4 791 N6F S Qk - Frk =(Q + Q? + + Qj - Fr=4 575 NFa-Qi -Qzl 179 N0 - Q-Q-Q严-613 N0即第则悬挂最低点便出现在悬挂负载Q3所在的悬挂点，求横向承力索分段长度及总长度求子力矩根据式(2-11-13)和式(2-11-14)可得：2=工Qh + Q：工：2 1=Q + Q

55、(如 +) + Ql(s +口2 + 口3)二 51 906.1 N mMh = 2 Q如】+ QH(=4=Qi (3s 十口& + a-f) + Q 否+ ) + Qs 口 7 + Q .1十砒 + 矶 + a?)=51 905 N * IIICC3 = Q3 + Q.F -Qi-Q2-Q = 0,QS = H7.9kg,Q=6i.3kg)求横向承力索水平力 T及分界力丫根据式(2-11-19)和式(2-11-20)可得:丁 =1 +2一 af_51 905只（如+口2+尬 + 51 906x （口斗 + 十&总 + 口丁）（5 + 口2 +如）72 + （位4 + 5 十矶 + 衍）=10

56、 462 NY _ Mb/ -+必,51 905x5.25-51 906x4,55 -184N0vY=184NvQ 3=1792N,又可以说明前面判断是正确的。求横向承力索分段长度根据式(2-11-21)和图2-11-17可得:横向承力索结构尺寸图 2-11-17B_ Q1 + 2 十 Q） + Y 加 I _ a 1= 2.91 m叫勺2丫T5216,7+117,9+18.41 046.2T1 046.2=6 4x 122.9 + 216.7 + 117.9+18.4=1.69 meeih寸呂二9 z6匚+s3 im Tp2iei9 + o6z1+“uxt90 NX I Lo + ? & I

57、st90thqE9寸0 F4 i总H(2彳二&)玄粵宦SI OH kprx? psmi :61 = V af +=7.031 m“2 =壷 + 5 278 m “3 = J Q： +；： u 5 042 m64 = J a? + 加:=10.008 m加二V a； + /5=5lllm60by = voT+z/T = 3 * 66 ni求横向承力索总长度根据公式(2-11-24)可得:ti+B =工Si = 1=山+ 2 + 十右7-41,381m (5)求各悬挂点直吊弦长度C严 G + gF 051 + 1 690 = 2 741 mmCi = 63 +73=400 + 651 = 1 05

58、1 mmC Ji = Cpan 二 400 mm(最短直吊弦 Cmin取400 mm)Cd H C3 + TZi 4 = 400 + 410 = 810 mmC, = C4 + 75 二 810 + 1 061 = 1 871 mmC, = C5 + 血,=1 871 + 1 604 = 3 475 mm求上、下部固定绳长度：厶=&H打+ C可+ S +如+ 口6 + S + $戶迅=38.46X7 700 + 6 000 + 3 ()00 + 38.46X7.700=39 592 mmL工=和比+ 5 +抚2 + a右+ J +占2丹勺= &x(Hr + HQ + 九(H工+-38.46X6

59、.75 + 6 1X)0+ +3 000 + 38-46x6.75=39 260 mm计算校验结果/1= W1十机2 +加3-2-910+ 1,69 + 0.651-5-251= 5 250 mm=加7 + m 5 + 加4= 1-475 + 1.604+ 1,061 +0.41= 4.55 ni-4 550 mni =4 550 mm、软横跨故障现场因软横跨故障而影响供电事故的例子并不多见，但是，旦软横跨发生故障， 其影响范围很大，波及到站场上、F行很多条股道，恢复时间较长。因此，对软横跨易发生故障的处所应经常检查，软横跨的故障大致分以下几个方面。.软横跨接地侧绝缘子串因污染严重闪络击穿或损

60、坏， 造成接触网接地故障。.分段供电用的分段绝缘子串污染严重或损坏，当 部分接触网设备停电检修时，带电部分接触网设备因分段绝 缘子串污染严重闪络或损坏而造成接触网的接地故障。下部固定绳距接触线的 铅垂距离太小 ，受电弓拾升 接触网，造成受电弓刮坏下部固定绳故障。4 接地侧或分段的绝缘子串中，杵头连接部分弹簧销 脱落，线索松弛或上人作业时绝缘子串下垂，杵头从绝缘子 串中脱落，造成软横跨线索抽脱故障。5 下部固定绳松弛严重 （ 正弛度严重 ） ，受电弓刮断下 部固定绳故障。四、软横跨检修标准横向承力索、上、下部固定绳均不得有接头、断股和补强。2 横向承力索、上、下部固定绳应在同一垂直平面内 ，横向