青岛科技大道简支桥毕业设计

1、青岛理工大学毕业设计（论文）第 页第一章 设计方案比选1.1 设计资料青岛高新区科技大道桥：规划河道宽度76m，河底标高-0.05m，设计洪水水位高程2.45m，河岸标高3.5m；设计洪水频率1/100，桥下不通航，不需考虑流冰；双向4车道，设计时速60km/h,设计荷载为公路I级；地震烈度为6度。1.2 方案编制奥初步确定碍装配式胺预应力混凝土疤简支百岸梁桥耙、班钢筋混凝土稗拱桥、氨等截面预应力坝混凝土连续梁暗桥邦三种桥梁形式瓣。摆（1）氨装配式吧预应力混凝土背简支稗T瓣形癌梁桥按 昂 败图1-1笆 预应力混凝碍土简支T形梁艾桥摆（尺寸单位：扮cm）把孔径布置：皑26暗m+拌26佰m熬+26

2、m，桥颁长袄78白米，败桥俺宽袄212摆m罢（分离式）鞍。蔼桥面设有1.罢5%的横坡癌，绊不设纵坡，吧每跨之间留有扮4cm的伸缩板缝隘。胺结构构造：靶全桥采用等跨哎等截面预应力岸T拌形蔼梁，罢主梁间距肮2.隘4拜m。预制T梁罢宽般1.哀8板m，现浇湿接胺缝0.把6哎m，拌每跨敖共设暗10百片T梁，全桥哎共计艾30啊片T梁。叭下部构造：桥把墩均采用双柱傲式桥墩，稗基础为钻孔灌版注桩基础，桥叭台采用重力式埃U形芭桥台。熬施工方法：主版梁采用预制装暗配式施工方法哀。敖（2蔼）癌钢筋混凝土拱靶桥胺 败 袄 袄 伴 哀图1-2 钢佰筋混凝土拱桥般（尺寸单位：罢cm）办孔径布置：盎采用单跨钢筋鞍混凝土拱桥

3、，艾跨长7按8懊m隘。跋结构构造：桥啊面行车道宽熬1爸5鞍m,两边各设岸1埃.板5俺m的人行道暗，拱圈采用单稗箱多室闭合箱疤。敖下部构造：暗桥台为伴重力式岸U袄形稗桥台。败（3）装配式隘预应力混凝土斑连续梁桥伴 扒 半 罢 把 敖图1-3 预熬应力混凝土连邦续梁桥跋（尺寸单位：斑cm）爸孔跨布置：2拔4稗m+30m+邦2吧4伴m,桥长7爸8办m，暗桥面罢宽背1懊8伴m昂(整体式)暗,扮设有2m的中爱间带矮，矮桥面设有1.搬5%的横坡，伴其中中间标高伴高于外侧标高扮。颁主梁结构：上唉部结构为等截阿面板式梁。癌下部结构：上啊、下行桥的桥案墩基础是连成氨整体的，全桥白基础均采用钻俺孔灌注摩擦桩蔼，桥

4、墩为圆端哎型捌形实体墩。矮施工方案：全跋桥采用悬臂节板段浇筑施工法爸。皑1.3 方案稗比选盎表敖1-1 方案捌比选表叭比较项目唉第一方案暗第二方案颁第三方案肮主跨桥把形爱装配式预应力搬混凝土简支罢形氨梁桥叭钢筋混凝土拱癌桥敖等截面预应力颁混凝土连续梁爱桥懊使用性能盎建筑高度较低板，易保养和维绊护，桥下视觉皑效果好。巴桥面连续，行班车舒适。氨行车平顺舒；白抗震能力强；扳建筑高度较高摆，易开裂，邦难以背维护癌受力性能绊受力明确袄受力合理，变背形小罢桥墩参加受弯蔼作用，使主梁拜弯矩进一步减捌小；超静定次吧数高，对常年袄温差、基础变版形、日照温均版较敏感霸；对基础要求捌较高。芭经济性捌等截面形式，背可

5、大量节省模绊板，加快建桥斑进度，简易经扮济摆。蔼材料用量和费岸用较T哀形瓣梁要多一些；半需要采用较复皑杂的结构措施绊，或应设置抵哀抗单向水平力岸的措施，翱增加了造价埃采用柏等截面隘梁能较好符合颁梁的内力分布巴规律，充分利背用截面，合理耙配置钢筋，经稗济实用笆美观性叭构造简单拔，线条明晰，挨但比较单调，捌与景观配合很绊不协调暗跨径较大，线癌条非常美，与艾环境和谐，增安加了城市的景皑观白侧面上看线条颁明晰，与当地半的地形配合，皑显得美观大方摆施工方面袄桥梁的上、下矮部可平行施工斑，使工期大大半缩短；无需在柏高空进行构件熬制作，质量以懊控制，可在一拌处成批生产，白从而降低成本百。靶技术要求较高癌，施

6、工机具也蔼较多，施工工艾期较长，对地白形依赖较强。扳由于连续体系扳梁桥与简支体班系梁桥受力差版别很大，故他板们的施工方式跋大不相同。目柏前所用的施工凹方式大致可分背为逐孔施工分阿节段施工法和澳顶推施工法。拜由于在高空作隘业，施工危险疤度高。爱适用性霸适用于岸对桥下视觉有胺要求的工程，碍适用于般各种地质情况暗；用于对工期瓣紧的工程；对瓣通航无过高要隘求的工程。吧上承式拱桥的埃跨度大，满足皑桥下净空的要办求。在桥下没班有特殊需求通隘航要求的航道拌中采用跨越能爸力较大的拱桥埃，显得没有必搬要佰对通航无过高罢要求的工程；傲对抗震有要求隘的工程；对整伴体性有要求的百工程。敖养护维修量背小肮较大巴小邦方案

7、的最终确艾定：由上表可柏知，根据坝青岛高新区阿的情况，结合拜桥梁设计原则蔼，选择第一方罢案经济上比第岸二佰方案好拌；俺另外第一方案昂工期较短，拔施工难度较小翱；捌在爸使用性与适用蔼性班方面均较好。瓣所以选择第一蔼方案作为伴最优挨方案阿。皑第二章 拔上部疤结构设计摆2.1 稗上部结构皑尺寸拟定安2.1.1肮 扮设计资料背（1）桥梁跨盎径及桥宽蔼标准昂跨径蔼：凹26m半（墩中心距离埃）佰主梁全长：啊25.96m办计算跨径懊：斑2懊5伴m拌桥面净拌空癌：岸2（扒0.25佰+拌1阿+柏2.5凹+巴3.5半+扮2肮+白0.75盎+柏0.5）邦+2.0=2蔼6颁m般（分离式）矮 爸 坝 版 其中：靶人行栏

8、杆0.伴25m把；伴人行道暗1.0矮m艾；拜右路肩疤2.5m安；绊行车道7m;坝左路肩0.7扮5m;防撞栏澳0.背5m昂；中间带2.盎0m百。稗（2）设计荷背载矮公路级哎,人群荷载八3.0kN/白m碍，每侧人行栏懊，防撞栏重力背的作用力分别癌为1.52K癌N/m和4.把99KN/m拜。斑（3）笆材料规格氨混凝土:预应班力混凝土翱主梁采用爸C50，墩柱凹、台帽采用C哎30混凝土懊，系梁、承台按及灌注桩采用邦C30绊预应力钢绞线笆采用斑j15.2般0（75.安0）高强低松八弛预应力钢绞盎线，拔标准强度fp安k=1860暗Mpa，Ep安=1.95罢105Mpa拔，蔼普通钢筋主要背采用拜HRB335巴

9、和R235袄（4）设计依斑据盎跋懊公路桥涵设计凹通用规范瓣扳（JTG D袄60-200矮4），中华人唉民共和国行业靶标准，200唉4般胺芭公路钢筋混凝扒土及预应力混颁凝土桥涵设计版规范蔼凹（JTG D挨62-200疤4），中华人绊民共和国行业把标准，200芭4霸傲城市桥梁设败计荷载标准按(CJJ77隘-98) 人疤民交通出版社叭把桥梁工程摆背，扮姜福香主编，翱机械工业出版笆社，2010案（5）基本计跋算数据（见表耙2-1）罢表斑2-1 肮基本计算数据霸表蔼名拌 叭称氨项办 绊目颁符安 拜号岸单澳 暗位耙数癌 拌据稗混拌 斑 笆凝懊 肮 背土拜立方强度癌f肮cu,k暗MPa啊50 笆弹性模量笆E

10、暗c捌MPa柏3.451绊0爱4伴轴心抗压标准艾强度百f拌ck办MPa绊32.40 佰轴心抗拉标准挨强度稗f俺tk哎MPa澳2.65 唉轴心抗压设计啊强度爸f稗cd奥MPa瓣22.40 笆轴心抗拉设计捌强度摆f罢td矮MPa班1.83 板短暂状态柏容许压应力办0.7f按氨ck盎MPa稗20.72 胺容许拉应力办0.7f鞍案tk百MPa皑1.76 靶持久状态疤标准荷载组合扒:佰爱八邦容许压应力罢0.5f按ck按MPa瓣16.20 佰容许主压应力癌0.6f跋ck疤MPa白19.40 挨短期效应组合澳:奥稗皑颁容许拉应力稗班st拜-0.85暗pc拌MPa啊0 稗容许主拉应力搬0.6f艾tk蔼MPa哎

11、1.59 疤s15.2艾 隘钢扒 稗 伴绞懊 搬 拔线鞍标准强度胺f澳pk叭MPa熬1860 安弹性模量跋E安p颁MPa半1.951八0艾5啊抗拉设计强度斑f安p败d半MPa翱1260 邦最大控制应力坝con吧0.75f捌pk懊MPa班1395 啊持久状态应力白:案癌稗罢标准状态组合俺0.65f巴pk耙MPa八1209 霸材料重度搬钢筋混凝土肮捌1案k鞍N稗/爸傲3罢25.0 拔沥青混凝土拔蔼2癌k般N蔼/安哎3疤23.0 碍钢绞线白哀3瓣k熬N班/捌啊3癌78.5 班跋钢束与混凝土隘的弹性模量比肮案Ep芭无纲量癌5.65 俺注：考虑混凝昂土强度达到C把45时开始张拌拉预应力钢束瓣。哀和傲分别

12、表示钢束澳张拉时混凝土斑的抗压、抗拉爸标准强度，则拔=29.6M摆pa， 蔼=2。51M版pa。氨2.1.2 拔横截面布置稗（1半）爱主梁间距与主拔梁片数癌对于跨径八较大瓣的预应力混凝把土简支梁桥啊，当吊装重量熬不受限制时，捌适当增加百主梁的间距，翱加大翼缘宽度哎，可以提高截暗面效率指标胺，比较经济蔼合理。哀翼板的宽度为办2案4蔼00mm，氨由于宽度较大把，为了保证桥哀梁的整体受力爸性能，桥面板澳采用现浇混凝懊土刚性接头办，预制T梁宽把1.爸8爱m，现浇湿接氨缝0.6m跋。笆净百212m疤的桥形半选用俺十耙片主梁拔，上下行车道办各五片主梁哎。按（2）摆主梁跨中主要盎尺寸拟定1）主梁高度凹对于常

13、用的等扮截面简支梁，阿其高跨比的取背值范围在1/罢15班-1/25，摆对预应力混凝板土T艾形霸梁一般可取1胺/16-1/罢18左右蔼。八当桥梁建筑高耙度不受限制时罢，增大梁高往半往是较经济的拔方案，因为昂加高腹板使哀混凝土用量增拌加不多，而节败省预应力筋数艾量较多。胺本百设计瓣采用摆1摆8叭00扮mm的主梁高佰度比较合适。凹2）主梁截面盎细部尺寸隘图敖2-1 安结构尺寸图（斑尺寸单位：安c捌m熬）巴T傲形按梁翼板的厚度暗主要取决于桥百面板承受车轮岸局部荷载的要瓣求，还应考虑啊能否满足主梁耙受弯时上翼板败受压的强度要哀求。办本唉设计安预制T梁的翼巴板厚度取用1伴50mm，岸在于腹板相连罢处的翼板

14、厚度懊不应小于挨梁高的1/1翱0,该处搬翼板根部加厚耙到250mm伴以抵抗翼缘根邦部较大的弯矩拔。败T形盎截面梁的腹板哎厚度笆规定佰不小于160肮mm，皑同时瓣从腹板本身的隘稳定条件出发袄，腹板厚度不板宜小于其高度百的1/15。癌本设计腹板厚办度取200m摆m。啊马蹄尺寸基本败由布置预应力隘钢束的需要确百定的，设计实按践表明，百为了防止在施八工过程和运营澳中马蹄部分出懊现纵向裂缝，把其面积不宜小岸于叭截面总面积的翱10%20挨%。隘马蹄宽度约为罢肋宽的2-4拔倍，俺马蹄全宽部分盎的高度加1/坝2斜坡区高度邦约为梁高的0案.15-0.翱2倍。笆本设计考虑到袄主梁需要配置半较多的钢束，盎将钢束按二

15、层皑布置，一层最罢多排两束，同暗时还根据公氨预规对钢束罢净距及预留管摆道的构造要求颁，伴初拟马蹄宽度奥为安5碍5捌0mm，高度袄为250mm傲，马蹄与腹板胺交接处作三角蔼形斑过渡，高度为绊1败5昂0mm，以减俺少局部应力。班按照肮以上拟订的外唉形尺寸就可以跋绘出预制梁的俺跨中截面图。澳图2-2 凹跨中截面尺寸翱图(尺寸单位扮：霸c爸m)扳（3）计算截傲面几何特征疤将主梁截面划跋分成五个规则按图形的小单元哎，截面几何特稗征列表计算见肮下表。搬表2-2靶-1翱 安跨中芭、四分点板截面几何特性按计算表傲分块名称肮分块面积邦分块面积形心耙至上缘距离氨分块面积对上办缘静距氨分块面积的自岸身惯矩俺（稗cm

16、)奥分块面积对截拔面形心的惯矩俺(1)扮(2)芭(3)白=芭 (1) 扳霸(2)澳(4)办(5)败 (6)=(挨1)叭 啊(5)班袄（7）=（4罢）+（6）唉全蔼截面胺翼板班3600蔼7.5办27000班67500搬54.66蔼107557氨76办108232靶76搬三角承托捌800俺18.333俺14666.按4办4444.4柏43.827碍153664安5矮154108凹9把腹板颁2800啊85艾238000肮457333把3蔼-22.84鞍146066半4版603399八7皑下三角柏262.5半150稗39375岸3281.2案5皑-87.84把202541般5哀202869盎6叭马蹄坝

17、1375扒167.5败230312巴.5哀71614.岸58澳-105.3哎4拜152577俺09罢153293瓣24办8837.5隘549353搬.癌9皑357563叭81袄预制隘截面奥翼板半2700翱7.5笆20250案50625芭60.86懊100006霸37肮100512蔼62佰三角承托班800笆18.333熬14666.凹4罢4444.4哎50.027颁200216疤1艾200660颁5哀腹板坝2800昂85拜238000扳457333岸3鞍-16.64拌775290澳.9笆534862凹4艾下三角白262.5哀150柏39375埃3281.2皑5芭-81.64懊174958搬6昂1

18、75286把7瓣马蹄埃1375矮167.5靶230312艾.5碍71614.佰58矮-99.14俺135145半17按135861盎32盎7937.5唉542603案.9阿327454拜90白表2-2-2柏 把支点巴截面几何特性氨计算表坝分块名称芭分块面积氨分块面积形心邦至上缘距离安分块面积对上绊缘静距扳分块面积的自罢身惯矩爸（暗cm)阿分块面积对截巴面形心的惯矩皑(1)挨(2)胺(3)柏=败 (1) 笆傲(2)坝(4)矮(5)袄 (6)=(稗1)案 澳(5)安班（7）=（4胺）+（6）败全懊截面袄翼板埃3600岸7.5懊27000隘67500绊62.42蔼140265坝23搬140940办2

19、3捌三角承托肮488.28凹17.6跋8593.7哎3颁1655.6癌8鞍52.32百133660伴9跋133826拔5稗腹板蔼9075扮97.5啊884812傲.5懊205889爸06巴-27.58颁690295瓣7吧274918袄63笆13163.岸28霸920406败.2扮429241澳5板1败预制坝截面捌翼板扳270碍0版7.5袄20250柏50625罢67哀121203疤00摆121709扮25爱三角承托班488.28按17.6疤8593.7艾3绊1655.6拜8办56.9翱158086爸0耙158251版6伴腹板扳9075稗97.5敖884812唉.5盎205889鞍06捌-23瓣

20、480067扳5肮253895般81唉12263.绊28把913656八.2拜391430邦22哎跨中：佰全截面形心至胺上缘距离：耙（cm）盎；稗预制截面形心伴至上缘距离：暗 (cm)。啊 支点：全艾截面形心至上笆缘距离：邦（cm）；氨预制截面形心扳至上缘距离：碍 (cm)。啊（4）检查截霸面效率指标拜（希望艾在0.5以上把）耙 蔼上核心距：艾 吧下核心距：爸 熬截面效率指标稗：皑上述计算表明捌，初拟的主梁邦跨中截面是合百理的。癌2.1.3罢 爸横截面沿跨长胺的变化班本设计主梁采氨用等高形式，跋横截面的T梁爸翼板厚度沿跨绊长不变。艾粱端部区段由癌于锚头集中力百的作用而引起巴较大的局部应柏力，也

21、为布置绊锚具的需要，斑在距梁端12唉5氨0mm范围内翱将腹板加厚到巴与马蹄同宽唉。澳马蹄部分为配摆合钢束弯起而摆从拔四班分点附近开始昂向支点逐渐抬斑高，在马蹄抬百高的同时腹板巴宽度亦开始变疤化斑。奥2.1.4 吧横隔梁的布置蔼由于主梁很长氨，为了减小跨挨中弯矩的影响跋，全梁共设了傲五道横隔梁，爸分别布置在跨袄中截面、两个皑四分点及邦支点处昂，其间距为肮6.2袄5m。拜端横隔梁的高昂度与主梁同高蔼，厚度为上部肮2昂6奥0mm，下部斑2哎4肮0mm；中横爸隔梁高度为1板450挨mm，厚度为拔上部1哎8奥0mm，下部百1扒6盎0mm板。哎2.2 啊桥面铺装凹桥面疤为蔼6癌cm混凝土铺埃装版层芭(熬两

22、边霸最薄处为百8cm，按肮1.5%罢的暗坡阿度过渡到跨中皑)败，重度扒25kN/m艾绊；颁4拔cm沥青铺装蔼层，重度颁23kN/m案。昂2.3 主梁袄内力计算安根据上述梁跨疤结构纵，横截伴面的布置，并把通过可变作用敖下的梁桥荷载岸横向分布计算摆，可分别求得鞍主梁控制截面巴（一般取跨中扒、四分点背和支点截面）案的巴恒载和最大活霸载内力啊，然后在进行背主梁霸内力佰组合。摆2.3.1般 办恒载内力计算半（白1）敖恒载集度邦）俺预制梁自重佰（一期恒载）罢：隘稗跨中截面段主肮梁的自重隘（长6.25半米）碍G(1)=0扳.罢79办375芭25懊6.25败=叭12叭4.02安(kN)笆 傲马蹄抬高与笆腹板变

23、宽段梁鞍的自重（长坝5芭米）肮G(2)=(哎0.昂7昂9伴37盎5挨+绊1.2263熬)跋5疤25/2=袄1盎2巴6.25隘(kN)疤支点段梁的奥自重（长暗1.73米）扮G(3)= 扒1.稗2263班251.奥73蔼=艾52.73佰(kN)八边主梁的横哎隔梁扒中横隔梁体积笆：挨 拌 笆0.17把（耙1.40.矮8-0.5笆（傲0.80.澳1笆+般0.1瓣7耙50.15熬）绊）把=败0.181巴4百(m八 阿)案端横隔梁体积熬:芭 哀 肮0.25(巴1.65懊0.625-扳0.50.笆078罢0.625)拌=0.251疤7(m拜 拜)把故半跨内横隔熬梁重力为：澳G(4) =暗（凹1按.5袄0.1

24、81邦4靶+1案.0班瓣0.2517挨）胺25=白13.1案0拜（kN）耙中主梁的横阿隔梁半中横隔梁体积澳：袄 0.绊18芭1奥4颁2=0.背3628岸(m盎 哀)哀端横隔梁体积啊:扳0.2517肮板2=0.50笆34碍(m皑 扮)碍故半跨内横隔背梁重力为耙:癌G(5) =搬（1.50搬.36哀28袄+1巴.0肮0.熬5034稗）25=白26.哀19罢（kN）胺案预制梁恒载集熬度：隘边梁矮：袄g1扳=（皑12案4.02哀吧126.25胺袄52.73办13.10拔）/板12.98=扳24.案35扒(kN/m)稗中梁暗：鞍g2=（昂12拔4.02拌12蔼6.25扒52.73氨拔26.19暗）/12

25、.9奥8=稗25.澳36啊(kN/m)按 颁 ）百二期恒载啊 现阿浇T梁翼板集熬度唉 柏g(隘6斑)=0.15暗0.62鞍5=2.25傲（败kN/m）背 摆边梁现浇部分氨横隔梁凹 皑一片伴中阿横隔梁（现浇版部分）体积：跋0.170罢.31.4搬=0.071耙4m半肮 一片按端横隔梁（现皑浇部分）体积哀：0.25翱0.31.爸65=0.1败2375m碍 故g跋(7)=（3埃0.071按420.隘12375）蔼25阿/25=0.跋46（kN/俺m拔）袄 铺芭装芭 安8邦cm混凝土铺矮装：0.0蔼8澳1225拔0.51熬20.09拔25=3隘7拌.5傲（kN/m吧）扳 绊4矮cm沥青铺装绊：0.叭0

26、4翱瓣（柏6隘0.09班）佰23=5.啊52（kN/霸m伴）啊 若将耙桥面铺装均摊拔给五片主梁，懊则：柏 g(搬8)=(3叭7般.5瓣5.52)/拔5=吧8.6巴0(kN/m百)班 栏吧杆八 鞍一侧人行栏：巴1.52kN熬/m 暗一侧防撞栏：澳4.99kN隘/m拜 邦若将人行栏、稗防撞栏均摊给案五片主梁，则俺：疤 g(靶9)=(1.挨524.9半9)/伴5=1.30蔼2(kN/m芭)扒 二版期艾恒载集度矮 隘边梁：g3=捌2.250背.46按8.6爱摆1.302凹=1半2.霸612岸（kN/m蔼）哎 班 中梁：摆g4=2.2俺50.92盎盎8.6拌耙1.傲3拜02百=1挨3.072氨(kN/m

27、)芭（拌2）阿恒载芭内力邦 昂 柏 伴如下图所示，熬设x为计算截碍面离左支座的氨距离，并令颁主梁弯矩和剪把力的计算公式百分别为：挨恒载内力计算唉见下表班。盎表2-3-1拔 叭 1号梁永久稗作用效应阿作用效应般跨中绊=0.5罢四分点盎=0.25捌支点胺=0.0靶一期捌弯矩（kN皑m皑）办1902.3瓣4跋1426.7敖6八0拌剪力(kN)挨0把152.19坝304.38案二期傲弯矩（kN败m凹）扮985.31俺738.98办0半剪力(kN)隘0扒78.83安157.65拌弯矩（kN邦m敖）挨2887.6熬5按2165.7霸4扒0肮剪力(kN)稗0拜231.02癌462.03岸表2-3-2安 板2

28、、3号梁永伴久作用效应俺作用效应背跨中拌=0.5绊四分点扒=0.25摆支点奥=0.0碍一期盎弯矩（kN啊m扒）爸1981.2捌5疤1485.9皑4稗0皑剪力(kN)吧0盎158.5奥317把二期半弯矩（kN蔼m板）背1021.2哎5八765.94版0罢剪力(kN)巴0案81.70颁163.40吧弯矩（kN按m八）背3002.5傲0捌2251.8岸8氨0败剪力(kN)盎0佰240.20敖480.40俺图2-3 伴恒载内力计算隘图八2.3.2扮 碍活疤载内力计算百（扮1）扮冲击系数和车颁道折减系数班按桥规挨4.3.2摆条规定，结构摆的冲击系数与叭结构的基频有氨关，因此要先搬计算结构的频昂率。简支梁

29、桥斑的频率可采用斑下列公式估算岸：岸 皑 稗 其中： 百根据本桥的基安频，可计算出安汽车荷载的冲澳击系数为案：矮=0.17俺6阿7隘ln爸-0.015艾7=0.八298昂按桥规澳4.3.1颁条，当车道为岸两车道时，行艾车道折减系数艾1。三车道折翱减22%安，扒但折减后不得矮小于用两行车傲队布载的计算蔼结果，但是本拜桥设计形式是隘双向背二按车道，一侧桥班体皑最多容纳三绊车，所以就百需在二车道和板三车道中折减懊，具体以最不奥利布载形式而疤定熬。跋（巴2）凹计算主梁的荷隘载横向分布系耙数皑）跨中的荷拜载横向分布系把数隘本桥跨中内设案五道横隔梁，案具有可靠地横办向联系，且承扳重结构的长宽爸比为： 芭所

30、以可按修正挨的芭偏心压力挨法捌来绘制横向影背响线和计算横班向分布系数皑。蔼计算主梁抗跋扭惯矩哀对于T形梁截坝面，办抗隘扭惯矩可近似啊按下式计算：把式中：b八i俺，蔼t邦i白相应为单个皑矩形截面的宽背度和高度；安c坝i氨矩形截面抗八扭刚度系数；案m梁截面划哀分成单个矩形哀截面的个数。鞍对于跨中截面般，翼缘板的换芭算平均厚度：胺马蹄部分的换挨算平均厚度：岸下图给出了背的计算图示，搬的计算见班下艾表凹。霸表袄2-疤4 安I跋T 碍计算表坝分块名称白翼缘板懊癌2办40捌18.6班12.903翱2懊1/3扒5.1478凹8版腹板敖办128.9伴20叭6.445疤0.30隘0瓣3.0936扒0捌马蹄柏半5

31、5拔32.奥5艾1.6923扳0.稗199蔼3.7572埃1岸11.998罢69半图2-4 爱I肮T岸计算图示（尺摆寸单位：爸c阿m矮）芭计算抗扭修隘正系数巴案对于本算例主翱梁的间距相同办，并将主梁近俺似看成等截面袄，则得暗：懊式中：G=0扳.4E；l=胺25拜.00m；佰；a傲1翱=疤4.胺8稗0昂m；a败2奥=八2.白4碍0m；a摆3皑=埃0.0笆m；a隘4巴=-袄2.4唉0皑m；邦a班5邦 袄=-4.80办m；哀I般i背=0板.34136案503颁m佰4敖；拌E=3.45邦10爱10罢。昂计算得：=傲0.94斑按修正的把偏心压力法板计算横向影响昂线竖坐标值碍式中拔：坝n=搬5办，霸 扒=

32、2(佰4.82邦.4)版矮57.6傲(m芭2捌)笆 按计算所得澳值列于下表内败。按表翱2-靶5 般罢ij案值矮梁号拜1把0.57案6案0.388跋0.200稗0.012叭-爱0.隘176傲2鞍0.388败0.294碍0.200挨0.八106邦0.凹012埃3氨0.200般0.200班0.200碍0.2霸00岸0.2叭00斑计算荷载横昂向分布系数俺1-3号梁的柏横向影响线和氨最不利布载图稗式如矮下拔图所示。氨可变作用(公敖路-荷载)癌：芭一号梁：二车摆道m唉cq1疤=1/2（班0.533懊0.392把0.290啊0.149）哀=0.682唉三号梁：三车板道m办cq半=1/2（拔0.366班0.2

33、61哀0.210绊0.139爸0.088罢0.018）柏0.78=矮0.422（瓣舍）笆 拔 二车道m按cq懊=1/2（柏0.366把0.261傲0.210皑0.139）班=0.488爱（取）拜三号梁：三车蔼道m叭cq哀=1/2(耙0.26)懊 罢0.78=办0.468（氨取）搬 澳 二车道m拌cq皑=1/2(隘0.24)肮 瓣=0.4(舍板)爱故取可变作用霸（汽车）的横扮向分布系数为蔼：胺 敖 m瓣cq1袄=0.682凹，m班cq2般=0.488阿,m凹cq3傲=0.468扳 可变哀作用（人群）摆：m澳cr1笆=0.632啊,m百cr2扒=0.412把,m凹cr3氨=0.2背图2-耙5 板跨

34、中的横向分艾布系数m背c隘计算图示伴）敖支点截面的荷昂载横向扮分布系数碍m叭o百 拔如袄下隘图所示，按杠皑杆原理摆法绘制荷载横搬向分布影响线靶并进行布载霸，各梁的荷载把横向分布系数班可计算如下敖：爸可变作用（汽胺车）m懊o1隘=1/2(靶0.771拔0.021)办=0.396凹 隘 邦 m版o2凹=1/2(安0.250盎10.45拔8)=0.8爱54癌 爸 暗 m懊o3颁=1/2(绊0.250捌10.45稗8)=0.8扮54奥可变作用（人傲群）m斑or1坝=1.188邦，m背or2坝=m瓣or3敖=0翱 挨 拌 凹图2-隘6 霸支点的横向分靶布系数m摆o昂计算图式跋）横向分布阿系数汇总表瓣表傲

35、2-氨6 熬1号梁、2号耙梁耙、3号梁稗的可变作用向暗分布系数熬可变作用类别柏m绊c1拜m巴c2安m爸c肮3蔼m安o1肮m霸o2拜m跋0鞍3肮公路II级拜0.682唉0.氨488爸0.佰468把0.傲396摆0.854扒0.854哎人群芭0.皑623懊0.412癌0.盎2矮1.188蔼0埃0肮（笆3）板车道荷载的取靶值矮根据唉桥规4.澳3.1条，瓣公路-级的懊均布荷载标准柏值q靶k爱和集中荷载标埃准值敖P哀k哀分别为: 瓣 昂q板k挨=10.5（拔kN/m绊）安计算弯矩时：拜P把k啊=(360肮-180)/拔(50-5)般 皑(25-5按)+180皑=260(k罢N/m)俺计算剪力时：芭P佰k

36、翱=1.2巴260=31班2(kN/m颁)把（按4）计算活载坝内力傲在可变作用效盎应计算中，本叭算例对于横向袄分布系数的取爸值作如下考虑扮，支点处横向矮分布系数取跋，从支点至第捌一根横段梁，扳横向分布系数巴从阿直线过渡到哎，其余梁段取叭。计算各截面俺的最大弯矩和扳跨中剪力时唉，懊可以近似取不鞍变的跨中横向胺分布系数唉m敖c耙；傲对于支点截面扒和靠近支点截疤面的剪力昂，应考虑横向昂荷载分布系数碍在梁端区段内肮发生变化佰所产生的影响啊。凹）霸求跨中截面的百最大弯矩和最把大剪力笆计算跨中截面稗最大弯矩和最板大剪力矮采用直接加载氨求可变作用效吧应，下图败给按出跨中截面作吧用效应计算图半式，计算公式瓣为

37、：板S=(1+懊)鞍m拔cq扳 (拌P澳k跋 鞍y艾p背耙q爸k办敖)澳式中：办案拌汽车荷载冲击皑系数;扮矮哀多车道桥涵的八汽车荷载折减巴系数;叭S所求截面案汽车（人群）按标准荷载的弯摆矩或剪力；班q把k白车道均布荷敖载标准值；摆P摆k笆车道集中荷靶载标准值；奥暗影响线上同凹号区段的面积版；皑y懊p氨影响线上最蔼大坐标值。肮活载内力（汽熬车）：一号梁：摆M疤max1板=1.298扳1.00绊.682(昂2606.拌25+10.般50.5案256.2奥5)=216版4.68(k搬N/m)熬V艾max1伴=1.298靶1.00拜.628(安3120.安5+10.5皑0.52哀5/20.扮5)=16

38、7扮.14(kN岸)二号梁：哀M奥max2懊=1.298傲1.00笆.488(埃2606.坝25+10.盎50.5懊256.2埃5）=154白8.92（k半N/m埃）八V熬max2哀=1.298艾1.00隘.488(板3120.柏5+10.5坝0.52捌5/20.百5)=119般.60(kN哎)三号梁：案M氨max3拌=1.298岸0.78哎0.468佰(2606拌.25+10百.50.5靶25/2版6.25)=安1158.6癌4(kN/m埃)吧V熬max3埃=1.298啊0.78捌0.468芭(3120颁.5+10.氨50.5吧25/20安.5)=89扒.46(kN笆)版活载内力(人隘群):

39、 q岸r氨=1.03办.0=3(k案N/m)一号梁：阿M爸max1八=m白cr1伴q艾r奥=0.6安3230傲.525扒6.25=1昂46.02(板kN/m)哎V拌max1安=m半cr1罢q坝r氨=0.6蔼2330爱.525/叭20.5=半5.84(k斑N)二号梁：芭M白max2拜=0.142肮30.5熬256.般25=96.唉56(kN/埃m)岸V蔼max2班=0.412扮30.5埃25/2翱0.5=3.板86(kN)三号梁：按M邦max3斑=0.23瓣0.52爱56.25胺=46.82熬5(kN/m班)笆V坝max3啊=0.23般0.52蔼5/20.阿5=1.87懊5(kN)奥图2-傲7

40、坝跨中截面内力瓣计算图式稗）拔求四分点截面艾的最大弯矩和熬最大剪力氨图2-般8 瓣四分点截面内把力计算图示袄活载内力（汽碍车）：一号梁：傲M扳max1挨=1.298暗1.00邦.682（哎2604.霸6875+1胺0.50.般54.68瓣7525）啊=敖1623.5靶1（kN/m拌）扳V败max1傲=1.298笆1.0颁扳0.682跋(哀3120.按75+10.爸50.5跋18.75安4.6875矮)佰-0.51熬0.5(0捌.682-0袄.3澳96盎)6.25扳0.083爸3瓣=6鞍05.47凹(kN)二号梁：啊M傲max2奥=1.298碍1.00昂.488（盎2604.碍8675+1懊0.

41、50.跋54.68胺7525）俺=1161.班69（kN/唉m）爱V皑max2埃=把1.298皑1.0懊半0.488版(邦3120.氨75+10.爸50.5扮18.75班4.6875邦)柏+0.51把0.5(0班.854-0岸.488)邦 矮6.25吧0.0833半=搬441.80熬 爱(kN)三号梁：岸M阿max3拌=1.298啊氨0.780伴.468（按2604.暗6875爱+10.5唉0.54.搬68752袄5）=868安.98（kN挨/m班）巴V摆max3笆=1.298疤0.78背板0.468拜(皑3120.柏75+10.拜50.5百18.75凹4.6875巴)拌+0.51邦0.5(0

42、捌.8岸5盎4-蔼0.4扒6八8)稗 案6.25八0.0833隘=岸330.巴58拜(kN)芭活载内力（人邦群）：一号梁：版M巴max1般=0.623盎笆30.5爸254.6罢875=10板9.51（k唉N/m鞍）隘V肮max1矮=0.623案30.5颁18.75敖盎0.75+0胺.5(1.白188-0.斑623)捌 岸6.25摆0.0833叭3=13.阿58(kN)二号梁：阿M巴max2氨=0.412拔30.5啊254.坝5875=7岸2.42（k柏N/m背）跋V白max2扮=0.412碍30.5吧18.75安0.75-翱0.50.案4126.班250.0傲8333=岸8.37(k伴N)三号

43、梁：靶M把max3俺=澳0.23般0.525拜4.687笆5靶=35.16挨（kN/m）半V班max3肮=0.23疤0.51鞍8.750唉.75-0.扳50.2白6.250扒.0833疤3=4.06半（kN拌）氨）凹求支点截面的柏最大剪力半图2-邦9 版支点截面剪力熬计算图式凹内力（汽车）艾：一号梁：肮V艾max1巴=1.298把1.0昂0.682颁(10.5昂0.525阿1.0+3傲120.7半51.0)邦-1.298蔼(0.68爱2-0.39版6)败 癌0.5办6.251跋0.50.耙9167=3俺12.17(矮kN)二号梁：昂V昂max2摆=1.298摆1.00扮.488瓣（10.5柏1

44、2.5+3稗121.0暗）+1.29捌81.0胺（0.854芭-0.488绊）（312翱1.0+0昂.56.2按510.5盎霸0.9167版）=443.跋28（kN把）三号梁：罢V氨max3扒=1.298懊0.78颁0.468把（10.5半12.5+3佰121.0霸）+1.29笆8挨0.78背（0.85翱4-0.46熬8）（31巴21.0+吧0.56.版2510.盎50.91案67背）扳=隘343.71翱(kN)捌活载内力（人白群）一号梁：霸V哎max1袄=0.623俺30.5邦251.扳0+0.5扳（1.188版-0.623奥）6.25瓣0.916耙73=28俺.22（kN碍）二号梁：办V隘

45、max2挨=暗0.412氨30.5捌251.0拌-0.50哀.4126袄.250.板91673懊=11.91拌（kN挨）三号梁：按V皑max3矮=0.23笆0.52艾51.0-吧0.50.隘26.25扳0.916扮73=5.板78（kN蔼）扒2.3.3矮 拔主梁内力组合斑按桥规拔4.1.6班4.1.8耙条规定，根据背可能同时出现半的作用效应选拔择了三种最不胺利效应组合：白短期效应组合按、标准效应组案合和承载能力哎极限状态基本爱组合（如下表疤所示）。芭表败2-拔7-1 邦1号梁半内力背组合氨序号搬荷载类别扒跨中截面把四分点截面佰支点八kN吧皑m傲k瓣N稗kN挨翱m懊k澳N挨k八N澳（1）败第一期

46、皑恒载办1902.3跋4凹0唉1426.7绊6安15柏2.19安304.38稗（2）啊第二期扮恒载笆985.31隘0爱738.98熬78.83办157.65搬（3）俺总绊恒载捌=（1）+（碍2）扒2887.6矮5鞍0澳2165.7凹4胺231.02坝462.03阿（4）埃 罢活载内力胺（汽车）扮 暗（懊不熬计冲击系数）笆1667.7芭0八128.77版1257.7埃1案466.46败240.50埃(5)颁活载内力板（汽车） 傲 唉 （计冲击系靶数）百2164.6捌8扮167.14矮1632.5绊1笆605.47澳312.17耙（碍6捌）奥活载内力耙（人群）拔146.02鞍5.84扮109.51

47、把13.58盎28.22扒（7）蔼标准组合=（佰3）+（5）搬+（6）案5198.3叭5把172.98哀3907.7懊6瓣850.07翱802.42澳（8）爸短期组合=（靶3）+0.7捌（4）+（稗6）八4201.0拔6爱95.98白3155.6袄5拌571.12邦658.6般0稗（9）案极限组合=1把.2（3）伴+1.4（拌5）+1.1案2（6）板6659.2癌7哀240.奥54埃5007.0翱5办1140.0板9奥1023.0邦8哎表碍2-半7-2 绊2号梁作用效拜应组合胺序号八荷载类别挨跨中截面跋四分点截面唉支点艾kN翱阿m阿kN霸kN啊败m百kN安kN坝（1）邦第一期跋恒载盎1败981

48、.25鞍0柏1485.9袄4斑15扳8.50搬317吧（2）白第二期埃恒载巴1021.2皑5班0把765.94巴81.70败163.40蔼（3）拌总按恒载颁=（1）+（碍2）拌3002.5败0败0颁22扮51.88案240.20芭480.40碍（4）斑活载内力澳（汽车） 氨 蔼 （不计冲击哎系数）稗1193.3把1埃92.14拔894.21柏340.37暗341.51稗(5)背活载内力疤（汽车） 挨 （计冲击白系数）半1548.9芭2翱119.60绊1161.6皑9癌441.80捌443.28摆（6）般活载内力摆（人群）跋96.56案3.86坝72.42班8.37绊11.91叭（7）搬标准组合

49、=（敖3）+（5）敖+（6）案4647.9按8吧123.46啊3485.9白9稗690.37百935.59八（8）敖短期组合=（捌3）+0.7靶（4）+（澳6）氨3934.3拜8柏68.36伴2950.2懊5拌486.83敖731.37鞍（9）岸极限组合=1盎.2（3）唉+1.4（绊5）+1.1癌2（6）扒5879.6埃4袄171.76佰4409.7稗3拜916.13鞍1210.4傲1班表拌2-蔼7-3 拌3号梁作用效扮应组合爱序号澳荷载类别败跨中截面半四分点截面暗支点按kN肮翱m拔kN按kN矮阿m扒kN搬kN哀（1）瓣第一期恒载哎1981.2熬5跋0爱1485.9背4百158.50岸317俺

50、（2）傲第二期隘恒载案1021.2绊5昂0败765.94百81.70扳163.40唉（3）跋总恒载=（1爱）+（2）办3002.5拜0扒0吧2251.8罢8哎240.20半480.40八（4）哀活载内力瓣（汽车） 半 氨（不计冲击系斑数）傲892.63芭68.92傲669.48白254.68爱264.80傲(5)隘活载内力澳（汽车） 阿 拜（计冲击系数吧）奥1158.6般4阿89.46瓣868.98搬330.58肮343.71案（6）昂活载内力隘（人群）肮46.8安8绊1.88版35.16袄4.06哀5.78半（7）昂标准组合=（隘3）+（5）安+（6）皑4208.0案2耙91.34版3156

51、.0败2颁574.84凹829.89埃（8）艾短期组合=（艾3）+0.7霸（4）+（罢6）澳3674.2跋2百50.12皑2755.6搬8挨422.54阿671.54百（9）背极限组合=1捌.2（3）拌+1.4（耙5）+1.1坝2（6）叭5277.6皑0笆127.35皑3958.2胺1捌755.60暗1064.1班5靶2.岸4胺 预应力筋的隘配置办2.4.1碍 肮跨中截面钢束凹的估算和确定安根据公预规跋规定，预应摆力梁应满足正爸常使用极限状扳态的应力要求爸和承载能力极蔼限状态的强度鞍要求。以下就八跨中截面在各凹种作用效应组瓣合下，分别按熬照上述要求对氨主梁所需的扮钢伴束数进行估算八，并且按这些

52、爸估算的钢束数扒的多少确定主班梁的配束。艾（爸1）按正常使碍用极限状态的稗应力要求敖估算按钢束拌数阿对于简支梁带稗马蹄的T形截爸面，当截面混澳凝土不出现拉邦应力控制时，八则得到钢束数盎n的估算公式班：半式中：M挨k挨安持久状态使用斑荷载产生的跨岸中弯矩标准组稗合值芭C吧1白百与荷载有关的跋经验系数，对巴于公路办级，爸取用0.6般1版股皑6稗j15.2板0吧钢绞线截面积柏，一根钢绞线澳的截面积是1百.4暗cm哀败，故板=8.4靶cm岸已计算出成桥敖后跨中截面y岸x巴=180-昂6肮2.16笆=11跋7.84白cm,蔼k半s版=3案4.33澳cm,办初估a拔p安=15cm,袄则偏心距为：巴e办p隘

53、=y疤x叭-a版p巴=拌11皑7.84-1傲5=102.颁84拌(cm)办。一号梁：二号梁：三号梁：霸（背2）扳按承载能力极唉限状态估算钢办束数挨根据极限状态艾的应力计算图案式，受压区混拌凝土达到极限氨强度敖，受压区百应力图式扮呈矩形，同时靶预应力钢束也靶达到设计强度肮，则钢束数的摆估算公式为：盎式中：拌承载能力极半限状态的跨中扒最大弯矩版经验系数，暗一般采用0.氨75-般0.7拌7啊，本算例取0班.76岸预应力钢绞艾线的设计强度靶，见表啊2-拔1，为126稗0MP佰 一号扮梁：安 二号梁：三号梁：邦根据上述两种白极限状态，综般合取钢束数霸n般=巴5袄。俺2.4.2白 扒预应力钢束布败置安盎（

54、哀1）跨中截面胺及锚固端的钢碍束位置凹)对于跨中爸截面，在保证岸布置预留管道伴构造要求的前胺提下，尽可能把使钢束群重心霸的偏心距大些拔，本百设计皑采用内径70爸mm，外径7埃7mm的预埋蔼铁皮波纹管，扒根据公预规按癌9.1.1伴条规定，管道坝至梁底和梁侧傲净矩不应小于傲3cm及管道爸直径的1/2瓣。根据公预安规9.4.癌9条规定，水扮平净矩不应小埃于4cm及管扳道直径的0.奥6倍，在竖直捌方向可叠置。澳根据以上规定碍，跨中截面的瓣细部构造如下唉图所示。由此艾可直接得出钢瓣束群重心至梁芭底的距离为：蔼图2-按10 班钢束跨中截面搬布置图（尺寸哀单位:cm）佰)氨 对于锚固端稗截面，钢束布扮置通常

55、考虑下摆述两个方面：唉一是预应力钢暗束合力重心尽挨可能靠近截面埃形心，是截面懊均匀受压；二氨是考虑锚头布俺置的可能性，碍以满足张拉操霸作方便的要求败。按照上述锚搬头布置的“均啊匀”“分散”巴原则，锚固端笆截面所布置的蔼钢束如哀下图霸所示。钢束群阿重心至梁底距俺离为熬：靶图2-靶11 跋钢束锚固点截八面布置图（尺般寸单位:cm邦）巴为验核上述布半置的钢束群重芭心位置，需计捌算锚固端截面阿的几何特性。摆下图给出计算班图式，锚固端翱截面特性计算靶见下表所示。般 拔 碍 巴 捌图2-翱12 隘钢束重心位置疤复核图稗 挨 拌 捌 挨图2-败13坝封锚端混凝土板块尺寸图暗(尺寸单位:艾cm)安 袄 邦 邦

56、 岸 癌 伴 班(尺寸单位:芭cm)巴表绊2-鞍8 叭钢束截面几何敖特性计算表颁分块名称氨分块面积安分块面积形心爸至上缘距离矮分块面积对上罢缘静距芭分块面积的自唉身惯矩坝（岸cm)爱分块面积对截笆面形心的惯矩哀(1)摆(2)拌(3)邦=拔 (1) 爱笆(2)鞍(4)捌(5)拜 (6)=(艾1)隘 爸(5)爸敖（7）=（4斑）+（6）扳翼板佰3600拔7.5隘27000盎67500版62.42俺140265摆23跋140940挨23懊三角承托拌488.28半17.6敖8593.7按3熬1655.6背8案52.32敖133660伴9敖133826绊4.68百腹板巴9癌075靶97.5爱884812

57、斑.5扒205889八06.25拌-2唉7.58百690295盎7八274918坝63.25凹13唉163.28鞍920406般.23胺429241背50.93其中：故计算得：上核心距：下核心距：则：搬 疤80.46爸=y唉x班-k安x癌a凹p瓣3安.0时，取m熬=3.0；懊 背 V搬d埃隘通过斜截面受挨压端正截面内扒由使用荷载产办生的最大剪力鞍组合设计值；爸 懊M瓣d岸相应于上述奥最大剪力时的芭弯矩组合设计颁值；白 芭 h捌0爱通过斜截面板受压区顶端肮正截面上的有扮效高度邦，自拌受拉纵向主钢叭筋的合力点至埃受压边缘伴的距离。霸为了计算剪跨敖比m，首先必班须在确定最不挨利的截面位置癌后才能得到

58、V艾值和肮相应的颁M值袄，因此只能采板取试算的办法哎，即首先假定敖C瓣i邦值拌，按所假定的霸最不利截面计拌算V和M，板根据上述公式巴求得m值和C爸值，如假定的按C把i爸值与计算得C癌值相等或基本按相等，则最不颁利位置就可确版定了。哎首先假定C癌i败=2.40m爸，计算得V罢d败=凹1105.4把5跋kN癌，蔼相应的M拔d百=4427.版42把kN霸肮m。办C=0.6m肮h肮0鞍=0.6M佰d佰/V熬d靶=0.6唉案4427.4搬2办/办1105.4背5背=般2.403蔼（m）凹与假定的C板i稗值基本相同哀，可认为是最鞍不利截面。即背最不利截面为半距支座埃2.88半m处。b)箍筋计算拔根据公预规

59、班9.4.1柏条，腹板内箍凹筋直径不小于霸10mm，熬且应采用带肋办钢筋，间距不伴应大于哎250mm。埃本设计选用巴爱10佰200mm蔼的双肢箍筋，柏则箍筋的总截佰面积为：般箍筋间距熬，箍筋抗拉强佰度设计值绊，箍筋配筋率坝为：柏式中：b斜澳截面受压端正埃截面处T形截奥面腹板宽度。岸有上述计算可白知，满足公柏预规9.3搬.13条“箍奥筋配筋率盎，HRB33隘5钢筋不应小癌于0.12氨”的要求。把同时，根据蔼公预规氨9.4.1条拜，在距支点瓣约唉一倍梁高范围爱内，摆间距缩小至1佰00mm。半c)抗剪承载敖力计算癌根据公预规疤傲5.2.7艾条规定，主梁盎斜截面抗剪承跋载力应按下式肮计算：般式中懊：埃

60、斜截面受压爸端截面内最大罢剪力组合设计昂值，为1吧10叭5挨.54kN；碍斜截面内混隘凝土和箍筋共背同的抗剪承载邦力（kN），板按下式计算：扒异号弯矩影佰响系数，简支笆梁取1.0；伴预应力提高疤系数，对于预案应力混凝土受翱弯构件，取1白.25；艾受压翼缘的艾影响系数，取罢1.1；埃b翱斜截面受压碍端正截面处，袄T形截面腹板吧宽度，此处爸；邦h背0肮吧斜截面受压端懊正截面处梁的扮有效高度皑，耙h爱0霸=熬1259mm霸；稗斜截面内纵稗向受拉钢筋的爱配筋百分率，胺，当百时，取般；颁混凝土强度般等级；暗斜截面内箍阿筋配筋率，澳；蔼箍筋抗拉设巴计强度；爱斜截面内配背置在同一截面隘的箍筋各肢纵敖截面面积