基于规范和ABAQUS的组合梁承载力计算

1、 基于规范和ABAQUS的组合梁承载力计算摘要：分别应用钢结构设计规范公式和有限元软件对完全抗剪连接组合梁的正弯矩区段进行塑性设计，计算其正截面抗弯承载力设计值。通过有限元软件绘出弯矩一跨中位移曲线。对两种方法的计算结果进行对比，分析误差原因。关键字：组合梁；塑形设计；规范；有限元1概述本文以一道例题来对比理论计算方法和有限元软件得到正截面抗弯承载力设计值，并分析造成误差的原因，例题如下：某办公楼内一完全抗剪连接组合梁，翼缘板计算宽度b为e1630mm，板厚h为110mm，混凝土强度等级为C30,轴心抗压强度c设计值f=14.3N/mm2；钢梁为I32a，Q235钢，截面面积A为c73.52c

2、m2。应用塑性设计法计算组合梁正弯矩截面抗弯承载力设计值M。如果翼缘板计算宽度“为1230mm，板厚h为100mm，混凝土强度等级为C20，计算uec此时的截面抗弯承载力设计值M。u采用有限元软件对该组合梁进行有限元模拟，要求：（1）采用三等分加载，为保证得出纯弯段的极限承载力，可根据需要自行对剪弯段进行加强；（2）由于是完全抗剪连接，有限元软件计算中可不考虑栓钉作用；（3）通过有限元软件绘出弯矩-跨中位移曲线；（4）有限元混凝土应力-应变关系按砼规，钢材应力-应变关系取为理想弹塑性）；（5）有限元分析计算得到的承载力与规范公式计算结果进行对比，分析其差异原因。2应用钢结构规范公式对组合梁进行

3、正截面抗弯承载力计算因题中采用的I32a钢梁不方便计算，现改为以下截面，如图1所示，其面积A为s73.8cm2。(1)be=1630mm,h=110mm，混凝土强度等级为C30时:c材料强度设计值混凝土轴心抗压强度设计值f=14.3N/mm2，cQ235钢抗拉、抗压强度设计值f=210N/mm2。y判断塑性中和轴位置Af=7380 x210=1549800N=1549.8kNsybhf=1630 x110 x14.3=2563990N=2563.99kNeccAfbhf，因此中和轴在钢梁内，如图3所示。syecc计算钢梁受压区截面面积工T0bhf+Af(A-A)feccs2yss1ybehcf

4、cqAs2fyAslfy7pfy1fA=(A-bhfs22secfy图3塑性中和轴在钢梁内时的组合梁截面及应力图形=1(7380-1230 x100 x肥)=878.6mm22210计算钢梁受压区截面面积A=(A-A)=(7380-878.6)=6501.4mm2s1ss2计算受压区钢梁高度878.6厂十=6.76mm钢梁翼缘板厚，因此中和轴在钢梁上翼缘内。计算钢梁受拉、受压截面的形心位置(以受拉翼缘下边缘为基线)钢梁受拉截面形心位置：15824130 x15x上+290 x12x160+8.24x130 x(15+290+-)22=138.8mm130 x15+290 x12+8.24x13

5、0钢梁受压截面形心位置：878.63166320一一x=316.6mm130因而有Z1=420-138-8-罟=2312mmZ2二3166-1388二177-8mm塑性承载力Mu二bhfz+Afz二1230 x100 x96x2312+8786x210 x177.8二305.8x106Nmm二3058kNecc1s2y23应用ABAQUS有限元软件对组合梁进行正截面抗弯承载力计算鉴于be=1630mm,h=110mm，混凝土强度等级为C30be=1230mm,h=100mm，cc混凝土强度等级为C20,两种情况分析过程类似，结果不同。现以第一种情况为例进行详细阐述，第二种情况只阐述最后的结果部

6、分。取简支梁跨度为6m，三分点处加载，初始荷载P=250KN。另外，为防止混凝土发生局部受压破坏，在受力点处设置200mmx200mmx6mm的钢垫片。3.1材料属性混凝土本构关系按照GB50010-2010混凝土结构设计规范附录C中第C2.2和C.2.4条的规定选用。混凝土损伤塑性模型的塑性特性、压缩特性取值、拉伸特性如下图所示。垫块和钢梁本构关系取为理想弹塑性模型，弹性模量为2.06xlOiiN/m2,屈服强度为2.1x108N/m2。ConcreteDamagedPlasticity图4混凝土损伤塑性模型塑性特性ConcreteDamagedPlasticityPlasticityCom

7、pressiveBehaviorTensileBehavior：Type:StrainSuboptionsAUsestrain-rate-dependentdataUsetemperature-dependentdataNumberoffieldvariables:0号DataYieldStressCrackingStrain11430112.75402286022.55080.01图5混凝土损伤塑性模型拉伸特性YieldStressInelasticStrain17033114.0210211222360.420.0001&5945312451236.20.000259941413276&4

8、5.970.000367371513B04557.720.00048469861411661&.030.000609202714273440.190.00073SS62814319311.06O.OO0S722O2913513260.290.0015731451012140158.4B0.0022925351110821029.490.003009673129682237.1820.003720344153724B11.120.004424522147921757.5460.0051231157244394.3050.00581703816&668229.330.00650715217&173

9、69&.140.007194095185745467.6590.007S73378195371569.955O.OOS560402205042606.6280.0092404B214751147.750.00991.3361224491266.2280.0105957422342581&0.3070.01127128424404B043.4B10.011945615253857&49.0260.01261B844263684332.O9S0.013291056273380340.1070.0146327182S3123769.9640.01597106292&O3331.1930.017306

10、415302712260.029O.O1863&O29312545083.3730.01996&091322397602.0620.02129&744332266542.3340.022622102342149315.2490.023945257352043847.1530.0252&6252361948457.9630.0265B5237371861772.277O.O27&O21.73381782653.4B20.029217132391710154.2010.030530151401643473.5670.0318412&411581953.156O.O3315MB6421525004.

11、350.034457354431472140.5390.035763353441422937.9940.037067092图參混凝王损伤塑性模型压缩特性取值461334095.501O.O39669118471293356.1560.0409674623.2定义装配件将钢梁、混凝土板和垫块组装在一起如下图所示。图7装配完毕的模型图3.3设置分析步令EditStep-1Name:Step-l1Type:St呂tiqGene已丨Basic!Inc巳门1巳门：OtherType:Automatic.1FixedMaximumnumbeofincm巳门t：10000InitialMinimumMaxi

12、mumIncrementsize:0.01IE-00511Cancel图8EditStep对话框图10边界条件 3.4定义约束混凝土和垫块、钢梁之间的约束关系选择Tie方式，即假设它们在分析过程中是紧紧粘在一起的。参考点RP1、RP2与它们所从属的约束面定义为耦合的关系。Create.Edit.Copy.Rename.Delete.DismissNameTypeConstraint-1Tie#Constrainit-2Tie“Constraint-3Coupling#Constraint-4CouplingConstraintManager图9约束定义对话框3.5定义荷载和边界条件3.5.1定

13、义边界条件对组合梁添加铰接约束的边界条件，如下图所示:EditBoundaryConditionName:BC-1Type:Displacement/RotationStep:Step-1(Static,G&neral)Region:(Picked)鸟CSYS:(Global)鸟戈Distribution:Uniformtw7Ul:07U2:0団U3:00UR1：radians0UR2：radiansUR3:radiansAmplitude:(RampT九Name:BC-2Type:Displacement/o-tationStep:Step-1(Static,GeneralRegion:(P

14、icked)怎CSYS:(Giohad)鸟ADistribution:Uniform0Ul:00U2:0U3:0UR1：radians0UR2:radiansUR3:radiansAmplitude:(Ramp)r；EditBoundaryConditionNote：Thedisplacementvaluewillbemaintainedinsubsequentsteps.Note:Thedisplacementvaluewillb已maintainedinsubsequentsteps.OKCancelOKCancel 3.5.2施加荷载采用荷载控制的方式在三等分点RPT、RP-2点处施加向

15、下的集中荷载250KN。非EditLoadName:Load-1Type:Coneenti自t已日forceStep:Step-1(Static,General)Region:(Picked)鸟CSYS:(Global)鸟ADistribution:UniformCF1:CF2:CF3:fRampAmplitude:r；FollowirKxlalrotationNote：Forcewillbeappliedpernode.OKCancel图11施加荷载对话框3.6划分网格对组合梁进行网格划分，混凝土板网格数目7680个，钢梁网格数目1440个，合计9120个网格，如下图所示：Y图12网格划分图

16、3.7后处理位移云图为图13位移云图应力云图为图14钢梁Mises应力云图图15钢梁S33应力云图图16混凝土板Mises应力云图图17混凝土板S33应力云图用origin9.0处理从ABAQUS里面得到的荷载位移值，计算出弯矩值，绘出弯矩一跨中位移曲线图，如下所示。E.NIMr图18弯矩-跨中位移曲线图be=1230mm,h=100mm,混凝土强度等级为C20时，弯矩一位移曲线图如下图所示。c跨中位移（m）图19弯矩-跨中位移曲线图（C20）3.8结果对比分析通过对比上面两种方法的计算结果，可以看出，按照规范理论计算与有限元模拟得到的极限承载力值非常接近，在误差允许的范围内。但由规范计算得到的计算值稍微要大一些。造成这种差异的原因可以从以下几个方面分析：（1）用理论规范计算时，假设塑性中性轴一侧的受拉混凝土，因为开裂而不参加工作；并且在混凝土的受压区为均匀受压，并达到混凝土抗压强度设计值;在钢梁的受压区