预应力空心板梁下部结构

1、（表2 ）第二部分下部结构一设计资料1.设计荷载：公路一II级2,桥面净空：净9+2x 1.0m3.跨径（1）标准跨径14.00m（墩中心距离）（2）计算跨径13.60m,（支座中心线距离）（3）预制板全长13.96m （主梁预制长度）.上部构造：预应力钢筋混凝土空心板梁.材料：钢筋：盖梁及墩柱钢筋筋均用 HRB33任冈筋混凝土：盖梁采用C40,墩柱用C30.设计依据：公路桥涵地基及基础设计规范（JTG D63-2007）;混凝土简支梁板桥易建国，人民交通出版社，2004年。二盖梁计算（一）构造型式及尺寸选定盖梁构造尺寸及截面选取位置如图1所示。（二）荷载计算图1盖梁构造尺寸及截面选取位置图上

2、部结构永久荷载表表1边板自重（KN/m中板自重（KN/m一孔上部构造自重（KN母T支座横裁反力（KN）18.50118.6262529.736边板中板62.90363.3282盖梁自重及作用效应计算（计算结果见表 2）盖梁自重产生的弯矩、剪力效应计算表截面自重（KN弯矩（KN.m剪力（KN1-117.19-0.52-17.19-17.192-222.71-2.10-39.9-39.91.上部结构永久荷载见表383-358.80-10.43-98.7130.24-425.20303.941051055-526.25828.82003.可变荷载计算（1）可变荷载横向分布系数计算：荷载对称时用杠杆原

3、理法，非对称布置 时用钱接板法。对称布置a,单列车对称布置时（图2）9D L 9b.图2 （尺寸单位：cm图3 (尺寸单位：cni)1刈1=,0 = 0, “2=刈9=0,刈 3=8 = 3父 0,318=0.15914= 7=(0.682 0.182)= 0.432215= 6=0.818=0,4092C三列车对称布置时(图4)-1 一一=10 = 0,2=9=4 0.864= 0,432-二0,5=0.251=(0,5 0,318) = 0.409215 = 60.682 = 0,3412二 10=0,2=。，= 8=010.318 =0,159 , 210.682 =0,3412b双列车

4、对称布置时（图3）39图4 (尺寸单位：cm)非对称布置12 = - (0.1851 0.1372 0.101 0,0675) = 0.24513(0.1536 0.148 0.1156 0,0775)= 0.24714(0.1459 0.1223 0.1226 0,0842) = 0.237515 = (0.0949 0.1237 0.109 0,1401)= 0.233816(0.0715 0.0914 0.1169 0,1361) = 0.20795217(0.0751 0.0735 0.0938 0.1338) = 0.1879218(0.0475 0.0609 0.0775 0.11

5、56) = 0.150821(0.0416 0.0528 0.0675 0.101)= 0.13152= 1 (0.0394 0.0494 0.0631 0.0937)= 0.1228 2C三列车非对称布置时和对称布置一样 (2)按顺桥向可变荷载移动情况，求得支座可变荷载反力的最大值(图 5)非对称布置时横向分布系数计算-号板参见上部结构图5,-号板见下列图411(0.194 0.1277 0.0937 0,0631) =0.2392图5(尺寸单位：mi)双孔布载单列车时：B= 13,6 7,875 2 214.4= 321.5(KN ) 2双孔布载双列车时：2B = 2 321,5= 643

6、( KN)a,单列车非对称布置时1% =1(0.194 +0,1277) =0.1609 ,13 =一(0.1536 +0.148) =0.1508 , 21-5 =-(0.0916 0,1167) = 0.1042 ,17(0.0571 0,0735) = 0.0653 ,21-9 =(0.0416 0,0528) =0.0472 , 21 (0.1851 0,1372) =0.1612 ,214(0.1182 0,1412) =0.1297 ,216(0.0715 0.0914) = 0.08145 ,218(0.0475 0.0609) = 0.0542 ,2110 = (0.0394

7、0.0494) = 0.0444240双孔布载三列车时：3B =3 321.5 0.78 =752.31(KN)单孔布载单列车时：B J36 7.875 - 214.4 =267.95(KN)2单孔布载双列车时:2B = 2 267.95 = 535.9( KN )单孔布载三列车时： 3B=3 267.95 0.78 = 627.003(KN )(3)可变荷载横向分布后各梁支点反力，见表 3。各梁支点反力计算表3刀(2)=0.245131.3157.54刀(3)=0.247132.37158.82刀(4)=0.2375127.28152.71刀(5)=0.2338125.29150.33刀(6

8、)=0.20795111.44133.71n (7)=0.1879100.69120.82n (8)=0.150880.8196.96刀(9)=0.131570.4784.56Y (510) =0.122865.8178.96计算方法何载横向分布情况公路I级荷裁(KN)荷载布置横向分布系数单孔双孔BR1BR1对称布置杠杆原理法计算单列行车Y (1-8)=0267.950.000321.50.000Y (2-7)=00.0000.000 Y (3-6)=00.0000.000Y (4-5)=0.15942.650.12Y (5-6)=0.34191.37109.63双列行车Y (1-8)=053

9、5.90.0006430.000Y (2-7)=00.0000.000Y (3-6)=0.15985.081102.237Y (4-5)=0.432231.51277.78Y (5-6)=0.409219.18262.978三列行车Y (1-8)=0627.0030.000752.310.000Y (2-7)=0.432270.87324.99Y (3-6)=0.25156.75181.99Y (4-5)=0.409256.44307.69Y (5-6)=0.341213.81256.54非对称布置偏心压力法计算单列行车Y (1)=0.1609267.9543.11321.551.73Y (2

10、)=0.0.161243.1951.83Y (3)=0.150840.4148.48Y (4)=0.129734.7541.7Y (5)=0.104227.9233.5Y (6)=0.081521.8426.2Y (7)=0.065317.520.99Y (8)=0.054214.5217.43Y (9)=0.047212.6515.17n (10)=0.044411.8914.28双列行车y (1)=0.239535.9128.08643153.68(4)各梁永久荷载、可变荷载反力组合见(表 4)表中均取用各梁的最大值，其中冲击系数为：1+以 = 1+ 0.2975= 1.2975各梁永久荷

11、载、可变荷载反力组合表表4编号荷载情况12345678910258.27260.02260.02260.02260.02260.02260.02260.02260.02258.27三列对称0421.67235.28399.23332.86332.86399.23235.28421.670三列非对称0000000000+258.27681.69495.3659.25592.88592.88659.25495.3681.69258.27+258.27260.02260.02260.02260.02260.02260.02260.02260.02258.274.双柱反力G计算，(见图6),计算结果见

12、表541M3= -R 1.925- R2 0.675M4 4 二一电2.525-R21.275-R30.025 G 0.6M5f=-R5.625-R24.375-R33.125- R4 1.875-R50.625 G 3.7各种荷载组合下的各截面弯矩计算见表6各截面弯矩计算表表62.相应与最大弯矩时的剪力计算图6尺寸单位（cni）双柱反力G计算表表5荷载组合情况计算式反力G (KN组合1 c(258.27 X 6.7 + 681.69 父 5.6 + 495.3父 4.5+659.25 5.6公路I级1679.62三列对称3.4 +592.88 父 2.3 + 592.88 父 1.2 +65

13、9.25 父 0.1 + 495.3父-1 +681.69 父-2.1 +258.27 3.2组合公路I级1,(258.27 父 6.7 + 260.02 父 5.6 + 260.02 父 4.5 + 260.02 父5.62199.9三列非对称3.4 + 260.02 父 2.3 + 260.02 父 1.2 + 260.02 父 0.1 + 260.02 义-1 +260.02父-2.15-258.27黑-3.2何载 组合墩柱 反力梁支座反力（KN各截面弯矩（KN.m）GR1R2R3R4R5-组合1679.62258.27681.69495.3659.25592.88-511.28-127

14、1.06-1580.37-1975.9组合2199.9258.27260.02260.02260.02260.02-193.7-828.3-1172.292593.11般计算公式为：-截面：V左=0 , 丫右=-R ;-截面：V左=丫右=一旦；-截面：V左=V右=一 R1 R2 ；-截面：7左=R1R2R3 + G, 丫右=R1 R2；-截面：V 左=丫右=RR2R3R4R5 + G各种荷载组合下的剪力值见表7由表知应以G=2199.9（KN）控制设计各截面剪力计算表表7（三）内力计算1弯矩计算截面位置见图6,各截面的弯矩计算式为:M14 =0,M 2T = -R1 M 0.525荷载 组合各

15、截面剪力 （KN截面-截面-截面-截面-截面-V左V右V左V右V左V右V左V右V左V右组合40-258.27-258.27-258.27-258.27-258.27-939.96739.6600组合50-258.27-258.27-258.27-258.27-258.27-518.291681.611161.571161.57423.盖梁内力汇总表中各截面内力均取表6和表7中的最大值，并将内力汇总于表8内号-盖-弯矩(KN.m )M自重-0.52-2.10-10.43303.94828.82M荷载-50.36-193.7-828.3-1172.292593.11M计算-50.88-195.8-

16、838.73-868.363421.93剪力(KN)V自重左-17.19-39.9-98.71050右-17.19-39.9130.21050V荷载左0-258.27-258.27-518.291161.57右-258.27-258.27-258.271681.611161.57V计算左-17.19-298.17-356.97-413.291161.57右-275.46-298.17-128.071786.611161.57梁内力汇总表表8(四)截面配筋设计采用C40混凝土，主筋选用HRB335 9 28,安全系数 =1.1,令as = 60mm.截面配筋计算一截面：已知 b，h =1400乂

17、918 , Md =-50.88(KN.m)则%Md fcdbx(h。-3代入数据得：250.88 106 18.4 1400 x(918 -)2化简后得：12880 x2 - 23647680 x 55968000 = 0解方程得到：x= 2.37mm所须钢筋面积：As = fcdbx/fsd =18.4 1400 2.37/280 = 218.04mm2实际采用 146 28,则 As = 8621.2mm2 配筋率：P= 8621.2 = 0.67% 1400 918-截面：已知 bx h0 = 1400 x1140 , Md = -195.8(KN.m)则- Md fcdbx(h。-)

18、代入数据得:2-6x、195.8 10 18.4 1400 x(1140- 2)化简后得：12880 x2 - 29366400 x - 215380000 = 0解方程得到：x = 7.36mm所须钢筋面积：As = fcdbx/fsd = 18.4 1400 7.36/280= 677.12mm2实际采用 14 28,则 A = 8621.2mm2配筋率：P=-8621.2 = 0.54% 1400 1140-截面：已知 bM h0 = 1400父 1140 , Md =-838.73(KN m)则 Md -bx。)代入数据得：2x、1.1 838.73 106 _ 18.4 1400 x

19、(1140-)化简后得：12880 x2 - 29366400 x 922603000 = 0解方程得到：x= 31.86mm所须钢筋面积：As = fcdbx/fsd = 18.4 1400 31.86/280= 2931.13mm2实际采用 146 28,则 As = 8621.2mm2配筋率：P=8621.2 = 0.54% 1400 1140-截面：已知 bx h0 = 1400 x1140 , Md = 868.36(KN.m)贝U Md fcdbx(h0-)代入数据得:26x、1.1 868.36 10 三 18.4 1400 x(1140-)化简后得：12880 x2 - 293

20、66400 x 955196000- 0解方程得到：x = 33.004mm43所须钢筋面积：As = kbx/fsd = 18.4 1400 33.004/280= 3036.37mm2实际采用 14G 28,贝U As = 8621.2mm公预规规定，当钢筋混凝土盖梁计算跨径l与盖梁高度h之比大于5时 按钢筋混凝土一般构件进行承载能力验算， 当宽高比2l/h 5时盖梁应作为 深受弯构件进行承载能力验算。参见图1知l/h= 7.4/1.4 = 6.17,故仅需按照钢筋 酉己筋率：P= 8621.2 =0.54% 1400 11405-截面:已知 bxh0 =1400 x1140, Md =3

21、421.93(KN.m)贝U为Md fcdbx(h -勺 代入数据得：26X、1.1 3421.93 10 18.4 1400 x(1140 - 2)化简后得：12880X2 -29366400 x 3764123000 = 0解方程得到：x = 136.32mm所须钢筋面积：As = fcdbx/fsd =18.4 1400 136.32/280 = 12541.44mm2s cs实际采用 146 28,则 As = 13547.6mm2配筋率：P= 13547.6 =0.85%1400 1140各截面钢筋数量计算见表9各截面钢筋数量计算见表表9混凝土一般构件进行承载能力验算1.正截面承载能

22、力验算由配筋计算知，为满足构造要求，盖梁底面钢筋分双层布置，则普通钢筋到截面底边的距离为：fsd1Asas1 fsd2 As2 as2280 6773.8 60 280 6773.8 120 2as = = = 90mmfsd1Asi fsd2 As2280 6773.8 280 6773.8-截面的抗弯承载力M ud :已知 bx h0 = 1400黑 858 , Md = -50.88(KN.m)则Mud-fsdAs(h0)-280 8621.2(85822.37) 2068.3(KN .m)0Md =1.1 50.88-55.968(KN .m)截面号M(KN .m)所需钢筋面积一 ，2

23、、As (mm )实际选用配筋率(衿根数， ，2、As (mm )-50.88218.04148621.20.67-195.8677.12148621.20.54-838.732931.13148621.20.54-868.363036.37148621.20.54-3421.9312541.442213547.60.85(五)截面承载能力校核7.36-16户 2670.59(KN m)Mud一 一 . xfsdAs(h0 -) =2则承载能力满足要求。-截面的抗弯承载力Mud :已知 bM h0 = 1400m 1110, M d = 195.8(KN.m)贝UxM ud - fsdAs(h

24、0 -) - 280 8621.2(111020Md =1.1 195.8= 215.38(KN.m)则承载能力满足要求。-截面的抗弯承载力Mud：已知 bx h0 = 1400M 1110, m d = -838.73(KN.m)贝U280 8621.2(1110-*竺)=2641.01( KN.m)20Md =1.1 838.73 = 922.603( KN.m)则承载能力满足要求。44-截面的抗弯承载力Mud：已知 bxh0 =1400 x1110, Md =868.36(KN.m)则xM ud - fsdAs(h0 -) =280 8621.2(1110 2.0Md =1.1 868.

25、36 =955.196(KN.m)33.004)=2640.72( KN.m)则承载能力满足要求。-截面截面的抗弯承载力M ud :已知 bxh0 =1400 x1110, Md = 3421.93(KN .m)贝 UMudx=fsdAs(h0 -) = 280 13547.6(1110 -2136.32)=2640.72(KN .m)0Md =1.1 3421.93 =3764.12(KN.m)则承载能力满足要求。2.斜截面抗剪承载力验算该钢筋混凝土盖梁中不设弯起钢筋，计算剪力全部由混凝土及箍筋承受，则斜截面抗剪承载力按下式计算：0Vd VCsVcs = ：1： 2：3 0.45 10-3b

26、 h0. (2 0.6p).、fcu-svfsv式中：各系数值按公预规5.2.7条规定取用：%异号弯矩影响系数，简支梁3 1=1.0；2预应力提图系数，偏安全取二2 = 1.0；3 受压翼缘的影响系数，取口 3= 1.1；b, h0截面的宽度与有效图度，b= 1400mm , h = 1110mm；P纵向钢筋的配筋率；Psv箍筋的配箍率，Psv =%，箍筋选用六肢612, Asv = 226.2mm2bsv(1)箍筋间距计算按公预规5.2.10条要求，当截面符合：Vd 0.50102ftdbh0(KN)可不进行斜截面抗剪承载力计算，仅需按公预规9.3.13条进行构造要求进行配置箍筋。对于-截面

27、：0.50 X 10，口 2 ftd bh0 = 0.5 X 10 * 1.0 x 1.65黑 1400M 858 = 990.99(KN )对于-至-截面：0.50父10432ftdbho =0.5父10%1.0父1.65M1400M1110=1282.05(KN)按公 预规5.2.10条规定：”Vd E0.51M10 4、f7bh0 =0.51父10”师父1400 M1110 = 5012.46(KN )对照表7可知：-截面之前仅需按照构造要求配置箍筋，(取S150mm) -至-截面间应按计算要求配置箍筋。箍筋间距sv的计算公式为:222Ct. Ct 9 Ct. XI 23Sv 二则对于-

28、截面:222- 1- 2- 3123Sv 二450.2 10”(2 0.6p) fcu,k Asvf svbho(0Vd)20.2 10(2 0.6p) fwkAsvfsgh；(0Vd)212 12 1.12 0.2 10/(2 0.6 0.65) . 40 226.2 280 1400 11102(1.1 356.97)2=273.38mm由于-截面位于支点处故按公预规9.3.13要求取Sv= 100mm对于-截面: 12 221 320.2 1 0(2 0.6p).fcu,kAsvfsvbhoSv2(Vd)2_ 12 12 1.12 0.2 10=(2 0.6 0.65),40 678.6

29、 280 1400 11102-2(1.1 2474.99)=203.95mm-截面取Sv = 130mm-截面:经比较和综合考虑，箍筋沿盖梁跨长布置如图7所示斜截面抗剪承载力按下式计算：3.Vcs = ：1： 2： 3 0.45 10 b h0 (2 0.6 p), fcu,k svfsv此处箍筋间距 Sv = 100mm, ASv= 226.2mm2。226.21400 100=0.16% vmin=0.12%fcu,k = 40MPa , fsv = 280MPa将以上数据代入得Vcs= 1 1 1.1 0.45 10-3 1400 1110. (2 0.6 0.65) 400Vd =

30、1.1 1786.61= 1965.271(KN):二 2001.03(KN)0.0016 280 = 2001.03KN图7盖梁箍筋布置图(尺寸单位：cm)(2)斜截面抗剪承载力选取-至-截面进行斜截面抗剪承载力计算：-截面：斜截面抗剪承载力按下式计算:Vcs=：1-3 0.45 10b ho (2 0.6p)Jcu,k：svfsv此处箍筋间距 Sv = 100mm , Asv = 226.2mm2则：sv =晨bSv226.21400 100= 0.16%; svmin 0.12%svi iinfcu,k = 40MPa , fsv = 280MPa将以上数据代入得Vcs W 1 1.1

31、0.45 10, 1400 1110,(2 0.6 0.65) 40 0.0016 280 = 2001.03KN0Vd =1.1 356.97 =392.667KN) 2001.03(KN)则抗剪承载力均满足要求。-截面：斜截面抗剪承载力按下式计算：Vcs = ：1 1 2： 3 0.45 10二b h。. (2 0.6p)Jcu,k ：svfsv此处箍筋间距 Sv = 130mm, Asv = 226.2mm2。则：sv = Asv =226.2= 0.16% . vmin =0.12%bsv 1400 100fcu,k = 40MPa , fsv= 280MPa 将以上数据代入得Vcs=

32、1 1 1.1 0.45 10，1400 1110 (2 0.6 0.65). 400Vd = 1.1 1161.57= 1277.73(KN):二 2001.03(KN)则抗剪承载力均满足要求。(六)裂缝验算对于盖梁为混凝土受弯构件，其最大裂、缝宽度 Wfk0.0016 280 = 2001.03KN可按下式计算。在此，选则抗剪承载力均满足要求。46取-截面(弯矩最大处)进行验算Wfk= GC2C3ssE730 d(0.28 10,式中Ci钢筋表面形状系数，Ci=1.0;C2作用长期效应影响系数,C2=1 0其中：荷载短期组合：MS =828.82 0.7 2637.33 = 2674.95

33、(KN .m)荷载长期组合：M L = 828.82 0.4 2637.33 = 1883.75(KN .m)贝股2=1+0.5父5=1.7。；1883.75C3 与构件受力性质有关的系数，钢筋混凝土盖梁为普通受弯构件, 则 C3 =1.0;(一)荷载计算1.恒载计算(1)上部构造恒载，一孔重 2529.736(KN)(2)盖梁自重(半根)228.9(KN)(3)横系梁重:1.0父 0.8父 6.2父 25= 124(KN )(4)墩柱自重：n m 0.62 M 5父 25= 141.3(KN)作用于墩柱底面的恒载重力为：1/、N恒= M 2529.736+ 228.9 + 124/2+ 14

34、1.3= 1697.01( KN) 22.汽车荷载计算仃ss-钢筋应力，对于受弯构件二 ssMSS0.87Ash02674.95 1060.87 13547.6 1110= 204.46( MPa)d -纵向受拉钢筋的直径；P纵向受拉钢筋的配筋率，P = &= 13547.6 =0.009 , bh01400 1110将以上数据代入计算得：204.4630 28Wfk =1 1.7 1.0-() = 0.17mm 7故应该考虑偏心增大系数月。=11 J)2 1 21 =0.2 2.7曳 _1.0h0图10 (尺寸单位：cni)140060 /h0 h101.15-0.01=1.06 a 1.0

35、(取2= 1.0)1.2代入数据得： =1 1(-10)2 0.501 1 = 1.171400 0.127/1.14 1.2(1)双孔荷载，按最大垂直力时，墩柱顶按轴心受压构件验算，根据公预规5.3.1条：丫0m0.卯(八人+ fcdA/)查表取中= 0.98贝U0.9 (fcdA fc/d aS )- 0.9 0.98 (13.8 二 6002 280 5655.6)= 15162.46(KN)、 0Nd=1.1 2214.81 = 2436.29(KN)满足规范要求。(2)单孔荷载，最大弯矩时，墩柱顶按小偏心受压构件验算：Md = 267.67KN.m, Nd = 2105.02KN根据

36、公预规5.3.9条偏心受压构件承载力计算应符合下列规定0Nd A 2Q C：弋0Mde0M B 2fcd D：g 3fSd_ _ 10-2=1.15-0.01 1.0 h60=叫5匕.AfcdCf540600=0.9)式中：1构件的计算长度，10 =10m ；代入数据整理后得:13.8B 1.26D60 r13.8A 1.4C60轴向力对截面重心轴的偏心矩,按公预规提供的附录C表C.0.2 圆形截面钢筋混凝土偏压构件正截面Md e。Nd267.670.127m2105.02抗压承载力计算系数表”，经试算查得各系数A.B.C.D为:设 = 0.79, A= 2.0926, B= 0.5982,

37、C= 1.5938, D = 1.1496 ,代入后得:A Q C： 2fsd =(2.0926 13.8 1.5938 0.005 280) 6002 -11199.312( KN)h0截面的有效高度，对圆形截面h0 -r rs -0.6 0.54-1.14mh 截面高度，对于圆形截面 h=2r=1.2m1 荷载偏心率对截面曲率的影响系数；0 1271=0.2+2.7 -=0.501 1(取，=0.517)1.142构件长细比对截面曲率的影响系数；13.8 0.5982 1.26 1.149660 :0.6 = 0.18713.8 2.0926 1.4 1.593860 =0.187与实际计

38、算偏心矩Md/Nd = 0.19误差在2%围以内。- 0Nd=1.1 2638.93 =2902.823(KN)493 _3 _/3B fcd D：g fsd =(0.5982 13.8 1.1496 0.005 0.9 280) 600 = 3493.32(KN.m)_ Nde0 =1.1 2638.93 0.187 = 665.665(KN.m)墩柱承载力满足要求。四钻孔桩计算钻孔灌注桩直径为1.4m,用C30混凝土，HRB335I冈筋，灌注桩按m法计算, 桩身混凝土受压弹性模量EC =3.0父104 Mpa。(一)荷载计算每根桩承受的荷载为：1.一孔怛载反力Ni 2529.736 =12

39、64.868( KN)2.盖梁恒载反力N2 =228.9(KN).系梁恒载反力N1 = 1 m 124 = 62( KN )2作用于桩顶的恒载反力N 恒=N1+N2 +N3 + N4 =1264.868+ 228.9+ 62+ 141.3 = 1697.068( KN).灌注桩每延米自重：二 ，2 八一 q = - 1.42 m 25 =38.47( KN / m)4.可变荷载反力(1)两跨可变荷载反力N5 =659.09(KN)(2)单跨可变荷载反力心=549.31(KN)(3)制动力T=82.5KN，作用点在支座中心，距桩顶距离为：5 1.2 0.047 = 6.247m.作用于桩顶的外力

40、Nmax = 1697.068 + 659.09 = 2356.158( KN)Nmin = 1697.068 549.31= 2246.378(KN)H = 82.5? KN )M = N6 0.3 H 6.247= 731(KN.m).作用于地面处桩顶的外力Nmax =2356.158 38.472394.628(KN)Nmin =2246.378 38.47=2284.848(KN)M = 731 82.5 1 = 813.5 KN .m)(二)桩长计算：钻孔灌注桩的承载力容许值由下式计算：i11.nRaU qikli Apqr 2 i 1qr =m0fa01 k2 2(h- 3)式中：

41、R 1单桩轴向受压承载力容许值(KN),桩身自重标准值与置换土重标准值的差值作为荷载考虑。U 桩身周长(m),考虑冲击式钻机，成孔直径增大10cm,则U =冗父 1.5= 4.71(m)；Ap 桩底截面面积，Ap =二 R2 =二 1.42 = 1.54m2 ;n土的层数；li承台底面或局部冲刷线以下各土层的厚度( m;qik 与li对应的各土层与桩侧的摩阻力标准值(KPa )；50qr桩端处的承载力容许值(KPa );fa0 1桩端处土的承载力基本容许值(KPa );h桩的埋置深度(弱；k2 -容许承载力随深度的修正系数；% -桩端土以上各土层的加权平均重度(KN /m3)修正系数；m 清底

42、系数。假设桩尖位于地质资料的卵石层，按公路桥涵地基与基础设计规范取用 各所需数据则有：fa0=800MPa、九=0.7、m0 = 0.8、k2 = 6.0 ,将以上数据代入 算得的容许承载力为：R 1-1 4.71(4 200 2.3 70 220 (h - 6.3) 1.54 0.8 0.7 800 6.0 16.7(h-3)-1941.807 600.11h作用于桩底的最大外力为 N = 2394.628+38.47h (KN)则有 -1941.807 600.11h =2394.628 38.47h解得h =7.7m取h=10m,桩尖位于卵石层，与假定符合。R I- -1941.807

43、600.11h = 7941.807 600.11 10 = 4059.29(KN)N =3071.14+38.47h =2394.628+38.47父10 = 2779.328 KN) 2.5 ,可按弹性桩计算。3.地面以下深度Z处桩身截面上的弯矩Mz与水平应力仃zx的计算已知作用于地面处桩顶上的外力为:No = 2394.628(KN) Ho = 82.5(KN )、M0 = 813.5(KN)(1)桩身弯矩Mz一 Ho .-Mz = -0 Am M 0Bm = 257.8Am 813.5Bm a式中的无量纲系数Am,Bm可由查表知，计算结果见表12桩身弯矩Mz计算表(单位：KN.m表12

44、z00010.00813.501813.500.31250.10.1125.78813.50839.280.6250.2r 0.197P 0.99850.79811.87 1862.660.93750.30.290.99474.76808.62883.381.250.40.377P 0.98697.19802.11899.301.56250.50.4580.975118.07793.16911.23511.8750.60.5290.959136.38780.15916.522.1875P 0.70.59210.938152.62P 763.06915.682.51 0.80.6460.913166.54742.73909.262.81250.90.6890.884177.62719.13896.763.125P 10.72310.851186.39P 692.29878.683.43751.10.7470.814192.58662.19854.773.751.20.7620.774196.44629.65826.09