食品工程原理课程设计-双效并流降膜式蒸发器设计

1、课 程 设 计授课时间：20122013年度 第 2学期题 目： 双效并流降膜式蒸发器设计 课程名称： 化工原理课程设计 专业年级： 食品科学与工程2010级 学 号： 1005100220 姓名： 王鹏 指导教师： 谢毅 黄丽 2013年7月11 日目录 TOC o 1-1 h z t 标题 2,2,标题 3,3 HYPERLINK l _Toc360956162 第1章 设计方案简介 PAGEREF _Toc360956162 h - 2 - HYPERLINK l _Toc360956163 第2章 工艺流程图及说明 PAGEREF _Toc360956163 h - 3 - HYPER

2、LINK l _Toc360956164 第3章 工艺计算及主体设备选型； PAGEREF _Toc360956164 h - 3 - HYPERLINK l _Toc360956165 3.1 估计各效蒸发量和完成液浓度 PAGEREF _Toc360956165 h - 3 - HYPERLINK l _Toc360956166 3.4 蒸发器的传热面积估算 PAGEREF _Toc360956166 h - 7 - HYPERLINK l _Toc360956167 42接管尺寸的确定 PAGEREF _Toc360956167 h - 9 - HYPERLINK l _Toc36095

3、6168 421溶液进出口 PAGEREF _Toc360956168 h - 9 - HYPERLINK l _Toc360956169 422加热蒸气进口与二次蒸汽出口 PAGEREF _Toc360956169 h - 10 - HYPERLINK l _Toc360956170 423冷凝水出口 PAGEREF _Toc360956170 h - 10 - HYPERLINK l _Toc360956171 第5章 蒸发装置的辅助设备 PAGEREF _Toc360956171 h - 10 - HYPERLINK l _Toc360956172 51气液分离器 PAGEREF _To

4、c360956172 h - 10 - HYPERLINK l _Toc360956173 52蒸汽冷凝器 PAGEREF _Toc360956173 h - 11 - HYPERLINK l _Toc360956174 521由计算可知,进入冷凝器的二次蒸汽的体积流量可计算得到冷凝器的直径D PAGEREF _Toc360956174 h - 11 - HYPERLINK l _Toc360956175 第6章 参考文献 PAGEREF _Toc360956175 h - 16 - HYPERLINK l _Toc360956176 第7章 设计评述 PAGEREF _Toc36095617

5、6 h - 16 -课程名称： 化工原理课程设计 填写时间：_2011_年_12_月_2_日课程设计任务设计题目：双效并流蒸发器设计设计条件：采用双效并流加料将11 %的果汁浓缩到46 %。蒸发能力： 18000 kg/h；第I效的加热蒸汽压力：67.48kPa(绝压)；冷凝器的绝压为：8.173 kPa；第I效蒸发器的总传热系数：1100 W/(m2K)；第II效蒸发器的总传热系数：850 W/(m2K)设计内容：计算蒸发器的传热面积设计的基本要求、任务、研究的问题通过课程设计，要求学生能综合运用本课程和前修课程的基本知识，进行融会贯通、独立思考，在规定的时间内完成指定的化工单元操作的设计任

6、务，从而得到化工工程设计的初步训练。完成设计方案的简介、蒸发工艺设计计算、绘制工艺流程图设 计进 度安 排1月3日，布置任务，查阅、收集相关设计资料、参考文献等；4月7日，完成设计计算；8月11日，完成设计说明书。 第1章 设计方案简介化工原理课程设计要求我们综合运用化工原理、化工设备机械基础、化工仪表自动化等课程及有关先修课程所学知识，完成以化工单元操作为主的一次工程设计，主要内容包括化工工艺设计和化工设备结构设计。从而对我们进行一次设计技能的基本训练，培养学生综合运用所学的书本知识解决实际问题的能力。通过课程设计，要求能够综合运用本课程和前修课程的基本知识进行融会贯通，并在规定的时间内完成

7、指定的化工设计任务，从而得到化工工程设计的初步训练。蒸发操作条件的确定主要指蒸发器加热蒸汽的压强（或温度），冷凝器的操作压强（或温度）的确定，正确选择蒸发的操作条件，对保证产品质量和降低能耗极为重要。本课程设计是双效并流设计。第2章 工艺流程图及说明第3章 工艺计算及主体设备选型；3.1 估计各效蒸发量和完成液浓度每小时水分蒸发量： （常用化工单元设备设计153页） kg/h式中原料处理量，kg/h；x0进效蒸发器料液的浓度，质量百分比；x2出效蒸发器料夜的浓度，质量百分比；W水分蒸发量kg/h；由常用化工单元设备设计 P153取W1:W2=1:1.1故 W1=6521.739 (kg/h)W

8、2=18000-6521.739=7173.913(kg/h)其中，W1第效的蒸发量，kg/hW2第效的蒸发量，kg/h效二次蒸汽浓度=17.25%有关参数原料液总量：18000 kg/h（2） 进料： =11% =89 出料： =46% =41.4来自食品工程原理741页饱和水蒸汽表二次蒸汽的热参数值如下表压力(kPa)T()汽化潜热(kg)效加热蒸汽P=67.48=89 =2282.845效二次蒸汽P=29.81169=2333.054效加热蒸汽P=28.536 =68=2335.565效二次蒸汽P=8.173=42冷凝处蒸汽P=7.752=41.3.2 估计各效溶液的沸点和有效总温度差

9、式中：温度差损失， 操作压强下由于溶液蒸汽压下降而引起的沸点升高， 液层静压引起的温度差损失，管路流动阻力引起的温度差， 常压下由于溶液蒸汽压下降而引起的沸点升高， 校正系数，无因次，其经验计算式为： 式中：操作压强下二次蒸汽的温度， 操作压强下二次蒸汽的汽化潜热，kJ/kg 式中：溶液内部平均压强，Pa 液面上方的压强，Pa 溶液液层高度，m （该题设其液层高度为6m）溶液密度，kg/ m3 常压下，11的蔗糖溶液水果原汁沸点变化情况与一般果汁相同故使用内插法常温下果汁沸点升高 () ()由于静压强，降膜式蒸发器：1=2=0() 1 () 两效果汁的沸点分别为：tt=压力(kPa)T()汽化

10、潜热(kJ/kg)效加热蒸汽P=67.48=89 2282.845效料液P=32.307t=70.118=2329.879效二次蒸汽P=29.81169=2333.054效加热蒸汽P=28.536 =682335.565效料液P=9.070t=43.992=2392.887效二次蒸汽P=8.173=42冷凝处蒸汽P=7.752=41 .3.3 加热蒸汽消耗量和各效蒸发水量的初步计算第i效的焓衡算式为：有上式可求得第i效的蒸发量，若在焓衡算式计入溶液的能缩热及蒸发器的热损失时，尚需考虑热利用系数一般溶液的蒸发，x（式中x为溶液的浓度变化，以质量分率表示）。第i效的蒸发量的 计算式为式中 第i效的

11、加热蒸汽量，kg/h，当无额外蒸汽抽出时= ； 第i效加热蒸气的汽化潜热，kJ/kg ； 第i效二次蒸气的汽化潜热，kJ/kg；原料液的比热 ， ； 水的比热，；，-分别为第i效及第i-1效溶液的沸点，；第i效的热利用系数无因次，对于加热蒸汽消耗量，可列出各效焓衡算式并与式联解而求得。 =0.98 第一效的焓衡量式为: =0.98进料，=3.91kJ/(kg.)， =4.187 kJ/(kg.)，查课本附录九得=2125.4 kJ/kg,对于沸点进料，= =0.982329.879/2333.054 =0.98 (a) 同理第二效的热衡算式为:=0.98所以 =0.982392.887/239

12、7.908+(180003.91-4.187)(70.118-43.992)/2397.908=0.933+751.477 (b) 又+=13695.652 (d) 联立(a),(b),(c)式,解得:=6696.42kg/h；=6999.23 kg/h= 6833.08 kg/h3.4 蒸发器的传热面积估算任意一效的传热速率方程为:= 式中 第i效的传热速率，W第i效的传热系数，W/（m2.） 第i效的传热温度差， 第i效的传热面积，m2 在双效蒸发中，为了便于制造和安装，通常采用各效传热面积相等的蒸发器，即 Q1=D1r1=6833.082329.8791000/3600=4.42106W

13、Q2=W1r2=6696.422392.8871000/3600=4.45106W误差为 误差很小，在误差允许范围之内,故计算得各效蒸发面积合理。其各效溶液浓度无明显变化不必再算。考虑到各种损失，安全系数取1.1故S1=1.1S1=1.1 212.80=234.08 m2S2=1.1S2=1.1 218.06=239.87 m2效数12冷凝器加热蒸汽温度()896742操作压强Pi/ (KPa)67.4827.3078.173溶液沸点ti70.11843.992完成液浓度(%)17.2546蒸发水量Wi Kg/h6696.426999.23生蒸汽量D Kg/h6833.08传热面积Si m22

14、34.08239.87.第4章.工艺尺寸计算4.1加热管及加热室的选择 加热管的选择和管数确定 根据常用化工单元设备设计162页，蒸发器通常采用382.5mm不锈无缝钢管，根据设计任务管长L=9 m 当加热管的规格和长度确定后，可由下式初步估算所需管子数 根根式中 S传热面积，； 加热管直径，m； L管子长度，m 。因加热管固定在管板上，考虑管板厚度所占据的传热面积则计算ni的管长应用（L-0.1）m 加热室壳体直径的计算：管心距一般为外径的1.25-1.5倍，则选用正方形排列，管心距取1.25 38=48mm加热室内和加热管数采用作图法，具体做法是先计算管束中心线上的管数nc,管子按正方形排

15、列时：nc1=1.19 根 nc2 1.19根 取 式中 D壳体直径，m； t 管间距，m； nc沿直径方向排列的管子数 最外层管中心到壳体内壁的距离， 内径根据常用化工单元设备设计163页为了工程上安装方便，取实际内径为1000mm42接管尺寸的确定流体进出口的内径按下式计算式中 流体的体积流量m3/h ；U流体的适宜流速 m/s ，估算出内径后，应从管规格表格中选用相近的标准管。421溶液进出口 于并流加料的三效蒸发，第一效溶液流量最大，若各效设备尺寸一致的话，根据第一效溶液流量确定接管。取流体的流速为0.8m/s；所以取90X2.5mm规格管。422加热蒸气进口与二次蒸汽出口 各效结构尺

16、寸一致二次蒸汽体积流量应取各效中较大者。取流体的流速为40m/s，所以取610X6.0mm规格管。423冷凝水出口 冷凝水的排出一般属于液体自然流动，接管直径应由各效加热蒸气消耗量较大者确定。取流体的流速为0.1m/s所以取168X4.0mm规格管。第5章 蒸发装置的辅助设备51气液分离器蒸发操作时，二次蒸汽中夹带大量的液体，虽在分离室得到初步的分离，但是为了防止损失有用的产品或防止污染冷凝液，还需设置气液分离器，以使雾沫中的液体聚集并与二次蒸汽分离，故气液分离器或除沫器。其类型很多，我们选择惯性式除沫器，起工作原理是利用带有液滴的二次蒸汽在突然改变运动方向时，液滴因惯性作用而与蒸汽分离。取流

17、体的流速为25m/s在惯性式分离器的主要尺寸可按下列关系确定：D0=D1；D1：D2：D3=1：1.5：2 H= D3 h=0.40.5 D1D0二次蒸汽的管径，m D1除沫器内管的直径，mD2除沫器外管的直径，m D3除沫器外壳的直径，m H除沫器的总高度，m h除沫器内管顶部与器顶的距离，m则取相近标准管子，则 D0=245D1=245mm D2=367.5mm D3=490mm H=490mm h=98mm选取二次蒸汽流出管： 除雾器内管： 除雾器外罩管：52蒸汽冷凝器蒸汽冷凝器的作用是用冷却水将二次蒸汽冷凝。当二次蒸汽为有价值的产品需要回收或会严重地污染冷却水时，应采用间壁式冷却器。当

18、二次蒸汽为水蒸气不需要回收时，可采用直接接触式冷凝器。二次蒸汽与冷凝水直接接触进行热交换，其冷凝效果好，被广乏采用。现采用多孔板式蒸汽冷凝器：521由计算可知,进入冷凝器的二次蒸汽的体积流量可计算得到冷凝器的直径D 取D=377mm 机组号项目效蒸发器效蒸发器进料浓度4.5%6.31%进料温度61.1-进料量kg/h47162047.68二次蒸汽压力MPa0.0210.008蒸汽温度61.141.4出料浓度6.31%28%出料量kg/h2047.68716计算结果汇总表料液处理量，kg/h4716蒸发水量,kg/h4000产品产量, kg/h716蒸汽用量, kg/h2047.68冷凝水用量，

19、kg/h78700效蒸发器直径,m1.6效蒸发器直径,m1.8效蒸发器传热面积, m213.68效蒸发器传热面积, m270.56效蒸发器高度,m3.2效蒸发器高度，m3.6加热管尺寸,mm 上循环管直径，m0.32下循环管直径，m0.52加热蒸汽进口管径，mm219效二次蒸汽出口进入效的管径，mm245效二次蒸汽的出口管径，mm325分布器旋液式捕集器惯性捕集器冷凝器水喷式冷凝器设备流程及装备图（一）设备流程图（二）一效蒸发器简图（三）惯性捕集器第6章 参考文献1 贾绍义，柴诚敬主编. 化工原理课程设计M. 天津：天津大学出版社，2002.2 蕲明聪，程尚模，赵永湘. 换热器M. 重庆：重庆

20、大学出版社，1990.3 魏兆灿. 塔设备设计M. 上海：上海科学技术出版社，1988.4 聂清德编. 化工设备设计M. 北京：化学工业出版社，1991.5 袁林根. 机械工程手册（第二版）M. 北京：机械工业出版社，1997.6 时钧主编. 化学工程手册M. 北京：化学工业出版社，1996.7 匡国柱. 化工单元过程及设备课程设计M. 北京：化学工业出版社，2006.8 陈英南，刘玉兰主编. 常用化工单元设备的设计M. 广东：华东理工大学，2005.9 任晓光.化工原理课程设计知道.化学工业出版社第7章 设计评述化工原理是在研究化学工业共性的基础上发展起来的。本课程属于技术基础课程，主要研究化工生产中的物理加工过程，按