桥梁上部结构、下部结构计算书

1、 高速公路两阶段初步设计大 中桥梁结 构 计 算书第一篇 理论计算（上部结构）一、20m预应力混凝土组合箱梁计算书分析计算的主要内容 上部箱梁持久状态极限承载承载能力计算； 上部箱梁正常使用阶段抗裂计算； 上部箱梁持久状态压应力计算； 上部箱梁刚度计算。计算方法及原则上部箱梁纵向计算按平面杆系理论，采用QJX系列程序进行计算。根据桥梁的实际施工过程和施工方案划分施工阶段，并进行结构离散。1.荷载取值与荷载组合 荷载取值 一期恒载：预应力混凝土容重取2.6t/m3。 二期恒载：包括护栏、桥面铺装等，详见各桥梁取值。 活载: 公路级。 温度梯度：主梁顶、底板日照温差按照公路桥涵设计通用规范4.3.

2、10条规定取值计算；竖向梯度温度分布见图7-1（尺寸单位：mm）： 降温梯度 升温梯度图1-1 温度梯度强迫位移：10mm。材料预制箱梁 C40混凝土现浇接头、湿接缝 C40混凝土荷载组合组合一： 恒载（1.05的自重系数）组合二： 恒载+活载（中（边）板横向分布系数，公路I级，车道荷载，不计挂车）组合三： 恒载活载温度荷载1（整体升温30）组合四： 恒载活载温度荷载2（整体降温30）组合五： 恒载活载温度荷载1强迫位移（不均匀沉降，L/3000）组合六： 恒载活载温度荷载2强迫位移 桥梁计算1.概述上部结构跨径为420m，桥宽12.50m。共设置4片小箱梁，梁高1.2 m。边跨中梁钢束与边跨

3、边梁钢束布置相同，中跨中梁钢束与中跨边梁钢束布置相同。采用刚接梁法进行横向分布系数计算，边主梁横向分布系数最大为0.744，中主梁横向分布系数为0.612。（可以用GQJS计算）2.荷载取值二期恒载：包括护栏、桥面铺装等，经横向分配后边梁为共计1.795t/m，中梁为1.673m。预应力钢束张拉控制应力取0.75fpk，即1395Mpa。冲击系数：按照公路桥涵设计通用规范4.3.2计算求得，边梁冲击系数为=0.340；中梁冲击系数为=0.350。3.桥梁复核计算边梁持久状态极限承载能力计算各种荷载组合下，持久状况承载能力极限状态计算如下，详见下图：图1-3a 荷载组合五极限状态承载能力计算图1

4、-3b 荷载组合六极限状态承载能力计算本计算考虑了普通钢筋的作用，上部箱梁持久状态极限承载能力计算满足要求。 正常使用阶段抗裂计算预应力混凝土受弯构件为满足正常使用极限状态，应进行抗裂计算。短期效应荷载组合短期效应荷载组合下，正截面法向拉应力计算结果详见下图：图1-4a 短期效应荷载组合五上下缘法向拉应力图1-4b 短期效应荷载组合六上下缘法向拉应力规范强制性条款6.3.1，对于A类预应力混凝土受弯构件，在短期效应组合下拉应力不允许超过0.7ftk=1.757MPa。跨中位置满足规范要求，但是支点位置处没有负弯矩预应力，需要考虑普通钢筋参与作用对裂缝进行计算，按钢筋混凝土构件采用桥梁博士软件对

5、裂缝进行补充计算。最不利位置裂缝宽度为0.147mm，小于0.2mm，满足规范要求。长期效应荷载组合长期效应荷载组合下，正截面法向拉应力计算结果详见下图：图10-5a 长期效应荷载组合五上下缘法向拉应力图10-5b 长期效应荷载组合六上下缘法向拉应力 最不利状态上缘跨中部分没有拉应力出现，满足规范要求，支点位置抗裂按照钢筋混凝土构件考虑，短期效应下裂缝宽度满足规范要求，长期效应下不做要求。 持久状况与短暂状况截面正应力计算按持久状况设计的预应力混凝土受弯构件，应计算其使用阶段正截面混凝土法向压应力和斜截面混凝土的主压应力。计算时，作用取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数，预应力分项系数取为1.0，

6、计入温度效应等引起的次效应。正截面法向压应力在各荷载组合下的应力结果请见下图：表10-3 荷载标准值组合效应下主梁压应力计算 （单位：Mpa）应力组合一组合二组合三组合四组合五组合六上缘4.077.6710.347.6810.427.68下缘8.1311.1711.1712.2912.6012.95图10-6a 持久状态荷载组合五上下缘法向压应力图10-6b 持久状态荷载组合六上下缘法向压应力规范条款7.1.5-1，对于A类预应力混凝土受弯构件，在作用标准值组合下， kc+pt0.5fck=13.40MPa，最不利状况下压应力为12.95 MPa，满足规范要求。挠度计算表10-4 活载位移表部

7、位位移方向位移值(mm)/L计算值/L规范要求值边跨跨中竖向10.46（正负绝对值相加）1/19121/600中跨跨中竖向9.58（正负绝对值相加）1/20871/600注：表中已考虑挠度长期增长系数=1.45。可见，结构刚度满足规范要求。中梁持久状态极限承载能力计算各种荷载组合下，持久状况承载能力极限状态计算如下，详见下图：图1-3a 荷载组合五极限状态承载能力计算图1-3b 荷载组合六极限状态承载能力计算本计算考虑了普通钢筋的作用，上部箱梁持久状态极限承载能力计算满足要求。 正常使用阶段抗裂计算预应力混凝土受弯构件为满足正常使用极限状态，应进行抗裂计算。短期效应荷载组合短期效应荷载组合下，

8、正截面法向拉应力计算结果详见下图：图1-4a 短期效应荷载组合五上下缘法向拉应力图1-4b 短期效应荷载组合六上下缘法向拉应力规范强制性条款6.3.1，对于A类预应力混凝土受弯构件，在短期效应组合下拉应力不允许超过0.7ftk=1.757MPa。跨中位置满足规范要求，但是支点位置处没有负弯矩预应力，需要考虑普通钢筋参与作用对裂缝进行计算，按钢筋混凝土构件采用桥梁博士软件对裂缝进行补充计算。最不利位置裂缝宽度为0.131mm，小于0.2mm，满足规范要求。长期效应荷载组合长期效应荷载组合下，正截面法向拉应力计算结果详见下图：图10-5a 长期效应荷载组合五上下缘法向拉应力图10-5b 长期效应荷

9、载组合六上下缘法向拉应力 最不利状态上缘跨中部分没有拉应力出现，满足规范要求，支点位置抗裂按照钢筋混凝土构件计算，短期效应下裂缝宽度满足规范要求，长期效应下不做要求。 持久状况与短暂状况截面正应力计算按持久状况设计的预应力混凝土受弯构件，应计算其使用阶段正截面混凝土法向压应力和斜截面混凝土的主压应力。计算时，作用取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数，预应力分项系数取为1.0，计入温度效应等引起的次效应。正截面法向压应力在各荷载组合下的应力结果请见下图：表10-3 荷载标准值组合效应下主梁压应力计算 （单位：Mpa）应力组合一组合二组合三组合四组合五组合六上缘4.327.3810.077.3810.

10、077.38下缘8.2810.9210.9210.4311.7712.28图10-6a 持久状态荷载组合五上下缘法向压应力图10-6b 持久状态荷载组合六上下缘法向压应力规范条款7.1.5-1，对于A类预应力混凝土受弯构件，在作用标准值组合下， kc+pt0.5fck=13.40MPa，最不利状况下压应力为12.28 MPa，满足规范要求。挠度计算表10-4 活载位移表部位位移方向位移值(mm)/L计算值/L规范要求值边跨跨中竖向8.72（正负绝对值相加）1/22931/600中跨跨中竖向8.00（正负绝对值相加）1/25001/600注：表中已考虑挠度长期增长系数=1.45。可见，结构刚度满

11、足规范要求。二、340m预应力混凝土装配式连续组合箱梁1.概述上部结构跨径为340m，半幅桥共设置4片小箱梁，梁高2.0 m。边梁中梁钢束与边跨边梁钢束布置相同，中跨中梁钢束与中跨边梁钢束布置相同。采用刚接梁法进行横向分布系数计算，边主梁横向分布系数最大为0.524，中主梁横向分布系数为0.511。故下面仅对边主梁进行结构计算。全桥共划分为108个单元，109个节点，结构离散图详见7-3-1。图7-3-1 结构离散图2.荷载取值二期恒载：包括护栏、桥面铺装等，共计1.588t/m。预应力钢束张拉控制应力取0.73fpk，即1357.8Mpa。冲击系数：按照公路桥涵设计通用规范4.3.2计算求得

12、，跨中为=0.223，支点为=0.320。3.桥梁设计计算持久状态极限承载能力计算各种荷载组合下，持久状况承载能力极限状态计算如下，详见图7-3-2（仅示出荷载组合二、三、五）：图7-3-2a 荷载组合二极限状态承载能力计算图7-3-2b 荷载组合三极限状态承载能力计算图7-3-2c 荷载组合五极限状态承载能力计算图7-3-2d 考虑普通钢筋作用荷载组合五极限状态承载能力计算最不利状态下，荷载效应Mj=1654.762KN.m，截面抗力Md=1621.758KN.m，Mj/Md=1.02%，基本满足要求。若考虑普通钢筋作用，MjMd，满足要求。可见，上部箱梁持久状态极限承载能力计算满足要求。

13、正常使用阶段抗裂计算预应力混凝土受弯构件为满足正常使用极限状态，应进行正截面和斜截面抗裂计算。短期效应荷载组合短期效应荷载组合下，正截面法向拉应力计算结果详见图7-3-3：图7-3-3a 短期效应荷载组合一上下缘法向拉应力图7-3-3b 短期效应荷载组合二上下缘法向拉应力图7-3-3c 短期效应荷载组合五上下缘法向拉应力 表7-3-1 短期荷载效应下主梁正应力抗裂计算 （单位：Mpa）应力组合一组合二组合三组合四组合五上缘2.5572.5042.5040.7610.559下缘0.3740.108-0.7450.108-1.184注：表中正值表示压应力，负值表示拉应力。规范强制性条款6.3.1，

14、对于A类预应力混凝土受弯构件，在短期效应组合下拉应力不允许超过0.7ftk=1.855MPa。最不利状态下，拉应力为-1.184MPa，出现在支座位置处，满足规范要求。长期效应荷载组合长期效应荷载组合下，正截面法向拉应力计算结果详见图7-3-4：图7-3-4a 长期效应荷载组合一上下缘法向拉应力图7-3-4b 长期效应荷载组合二上下缘法向拉应力 最不利状态上缘压应力为1.218MPa，下缘压应力为1.816MPa，规范规定长期效应荷载组合下结构不允许出现拉应力，满足规范要求。截面主拉应力计算最不利状况下，截面主拉应力为-1.002MPa，规范规定A类预应力构件主拉应力不允许超过0.5ftk=1

15、.325MPa，满足规范要求。 持久状况与短暂状况截面正应力计算按持久状况设计的预应力混凝土受弯构件，应计算其使用阶段正截面混凝土法向压应力和斜截面混凝土的主压应力。计算时，作用取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数，预应力分项系数取为1.0，计入温度效应等引起的次效应。截面法向压应力正截面法向压应力在各荷载组合下的应力结果请见图7-3-5（仅示出荷载组合一、二、五）：表7-3-2 荷载标准值组合效应下主梁压应力计算 （单位：Mpa）应力组合一组合二组合三组合四组合五上缘8.9359.51713.5219.51713.814下缘9.2489.77810.21010.42210.740图7-3-5a

16、持久状态荷载组合一上下缘法向拉应力图7-3-5b 持久状态荷载组合二上下缘法向压应力图7-3-5c 持久状态荷载组合三上下缘法向压应力规范条款7.1.5-1，对于A类预应力混凝土受弯构件，在作用标准值组合下， kc+pt0.5fck=16.20MPa，最不利状况下压应力为13.814 MPa，满足规范要求。截面主压应力规范条款7.1.6-1，对于预应力混凝土受弯构件，在作用标准值组合下，cp0.6fck =19.44MPa。最不利荷载组合下主压应力为9.474MPa，符合规范要求。挠度计算表7-3-3 活载位移表部位位移方向位移值(mm)/L计算值/L规范要求值边跨跨中竖向-8.811/454

17、11/600中跨跨中竖向-4.651/60431/600注：表中已考虑挠度长期增长系数=1.425。可见，结构刚度满足规范要求。三、340m预应力混凝土先简支后连续T梁计算 结构概述上部结构静力计算采用桥梁综合程序QJX进行，按A类预应力构件进行计算。结构有限元离散图如下图：结构离散图中板计算承载力计算结构承载包络如下图上部结构抗弯承载力计算抗裂计算（按A类预应力构件考虑）预应力混凝土受弯构件为满足正常使用极限状态，应进行正截面和斜截面抗裂计算。 正截面法向拉应力计算按A类预应力构件短期效应荷载组合T梁在各种荷载组合下，上、下缘均未出现拉应力，满足规范中A类构件关于短期效应抗裂的要求。T梁短期

18、效应抗裂计算结果如下图，其中，应力拉为负、压为正。工况1空心板上下缘应力工况2空心板上下缘应力工况3空心板上下缘应力工况4空心板上下缘应力按A类预应力构件长期效应荷载组合各种荷载组合下，T梁上、下缘均未出现拉应力，满足规范中A类构件关于长期效应抗裂的要求。T梁长期效应抗裂计算结果如图，其中，应力拉为负、压为正。工况1空心板上下缘应力工况2空心板上下缘应力工况3 T梁上下缘应力工况4 T梁上下缘应力 斜截面主拉应力计算T梁在各种荷载组合下，主拉应力均满足规范要求。T梁主拉应力计算结果如下图，其中，应力拉为负、压为正。汽车最小剪力作用下主拉应力 汽车最大剪力作用下主拉应力压应力计算按持久状况设计的

19、预应力混凝土受弯构件，计算其使用阶段正截面混凝土法向压应力。T梁在各种荷载组合下，上缘最大压应力为15.6MPa，下缘最大压应力为14.4MPa，上、下缘均满足规范要求。混凝土法向压应力计算结果如下图，其中，应力拉为负、压为正。工况1空心板上下缘应力工况2空心板上下缘正应力工况3空心板上下缘正应力工况4空心板上下缘正应力挠度计算活载作用下，最大位移=6.57mm，/L=6.57/40000=1/60881/600，满足规范要求。边板计算承载力计算结构承载包络如下图上部结构抗弯承载力计算抗裂计算（按A类预应力构件考虑）预应力混凝土受弯构件为满足正常使用极限状态，应进行正截面和斜截面抗裂计算。 正

20、截面法向拉应力计算按A类预应力构件短期效应荷载组合T梁在各种荷载组合下，上、下缘均未出现拉应力，满足规范中A类构件关于短期效应抗裂的要求。T梁短期效应抗裂计算结果如下图，其中，应力拉为负、压为正。工况1空心板上下缘应力工况2空心板上下缘应力工况3空心板上下缘应力工况4空心板上下缘应力按A类预应力构件长期效应荷载组合各种荷载组合下，T梁上、下缘均未出现拉应力，满足规范中A类构件关于长期效应抗裂的要求。T梁长期效应抗裂计算结果如图，其中，应力拉为负、压为正。工况1空心板上下缘应力工况2空心板上下缘应力工况3空心板上下缘应力工况4空心板上下缘应力 斜截面主拉应力计算T梁在各种荷载组合下，主拉应力均满

21、足规范要求。T梁主拉应力计算结果如下图，其中，应力拉为负、压为正。汽车最小剪力作用下主拉应力 汽车最大剪力作用下主拉应力压应力计算按持久状况设计的预应力混凝土受弯构件，计算其使用阶段正截面混凝土法向压应力。T梁在各种荷载组合下，上缘最大压应力为16.1MPa，下缘最大压应力为14.9MPa，上、下缘均满足规范要求。混凝土法向压应力计算结果如下图，其中，应力拉为负、压为正。工况1空心板上下缘应力工况2空心板上下缘正应力工况3空心板上下缘正应力工况4空心板上下缘正应力挠度计算活载作用下，最大位移=6.57mm，/L=6.57/40000=1/6088 + | 截面2(台身坡中) - / | 台身坡

22、底 - + | 截面3(台身底) - +-+-+-+ | | 截面4(承台底) - +-+ 分项恒载作用各截面内力表(表1_2，未含土压力)截面内 容上 部搭 板下 部土 重下部浮A下部浮B土浮A土浮B合计A合计B1竖直力1520.00.0990.20.00.00.00.00.02510.22510.2弯 矩45.60.0-291.50.00.00.00.00.0-245.9-245.92竖直力1520.00.01323.30.00.00.00.00.02843.32843.3弯 矩-904.40.0-1004.20.00.00.00.00.0-1908.6-1908.63竖直力1520.00

23、.01962.30.00.00.00.00.03482.33482.3弯 矩-1854.40.0-1986.40.00.00.00.00.0-3840.8-3840.84竖直力1520.00.03722.33486.2-563.2-563.20.00.08165.38165.3弯 矩-1854.40.0-1986.4-1146.00.00.00.00.0-4986.8-4986.8注：1、浮A、浮B分别对应设计水位浮力和低水位浮力。合计A、合计B指计入浮力后的截面恒载内力。 2、截面1指台身坡顶、截面2指台身坡中、截面3指台身底、截面4指承台底截面。 3、截面恒载内力为整个桥台。 恒载作用每片

24、肋板截面内力表(表1_3，计入浮力但未含土压力)截面内容1号肋2号肋合计1恒载N(未计浮力)1332.51177.72510.2对应弯矩-213.8-32.1-245.9最大N(低水位)1332.51177.72510.2对应弯矩-213.8-32.1-245.9最小N(设计水位)1332.51177.72510.2对应弯矩-213.8-32.1-245.92恒载N(未计浮力)1499.01344.22843.3对应弯矩-1093.5-815.1-1908.6最大N(低水位)1499.01344.22843.3对应弯矩-1093.5-815.1-1908.6最小N(设计水位)1499.0134

25、4.22843.3对应弯矩-1093.5-815.1-1908.63恒载N(未计浮力)1818.61663.73482.3对应弯矩-2108.0-1732.8-3840.8最大N(低水位)1818.61663.73482.3对应弯矩-2108.0-1732.8-3840.8最小N(设计水位)1818.61663.73482.3对应弯矩-2108.0-1732.8-3840.84恒载N(未计浮力)4441.74286.88728.5对应弯矩-2681.0-2305.8-4986.8最大N(低水位)4160.14005.28165.3对应弯矩-2681.0-2305.8-4986.8最小N(设计水

26、位)4160.14005.28165.3对应弯矩-2681.0-2305.8-4986.8注：1、浮A、浮B分别对应设计水位浮力和低水位浮力。 2、上部构造和搭板重力视台帽为双悬臂多跨连续梁计算得到每根肋板内力。 3、承台底截面内力按整体桥台计算得到。 活载支反力表(表2)内 容加载方式边跨反力搭板反力总轴重冲击系数车列走向重轴距原点重车轴重人群/每米边孔搭板30.68.40.00.0000 0.000边孔加载30.60.00.00.0000 0.000搭板加载0.08.40.00.0000 0.000车辆荷载边孔搭板0.00.00.00.3000向左行驶0.000边孔加载0.00.00.00

27、.3000向左行驶0.000搭板加载0.00.00.00.3000向左行驶0.0001列车道荷载边孔搭板107.0332.8 0.3000 边孔加载398.80.0 0.3000 搭板加载0.0258.5 0.3000 注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。总宽度为0米。 2、“总轴重”指一联加载长度内(边孔或搭板加载)的轮轴总重。计算水平制动力使用。 3、“边孔、搭板支反力”未计入汽车冲击力的作用。 4、车道荷载均布荷载为10.5kN/m，集中荷载为：边孔、搭板均加载286.176kN，边孔加载286.176kN，搭板加载216kN。 5、边孔、搭板支反力合计

28、：人群荷载39.008kN/m，1辆车辆荷载0kN，1列车道荷载439.875kN。 6、边孔(或搭板)加载时1辆车轮轴只作用在边孔(或搭板)内，同车辆的前后轮轴不进入另一孔。 7、边孔、搭板冲击系数同边孔与搭板均加载时的冲击系数。 桥台盖梁顶活载作用力、制动力表(表3)内 容加载方式竖直力弯 矩最小制动加载长加载重10%制动制动比例制动力冲击力N冲击力M人群/米边孔搭板39.0-4.6 边孔加载30.60.9 搭板加载8.4-5.5 1辆车辆边孔搭板0.00.0165.0 0.250.00.00.0边孔加载0.00.0165.0 0.250.00.00.0搭板加载0.00.0165.0 0.

29、250.00.00.01列车道边孔搭板439.9-213.1165.065.6975.097.50.2541.3132.0-63.9边孔加载398.812.0165.060.0916.291.60.2541.3119.63.6搭板加载258.5-168.0165.05.6274.827.50.2541.377.5-50.4注：1、边孔与搭板的支座支撑线： 到背墙前缘桥轴方向距离分别是0.38米、0.3米。到台身顶中心桥轴方向距离分别是0.03、-0.65米。 到台身顶中心垂直距离分别是0.03、-0.65米。该值大于0指在台身顶中心的河心一侧，小于0指河岸一侧。 弯矩的力臂按桥轴向距离投影到垂

30、直于墩台轴线的方向计算。 2、“竖直力”向下为正，桥台“水平力”指向河心为正，“弯矩”指向河心为正。 3、制动力“边孔搭板均加载”由最小制动力控制，“边孔加载”由最小制动力控制，“搭板加载”由最小制动力控制。 4、“竖直力”、“弯矩”未计入汽车冲击力的作用。“弯矩”由竖直力产生(未计水平力引起的弯矩)。 5、“最小制动”指制动力标准值不得小于的规定值，见2004年桥涵通用规范4.3.6。 6、制动力作用的“加载长”计入一联的长度计算加载重。 7、“弯矩”、“冲击力M”指的是台身顶截面处的弯矩。 8、表中车辆荷载不加载，未计入车辆荷载引起的竖直力和制动力。 竖直活载作用各截面内力表(表3_1)内

31、 容加载方式竖直力弯矩_1弯矩_2弯矩_3弯矩_4冲击力冲弯_1冲弯_2冲弯_3冲弯_4人群/米边孔搭板39.0-4.6-28.9-53.3-53.30.00.00.00.00.0边孔加载30.60.9-18.2-37.3-37.30.00.00.00.00.0搭板加载8.4-5.5-10.7-16.0-16.00.00.00.00.00.01辆车辆边孔搭板0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0边孔加载0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0搭板加载0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.01列车道边孔搭板439.9-213.1-48

32、8.1-763.0-763.0132.0-63.9-146.4-228.9-228.9边孔加载398.812.0-237.3-486.5-486.5119.63.6-71.2-145.9-145.9搭板加载258.5-168.0-329.5-491.1-491.177.5-50.4-98.9-147.3-147.3注：1、“弯矩”为活载竖直力弯矩，“冲弯”指冲击力弯矩。“_1”指截面1，“_N”指截面N。表中为全台内力值。 桥台肋板分配系数表(表4)内 容横向加载方式1号肋2号肋合计人 群向左偏0.00000.00000.0000向右偏0.00000.00000.0000对 称0.00000.

33、00000.00001辆车辆向左偏0.00000.00000.0000向右偏0.00000.00000.0000里对称0.00000.00000.0000外对称0.00000.00000.00001列车道向左偏1.1402-0.14021.0000向右偏-0.06441.06441.0000里对称0.53790.46211.0000外对称0.53790.46211.00002列车道向左偏1.81060.18942.0000向右偏0.34091.65912.0000里对称1.07580.92422.0000外对称1.07580.92422.0000注：1、表中活载横向作用视上部与盖梁为整体形成双

34、悬臂简支梁计算肋的横向分配系数得到肋顶竖直力。 2、单独盖梁计算时，活载横向作用先传递给上部梁板，再传递给盖梁计算得到肋顶竖直力。 3、车道或车辆荷载加载两列及以上时横向分配系数值已经计入车列数和横向折减系数。 4、人群向左偏仅左人行道布载，向右偏仅右人行道布载，对称表示2侧人行道布载。 5、表中车辆荷载不加载。 汽车横向折减系数表(表4_1)车队数1道车2道车折减系数1.0001.000 一座桥台摩阻力表(表5_1)荷载加载方式恒载反力人群反力1列反力冲击系数1列摩阻2列摩阻车道边孔搭板1520.00.0439.90.3000139.0139.0边孔加载1520.00.0398.80.300

35、0139.0139.0搭板加载1520.00.0258.50.3000139.0139.0车辆边孔搭板1520.00.00.00.3000139.0不计算边孔加载1520.00.00.00.3000139.0不计算搭板加载1520.00.00.00.3000139.0不计算注：1、边孔支座摩阻系数为0.06，搭板支座摩阻系数0.5。 2、1列支反力未计入冲击力的作用。 3、上部恒载摩阻力：1520*0.06+0*0.5=91.2kN。 4、搭板线荷载引起的摩阻力：796.25*0.5=398.125kN。 5、人群边孔搭板均加载时：边孔反力为0kN，搭板反力为0kN，合计支反力为0kN。 6、

36、1列车道荷载边孔搭板均加载时：边孔反力为107.034kN，搭板反力为332.841kN，合计支反力为439.875kN。 7、车辆荷载边孔搭板均加载时：边孔反力为0kN，搭板反力为0kN，合计支反力为0kN。 8、设计者选择摩阻力只计恒载，不计入汽车、人群荷载。 桥台盖梁顶水平力表(表5)内 容加载方式制动系数1肋制动1肋温度1肋制+温1肋摩阻1肋H台制动台温度台制+温台摩阻整台H1列车道边孔搭板1.00024.846.070.869.569.541.392.0133.3139.0133.3边孔加载1.00024.846.070.869.569.541.392.0133.3139.0133.

37、3搭板加载1.00024.846.070.869.569.541.392.0133.3139.0133.32列车道边孔搭板2.00049.546.095.569.569.582.592.0174.5139.0139.0边孔加载2.00049.546.095.569.569.582.592.0174.5139.0139.0搭板加载2.00049.546.095.569.569.582.592.0174.5139.0139.01辆车辆边孔搭板0.0000.046.046.069.546.00.092.092.0139.092.0边孔加载0.0000.046.046.069.546.00.092.0

38、92.0139.092.0搭板加载0.0000.046.046.069.546.00.092.092.0139.092.0注：1、摩阻力由“车道荷载+人群+上部恒载”乘以“摩阻系数”计算得到。 2、摩阻力用户选用“判断组合”，因此表中“水平力”取“温度力+制动力”与“摩阻力”小的值计算得到。 3、表中“1肋制动”按照整个桥台制动力平分给每个台肋后再提高20%得到。 4、表中“1肋H”指单根肋受到的桥轴线方向水平力(配筋等计算使用)，“整台H”指整个桥台受到的桥轴线方向水平力。 台后土压力系数计算表台后土内摩擦角台背与竖直面夹角填土表面与水平面夹角台背与填土间摩擦角主动土压力系数36.000.0

39、00.0018.000.2361 台前溜坡土压力系数计算表位 置土内摩擦角台背与竖直面夹角溜坡表面与水平面夹角台背与土摩擦角溜坡主动土压力系数采用值非肋身坡段36.000.00-33.6918.000.17570.1757肋身坡段36.0023.68-33.6918.000.27070.1757注：肋身坡段高度内的台前溜坡土压力系数采用非肋身坡段值近似计算。 破坏棱体破裂面的水平长度计算表计算截面棱体高度台后土内摩擦角台背与竖直面夹角破裂面与竖直线的夹角破坏棱体水平长l0所有截面9.6836.000.0029.695.52注：棱体高度取设计地面线以上土层高度计算得到等代土层高。 车辆荷载等代土

40、层高计算表(表5_2)计算截面1列车道重1辆车辆重土压力车道车道折减总车道重G总车辆重G车道等代土层高车辆等代土层高所有截面345.950.002.001.00691.890.000.520.00注：1、单位：kN-m制。等代土层高度计算式：h=G/(B*L0*r)*(1+xs)，其中 土容重r=19.5，横桥向垂直台宽B=12.25，荷载提高系数xs=0。破坏棱体长L0见相关计算表。 2、布置在B*L0面积内车辆车轴重力G见表中计算值。 3、车辆荷载不加载，计算车道等代土层高时，车道重G按车道荷载值近似计算得到。 一片肋板台身截面土压力计算表(表5_3)分段位置背 墙盖 梁肋顶坡顶坡顶坡中坡

41、中身底台身底合计分段长度1.581.200.302.853.359.28段底距顶1.582.783.085.939.28 作用宽度相对单肋6.136.131.601.601.60 台后土压分段顶压强0.007.2812.8014.1827.31 分段底压强7.2812.8014.1827.3142.73 分段水平力35.2173.786.4894.60187.71397.77力距分段底0.530.540.151.271.55 力点距肋底8.237.046.354.621.55 肋板底弯矩289.63519.8141.11437.49291.331579.37车道等代分段顶压强2.422.422

42、.422.422.42 分段底压强2.422.422.422.422.42 分段水平力23.3917.761.1611.0212.9566.29力距分段底0.790.600.151.431.68 力点距肋底8.497.106.354.781.68 肋板底弯矩198.57126.127.3752.6221.70406.39车辆等代分段顶压强0.000.000.000.000.00 分段底压强0.000.000.000.000.00 分段水平力0.000.000.000.000.000.00力距分段底0.790.600.151.431.68 力点距肋底8.497.106.354.781.68 肋板

43、底弯矩0.000.000.000.000.000.00 1、“分段位置”坡顶、坡中、身底分别指台身坡顶、坡中、台身底截面。 2、“力距分段底”指某分段内水平土压力作用点到该段底部的距离。 3、背墙、盖梁宽度作用的土压力平分个每个台肋。 4、土压力仅计算至地面线。 5、单位：土压力强度kN/m2，分段水平力kN，距离和宽度m，内力kNm制。 6、支座高=0.02m，支座垫块高=0m，台帽高=1.2m，台身高=6.5m。 一片肋板台身截面台前溜坡土压力计算表(表5_4)分段位置背 墙盖 梁肋顶坡顶坡顶坡中坡中身底台身底合计分段长度0.000.480.302.853.356.98段底距顶0.000.

44、480.783.636.98 作用宽度相对单肋6.136.131.601.601.60 溜坡土压力分段顶压强0.000.001.642.6712.44 分段底压强0.001.642.6712.4423.91 分段水平力0.002.421.0434.4597.41135.31力距分段底0.790.160.141.121.50 力点距肋底8.496.666.344.471.50 肋板底弯矩0.0016.106.57153.91146.00322.57 一片肋板台身截面土压力汇总表(表5_5)截 面台后土压力对应弯矩溜坡土压力对应弯矩车道土压力对应弯矩车辆土压力对应弯矩与支座顶距离台身坡顶115.4

45、7134.65-3.45-1.2642.3169.720.000.001.22台身坡中210.06584.32-37.90-53.4053.33206.020.000.004.47台身肋底397.771579.37-135.31-322.5766.29406.390.000.007.72注：1、台后、台前溜坡土压力系数u分别是0.2361、0.1757，填土容重r=19.5kN/m3。土压力强度=u*r*h，h为计算点以上土层高。 2、溜坡线与盖梁河心侧竖直线交点到台后填土顶的距离2.3m。 全承台底截面土压力计算表(表5_6)分段位置背 墙盖 梁肋台身肋底地线地线承台底桩 基承台底合计地面线

46、合计分段长度1.581.206.500.401.6020.0011.289.68段底距顶1.582.789.289.6811.2831.28 作用宽度整个桥台12.2512.253.2010.0010.003.40 台后土压分段顶压强0.007.2812.8042.730.000.00 分段底压强7.2812.8042.7344.580.000.00 分段水平力70.41147.57577.57174.620.000.00970.17970.17力距分段底0.530.542.670.200.8010.00 力距承台底10.239.044.671.800.800.00 承台底弯矩720.0713

47、34.762695.00314.070.000.005063.895063.89车道等代分段顶压强2.422.422.422.420.000.00 分段底压强2.422.422.422.420.000.00 分段水平力46.7835.5350.279.670.000.00142.24142.24力距分段底0.790.603.250.200.8010.00 力距承台底10.499.105.251.800.800.00 承台底弯矩490.71323.30263.9217.400.000.001095.331095.33车辆等代分段顶压强0.000.000.000.000.000.00 分段底压强0

48、.000.000.000.000.000.00 分段水平力0.000.000.000.000.000.000.000.00力距分段底0.790.603.250.200.8010.00 力距承台底10.499.105.251.800.800.00 承台底弯矩0.000.000.000.000.000.000.000.00注：1、“地线”指地面线所在位置，介于肋底与承台底之间。 2、“力距分段底”指某分段内水平土压力作用点到该段底部的距离。 3、土压力仅计算至地面线。 全承台底截面台前溜坡土压力计算表(表5_7)分段位置背 墙盖 梁肋台身肋底地线地线承台底桩 基承台底合计地面线合计分段长度0.00

49、0.486.500.401.6020.008.987.38段底距顶0.000.486.987.388.9828.98 作用宽度整个桥台12.2512.253.2010.0010.003.40 溜坡土压力分段顶压强0.000.001.6423.910.000.00 分段底压强0.001.6423.9125.280.000.00 分段水平力0.004.83265.7998.390.000.00369.02369.02力距分段底0.790.162.310.200.8010.00 力距承台底10.498.664.311.800.800.00 承台底弯矩0.0041.871144.53176.920.0

50、00.001363.321363.32 全承台底截面土压力汇总表(表5_8)截 面台后土压力对应弯矩溜坡土压力对应弯矩车道土压力对应弯矩车辆土压力对应弯矩承台底970.175063.89-369.02-1363.32142.241095.330.000.00地面线970.175063.89-369.02-1363.32142.241095.330.000.00注：1、台后、台前溜坡土压力系数u分别是0.2361、0.1757，填土容重r=19.5kN/m3。土压力强度=u*r*h，h为计算点以上土层高。 2、溜坡线与盖梁河心侧竖直线交点到台后填土顶的距离2.3m。 活载支反力作用截面1内力表(

51、表7_1)-台身坡顶截面截面1加载方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM2水平力人 群边孔搭板000000000边孔加载000000000搭板加载0000000001辆车辆边孔搭板0000000046边孔加载0000000046搭板加载00000000461列车道边孔搭板502-243-2814468-227-623069边孔加载45514-26-142413-56-269搭板加载295-192-1711275-179-3624692列车道边孔搭板796-386150-73730-35483-4069边孔加载7222213646622076269搭板加载468-30488-

52、57429-27949-3269注：1、水平力引起的弯矩未计入本表，组合时以正反方向作用计算，未计入冲击力。 2、每根肋由横向分配系数计算得到最大、最小竖直力，并计入浮力(N1max对应低水位，N1min对应设计水位)。 3、活载支反力引起的顺桥向每根肋板弯矩由分配给肋板最大竖直力计算得到。一般截面强度和裂缝由水平力引起的弯矩控制。 4、表中车辆荷载不加载，未计入车辆荷载引起的竖直力和制动力。 活载支反力作用截面1冲击力表(续表7_1)-台身坡顶截面截面1加载方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM21辆车辆边孔搭板00000000边孔加载00000000搭板加载000000

53、001列车道边孔搭板150-73-84140-68-189边孔加载1364-801274-17-1搭板加载88-57-5383-54-1172列车道边孔搭板239-11645-22219-10625-12边孔加载21764111986231搭板加载140-9126-17129-8415-10注：1、边孔搭板均加载、边孔加载、搭板加载时的冲击系数分别是0.3、0.3、0.3。 活载支反力作用截面2内力表(表7_2)-台身坡中截面截面2加载方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM2水平力人 群边孔搭板000000000边孔加载000000000搭板加载0000000001辆车辆边

54、孔搭板0000000046边孔加载0000000046搭板加载00000000461列车道边孔搭板502-556-2831468-519-626869边孔加载455-271-2615424-253-563369搭板加载295-376-1721275-351-3646692列车道边孔搭板796-884150-166730-81083-9269边孔加载722-430136-81662-39476-4569搭板加载468-59788-112429-54749-6269注：1、水平力引起的弯矩未计入本表，组合时以正反方向作用计算，未计入冲击力。 2、每根肋由横向分配系数计算得到最大、最小竖直力，并计入

55、浮力(N1max对应低水位，N1min对应设计水位)。 3、活载支反力引起的顺桥向每根肋板弯矩由分配给肋板最大竖直力计算得到。一般截面强度和裂缝由水平力引起的弯矩控制。 4、表中车辆荷载不加载，未计入车辆荷载引起的竖直力和制动力。 活载支反力作用截面2冲击力表(续表7_2)-台身坡中截面截面2加载方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM21辆车辆边孔搭板00000000边孔加载00000000搭板加载000000001列车道边孔搭板150-167-89140-156-1821边孔加载136-81-85127-76-1710搭板加载88-113-5683-105-11142列车

56、道边孔搭板239-26545-50219-24325-28边孔加载217-12941-24198-11823-13搭板加载140-17926-34129-16415-19 活载支反力作用截面3内力表(表7_3)-台身底截面截面3加载方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM2水平力人 群边孔搭板000000000边孔加载000000000搭板加载0000000001辆车辆边孔搭板0000000046边孔加载0000000046搭板加载00000000461列车道边孔搭板502-870-2849468-812-6210769边孔加载455-555-2631424-518-5668

57、69搭板加载295-560-1732275-523-3669692列车道边孔搭板796-1381150-260730-126683-14569边孔加载722-881136-166662-80776-9269搭板加载468-88988-167429-81549-9369注：1、水平力引起的弯矩未计入本表，组合时以正反方向作用计算，未计入冲击力。 2、每根肋由横向分配系数计算得到最大、最小竖直力，并计入浮力(N1max对应低水位，N1min对应设计水位)。 3、活载支反力引起的顺桥向每根肋板弯矩由分配给肋板最大竖直力计算得到。一般截面强度和裂缝由水平力引起的弯矩控制。 4、表中车辆荷载不加载，未计

58、入车辆荷载引起的竖直力和制动力。 活载支反力作用截面3冲击力表(续表7_3)-台身底截面截面3加载方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM21辆车辆边孔搭板00000000边孔加载00000000搭板加载000000001列车道边孔搭板150-261-815140-244-1832边孔加载136-166-89127-155-1720搭板加载88-168-5983-157-11212列车道边孔搭板239-41445-78219-38025-43边孔加载217-26441-50198-24223-28搭板加载140-26726-50129-24415-28 活载支反力作用截面4内

59、力表(表7_4)-整体承台底截面截面4加载方式活载竖直力活载弯矩冲击竖直力冲击弯矩水平力人 群边孔搭板00000.0边孔加载00000.0搭板加载00000.01辆车辆边孔搭板000092.0边孔加载000092.0搭板加载000092.01列车道边孔搭板440-763132-229133.3边孔加载399-486120-146133.3搭板加载258-49178-147133.32列车道边孔搭板880-1526264-458139.0边孔加载798-973239-292139.0搭板加载517-982155-295139.0注：1、水平力引起的弯矩未计入本表，组合时以正反方向作用计算。 2、

60、表中车辆荷载不加载，未计入车辆荷载引起的竖直力和制动力。 肋板台身截面1内力合计表(表8)-台身坡顶截面内 容加载方式N1MaxM1N1MinM1N2MaxM2N2MinM2恒载无梁填土()544-104544-1044467944679恒载架梁填土()1332-801332-8011781011178101恒人1辆双孔河心向1332-101332-1011781711178171边孔河心向1332-101332-1011781711178171双孔河岸向1332-1501332-150117831117831搭板河岸向1332-1501332-150117831117831恒人1道双孔河心向