基坑马道设计方案资料

1、汇日国际广场基坑马道支护施工图设计文件小节能建设中节能建设工程设计院有限公司（原中机工程助察设计研究院）2015年12月7日汇日国际广场基坑马道支护施工图设计文件法定代表人:技术负责人:审定人:审核人:项目负责人:部门负责人:法定代表人：高世科技术负责人：杨先平审定人：卫志强审核人：刘涛项目负责人：王杨部门负责人：张江中节能建设工程设计院有限公司2015年12月7日证书编号：220006 kj发证日期：2002年07月17日单位电话质证书：工程勘察综合类甲级发证部门：中华人民共和国建设部单位地址：成都市东三环二段龙潭总部经济城华冠路31号施工图设计文件目录序号文件名

2、称图号图幅数量1设计说明/A3一份2设计计算书/A3一份3马道平面布置图1/4A21张4马道坡面展开图2/4A31张51-1剖面、2-2剖面、3-3剖面、4-4剖面3/4A31张65-5剖面、节点大样4/4A31张设计说明.前言汇日国际广场项目基坑已于2014年5月形成，目前现场基坑临时马道采用放坡形式设置。现在为满足基坑地下室结构，特别是主楼施工要求，原有马道放坡位置需要部份挖除，因此，马道改用排桩进行支护。马道设置在靠平安大厦BCK原方案留置土地段，马道围护桩取代原基坑方案的内排桩作用，既加强了留置土的反压稳定作用，又可做为主楼基础开挖的支护桩，作用兼顾。本方案即为基坑马道支护施工图设计文

3、件。成都汇日星河房地产有限公司拟开发的汇日国际广场（暂名）位于成都市人民南路三段三号，小天竺街北侧。该项目占地约40583平方米，主要由3栋住宅、1栋酒店、2栋办公楼等六栋高层建筑（主楼）及裙楼组成，主楼高度为33-38层不等，裙楼6层，均设5层地下室，拟建物性质如下表：建筑物名称结构类型安全级别最大层数最大高度（m）地下室预计基础砌置深度设计土0.00标高（m）拟采用基础形式基底单位荷载（KPa）或总荷载（KN）对沉降敏感程度建筑抗震设防类别框剪结构一级33-38F120-150-5F-25m499.20筏板基础800-1000敏感丙类裙楼框架结构二级6F32.8-5F-25m499.20筏

4、板基础350一般乙类地卜室钢筋碎二级0F-5F-25m499.20筏板基础100一般丙类根据建筑图，本工程0.000绝对标高为变更为499.20,地下室普遍裙房区域基础垫层底标高应为-24.950。根据基坑深度及坑边环境条件，确定本基坑工程安全等级为一级。.主要设计依据开挖图；岩土工程勘察报告（中节能建设工程设计院有限公司）；岩土工程勘察规范（GB5002120012009年版）；建筑基坑支护技术规程（JGJ120-2012）;建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）;建筑边坡工程技术规范（GB50330-2013）;建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）;混凝土结构设计规范（GB5

5、0010-201O;钢结构设计规范（GB50017-2003）;锚杆喷射混凝土支护技术规范（GB50086-2001）;基坑土钉支护技术规程（CECS96-97;建筑基坑工程监测技术规范（GB50497-2009；汇日国际广场基坑支护施工图设计文件（中节能建设工程设计院有限公司）.场地工程地质概况根据汇日国际广场岩土工程勘察报告（中节能建设工程设计院有限公司），地基土按时代成因及土性特征自上而下划分为5个工程地质层，依次为：第四系全新统人工填土层（Qml）、第四系全新统冲积粘性土及粉土层（Qal）、第四系全新统冲洪积砂卵石层（Qal+pl）、第四系上更新统冰水堆积粘性土层（Qfgl）、白垩系上

6、统灌口组（&g）泥岩层。上述土层按土质类别、密实度差异，进一步划分出若干亚层。地基土性特征根据现场钻探取样鉴别，各土层的土性特征描述如下：第四系全新统人工填土层（Qml）:杂填土1：杂色，湿，松散，土质不均，成分主要为碎砖块、瓦块、水泥块、砂卵石等为主，其余为生活垃圾，含少量粘性土，回填时间小于1年，砂卵石主要为近期人工扰动天然砂卵石（现场挖方）形成。本层分布厚度为0.32.8米不等，平均厚度0.81米。素填土2：灰褐、灰黑、黄褐等色，湿，可塑，土质不均，主要为粘性土，含少量碎砖块、瓦块、水泥块等，回填时间大于2年。本层分布厚度为0.32.5米不等，平均厚度1.23米。第四系上全新统冲积粘性土

7、层及粉土层（Qal）:粉质本土I1：褐、灰褐，可塑，塑性中等，含氧化铁及铁钻质，土质不均，韧性差，干强度中等，稍有光泽，摇震无反应，局部含粉土薄层，土质不均。本层分布厚度为0.41.7米不等，平均厚度0.93米。粉土2：褐灰、褐黄色，湿，稍密，主要含氧化铁、铁钻质及长石、石英颗粒。常与粉质粘土薄层等呈互层状分布，底部常分布薄层细砂或粉细砂，土层韧性低，干强度中等，无光泽反应，摇震反应轻微。本层分布厚度为0.41.6米不等，平均厚度0.96米。第四系全新统冲洪积砂卵石层（Q4al+pl）本大层层面埋深在自然地表下2-4米左右，主要由砂卵石土组成，局部地段顶部卵石层中含少量粘性土。细砂1：灰黄、灰

8、褐色，湿-饱和，松散，主要由石英、长石、云母碎片和暗色矿物组成，含少量粘性土，局部地段含少量卵石、圆砾等。本层以薄层状分布于卵石夹层中，本层分布厚度为0.41.5米不等，平均厚度0.75米，超重型动力触探击数M2。一般在2击/10cm左右。松散卵石2：灰、灰黄色，湿饱和，岩性以岩浆岩及变质岩为主。卵石亚圆形，卵石互相不接触，含量5055%,粒径一般2040mm最大粒径70mm含少量圆砾，其余为细砂。局部地段含约少量圆砾及漂石，个别地方有机质土富集。本层厚度为0.42.4米不等，平均厚度0.95米,超重型动力触探击数N20一股小于4击/10cm。稍密卵石3：灰色、黄灰色为主，湿饱和，岩性以岩浆岩

9、及变质岩为主。卵石亚圆形，卵石问稍有接触，含量55%65%粒径一般2060mm最大大于100mm孔隙间充填物主要为细砂及圆砾。本层厚度为0.33.4米不等，平均厚度1.29米，超重型动力触探击数N120为4-7击/10cm。中密卵石“灰、灰褐、灰黄等色，湿饱和，岩性主要为岩浆岩及变质岩。卵石亚圆形，卵石多数接触，含量65%以上，粒径一般3060mm最大大于120mm孔隙间充填物为砂粒及砾石。本层厚度为0.47.2米不等，平均厚度1.42米，超重型动力触探击数N20为7-107击/10cm。密实卵石5：灰、灰褐、灰黄等色，饱和，岩性主要为岩浆岩及变质岩。卵石亚圆形，含量75%以上，粒径一般407

10、0mm最大大于130mm孔隙间充填物为砂粒及砾石。本层厚度为0.411.8米不等，平均厚度3.31米，超重型动力触探击数N20为10击/10cm以上。第四系上更新统冰水堆积卵石及粘性土层（Qfgl）本层层面埋深一般在自然地表下19-22米左右。含粘性土卵石1：黄、黄褐、褐红等色，饱和，岩性以岩浆岩及变质岩为主，卵石风化强烈，多呈强风化状。卵石亚圆形，卵石间稍有接触，含量50%55%粒径一般2030mm含约20%勺圆砾，其余为粉质粘土。本层厚度为0.41.8米不等，平均厚度0.88米。粉质粘土II2：灰、灰黄、灰白等色，可塑，塑性略高，局部地段夹薄层粘土，含氧化铁及铁钻质，个别断面可见铁锈（Fe

11、Q）,土质不均，韧性差，干强度中等，稍有光泽，摇震无反应。本层厚度为0.52.7米不等，平均厚度1.36米。白垩系上统灌口组（&g）泥岩根据其风化程度及结构差异，分为强风化泥岩、中风化泥岩等亚层，具层面埋深一般在自然地表下20米左右，其特征如下：强风化泥岩1：棕红、紫红色，泥质结构。中厚巨厚层构造。岩石强风化为主，取芯呈块状或柱状，少量全风化呈土状，裂隙发育，其间充填氧化铁薄膜。层面水平，岩体较完整。本层厚度为0.85.0米不等，平均厚度1.98米。中风化泥岩2：紫红色、棕红色等。泥质结构，钙质胶结，中厚巨厚层构造，裂隙发育，其间充填少量石膏，并在局部形成空洞（直径小于10mmi。岩石中等风化

12、为主，取芯多呈现长柱状。层面水平，岩体较完整。本层厚度为7.821.6米不等，平均厚度13.84米。微风化泥岩3：紫红色、棕红色等。泥质结构，钙质胶结，中厚巨厚层构造，裂隙发育，其间充填少量石膏，并在局部形成空洞（直径小于10mrm。岩石微风化为主。层面水平，岩体较完整。本层厚度为1.421.3米不等，平均厚度8.07米。主要物理力学性质指标建议值岩土层名称及代号天然重度Y(kN/m3)地臬承载力特征值fak（kPa）压缩模量Es（MPa）变形模量Eo（MPa）地基基床系数K（kN/m3）静止侧压力系数入粘聚力C（kPa）内摩擦角（度）开挖坡比（高宽比）人工挖孔灌注桩（扩底）qpk(kPa)q

13、sik(kPa)杂填土118.5/素填土218.0/751:1.25/10粉质粘土119.214051.6X1040.3230161:1.20/48粉土219.01104.8_41.1 X 100.3516111: 1.20/40细砂118.510067.01.0 X 1040.380221: 1.25/26松散卵石220.02002018一一一 42.6 X 100.260321: 1.00/80稍密卵石321.535029243.2 X 1040.240391: 0.75/110中密卵石422.560045404.0 X 1040.205421: 0.75/140密实卵石524.08005

14、9504.5 X 1040.197481: 0.65/160含粘性土卵石 120.022020182.7 X 1040.2540361: 1.00/80粉质粘土220.01709/1.9 X 1040.3051191: 1.10/60强风化泥岩122.530013/3.0 X 1040.2580201: 1.00/90中风化泥岩224.01000不计 压缩不考虑 变形4.6 X 1040.1925025.51: 0.605000160微风化泥岩324.515004.9 X 1040.17400281: 0.56000220备注1、qpk单桩极限端阻力标准值，qsik单桩极限侧阻力标准值；2、当

15、采用嵌岩桩时，岩石天然湿度单轴抗压强度标准值中风化泥岩可按4.0MPa取值，微风化泥岩可按5.0MPa取值；3、本表提供的人工挖孔桩的qpk及qsik值为经验值，待基坑开挖至设计基底或桩底标高后，采用静载荷试验确定并重新校对2、3层的承载力及挖孔桩的相关指标；4、采用旋挖成孔扩底、水下浇筑挖孔灌注桩时，上述qpk及qsik值应乘以0.8的折减系数后使用；5、本工程降水后，砂卵石层的抗剪强度指标可提高10%6、中风化泥岩2、微风化泥岩3可视为不压缩层；7、中风化泥岩2的弹性模量为0.27 X 104Mpa,泊松比为0.22,微风化泥岩3的弹性模量为0.33 X 104Mpa 泊松比为 0.23。

16、类水的地下水位，其主要靠大气降水及周边管沟渗水补给，具水量较小，施工时易于排除，对本工 程建设不会造成大的影响。第二种为赋存于砂卵石层中的孔隙潜水，是场地内的主要地下水类型，其主要受大气降水、上 游地下水及周边河流地表水补给，水量较丰富，水位变化主要受季节性及周边施工降水控制。勘察 期间为地下水枯水期，本次勘察测得其稳定水位一般为自然地表下5.06.5m,水位标高为493.26494.10m。本工程勘察时，场地内基坑已经大面积开挖，使得该类地下水在场地内多处直 接出露地表。第三种为赋存于下部泥岩裂隙中的基岩裂隙水，其主要受大气降水及上部砂卵石层中的地下水补给，无统一的自由水面，水位呈各向异性，

17、水量较小，施工时可采用明排措施予以排除。场地地下水对混凝土结构及钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性，由于本工程不设钢结构，因 此地下水对钢结构是否有腐蚀性未做评价。根据本工程紧邻南河，施工降水时南河河水会向本场地地下室侧向补给等不利因素，本场地内卵石含水层综合渗透系数可按22.9m/d取值。场地地基土对混凝土结构及钢筋混凝土结构中的钢筋有微腐蚀性，仅根据PH值判断，地基土对钢结构具有微腐蚀性。4.设计参数根据汇日国际广场岩土岩土工程勘察报告，结合场地内地层情况综合考虑，选用相关的参数如下：.场地水文地质条件：本工程拟建场地北侧为南河，距离场地最小距离为30米，该处河面宽约50米，深约7米，在场地

18、21椭占孔外侧河面处测得河水水位为493.30m,由于该河距离场地较近，其与本场地地下水存在较密切的水力联系，即丰水期南河向本场地下水侧向补给，枯水期场地地下水向南河侧向补给，当本工程采取施工措施降低本场地地下水时，南河河水将侧向补给本场地地下水，这将会对本工程基坑降水产生较大的影响。根据钻探揭露，场地内存在三种形式的地下水，由上到下依次为：第一种为赋存于上部人工填土中的上层滞水，无稳定、统一的自由水面，因此勘察时未测得该支护结构设计所采用的岩土参数取值见下表:土层名称重度(kN/m3)粘聚力(kPa)内摩擦角(。)与锚固体的极限摩阻力标准值(kPa)素填土187610粉质粘土19.23016

19、35粉土19161125细砂18.502460松散卵石20036200稍密卵石21.5043230中密卵石22.5546250密实卵石24752280强风化泥岩22.58020180中风化泥岩2425022.5230计算采用的超载值的确定：马道车载按30KP取值.支护设计支护桩设计根据马道坡度划分各段支护深度；计算软件采用理正深基坑支护结构设计软件(7.0版)。各段设计概况如下：1-1剖面段采用锚拉排桩支护结构，马道支护桩通过拉梁与基坑已有排桩连接。设计排桩?1800220。桩长33.85m,桩数9根。支护结构详见11剖面图。2-2剖面段采用锚拉排桩支护结构，马道支护桩通过拉梁与基坑已有排桩连

20、接。设计排桩?1800220。桩长31.85m,桩数8根。支护结构详见22剖面图。3-3剖面段采用锚拉排桩支护结构，马道支护桩通过拉梁与基坑已有排桩连接。设计排桩?1800220。桩长29.85m,桩数7根。支护结构详见33剖面图。4-4剖面段采用悬臂排桩支护结构。设计排桩？1800220。桩长27m桩数10根。支护结构详见44剖面图。5-5剖面段采用悬臂排桩支护结构。设计排桩？1500200。桩长18.35m25.0m,桩数10根。支护结构详见55剖面图。桩间护面设计(1)桩间护面采用披挂钢筋网喷射混凝土进行护面。喷射混凝土面板厚度80。(2)钢筋网的横向加强筋采用植筋方式与支护桩桩体连接；

21、当采用植筋时，植筋锚固长度不小于20d。(3)横向加强筋间距1.0m。混凝土强度及主筋混凝土保护层厚度(1)支护桩、压顶梁、拉梁混凝土强度等级均为C3Q桩间护面喷射混凝土强度等级均为C2Q(2)主筋混凝土保护层厚度：支护桩50mm压顶梁、拉梁25mm桩间泄水孔每两桩之间的护面板上设置一列？50泄水孔，泄水孔竖向间距2m马道临边防护要求(1)马道临边防护应结合安全文明施工的相关规定和要求，应设置高度不小于1.2m的防护栏杆。(2)马道路面按相关规定进行硬化封闭，并做好排水措施，确保支护结构不受地表水的影响。.施工要求支护桩施工要求(1)支护桩应采用旋挖成孔灌注桩工艺施工。(2)为保证成桩质量，除

22、成桩长度满足设计要求外，尚需确保桩在混凝土灌注时桩身不发生断桩或缩颈。(3)支护桩纵向受力筋的焊接须满足混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002的要求，保证受力钢筋的接头在同一断面内不超过钢筋数量的50%(3)支护桩钢筋笼应定位准确，保证受力钢筋的分布与设计要求一致；同时需确保钢筋笼中心与桩孔中心的偏差满足施工规范要求，从而保证钢筋保护层厚度。(4)支护桩混凝土灌注时浇筑至冠梁底部即可，待冠梁基槽开挖完成后，一次性浇筑压顶冠梁。在冠梁浇筑前，应先凿除桩顶浮渣。土方开挖要求土方开挖应与桩间喷射混凝土面板的施工配合进行，随挖随护，先护后挖。(2)待喷射混凝土面层的混凝土强度达到设计

23、强度的80淅，方可进行下一层土的开挖，严禁超挖。为节约工期，喷射混凝土施工时可掺入适量的速凝剂。土方单次最大挖深度不超过2m,严禁超挖。土方开挖中，遇较厚砂层时，应减小开挖深度，及时施工喷锚支护及桩间混凝土面板。桩间喷射混凝土护面施工要求(1)喷射混凝土护面应与土方开挖配合进行。(2)喷射混凝土强度等级为C20,面板厚度不小于80mm(3)每两桩间护面板上设置一列？50泄水孔，若发现有地表水渗漏的情况，除及时加大泄水孔密度外，应立即找到渗漏原因并及时补救，以免支护结构受损。拉梁植筋要求(1)拉梁主筋在护壁桩内植筋锚固深度不小于30d。(2)植筋用结构胶粘剂为AM胶，其粘结抗剪强度设计值不低于4

24、.5N/mm2.变形监测为验证支护结构设计的合理性，确保护壁工程的安全，按照基坑工程信息化施工的原则，需对支护结构进行变形监测。在土方开挖及地下室施工期间，应由具备相关资质的第三方单位对马道支护结构及周边环境进行变形监测，确保防患于未然。本设计图纸中监测点平面布置图所示监测点为设计要求必须设置的监测点，第三方监测点的布设应包含但不限于设计图所示监测点。根据建筑基坑工程监测技术规范(GB50497-2009)的要求，提出本基坑工程监测的技术要求如下：监测项目支护桩水平位移监测：在桩顶冠梁设置水平位移监测点7个。监测频率(1)正常监测频率根据建筑基坑工程监测技术规范(GB50497-2009)表7

25、.0.3的要求进行；(2)出现下列情况，须提高监测频率：监测数据达到报警值；监测数据变化较大或者速率加快；基坑及周边大量积水、长时间连续降雨、市政管道出现泄漏；基坑附近地面荷载突然增大或超过设计限值；支护结构出现开裂；出现其他影响基坑及周边环境安全的异常情况。监测报警值水平位移报警值为40mrm；变化速率不超过3mm/d.施工质量检验及检测常规检测：施工用原材料及其它相关产品的基本试验。混凝土、砂浆强度的检测。桩身完整性检测，由于采用机械成孔灌注桩，要求全部桩均在冠梁浇筑之前进行桩身完整性检测。各分项分部工程应按规范要求进行测试、检查、验收。.基坑安全应急预案报警及抢险预案根据基坑监测设计要求

26、，当监测值达到或超过报警值时，应加密监测次数，同时启动下列抢险预案：(1)暂停护壁及土方开挖施工，并快速查明监测值超过报警值的原因。(2)针对基坑变形过大的具体原因，及时采用增加锚杆(锚索)、坑内加支撑、坡脚土方回填反压、坑顶卸荷等单项或综合措施进行抢险。(3)特殊情况下根据现场实际情况作具体处理。事故预案事先备好钢绳、钢支撑等加固工具，必要时采取拉锚或支撑的方法进行解决。并应准备若干麻袋，如出现局部小范围垮塌，则快速用麻袋砂卵石进行回填；在施工时应仔细作好基坑位移监测工作，如发现累计位移达到报警值或局部出现较大裂缝，则应停止施工，用挖掘机快速回填土到安全高度，待处理妥当后再开挖，进行下一步工

27、作。(1)针对基坑变形过大的具体原因及时采用增加腰梁和加内支撑(如角支撑或斜支撑等)、土方回填等单项或综合措施进行抢险。(2)地下管线：地下管线是施工锚索最大障碍，一旦出现问题将造成严重后果，因此施工前应进行细致调查，并通过有关部门收集资料，查清地下管线的走向、范围、埋深等，施工中将其避开。(3)对于基坑周边的建筑物，应做好监测工作，根据监测结果适时调整支护方案。对基坑四周的围墙应在施工前采取一定加固措施，防止围墙垮塌。(4)一旦发生安全事故，应启动应按安全事故处理预案进行事故处理。.马道基坑后期使用及维护的注意事项(1)在后续施工使用马道过程中，马道车载严禁超过30KPq且车载应距离马道外坑

28、边不小于3ml(2)严禁向坑壁大量排水和用水浸泡基坑四周的土体，应尽量避免地表水流入基坑；(3)在施工地下室时，严禁停断抽水的电源，以防水位回升造成重大损失，后续施工单位应与基坑降水工作密切配合，确保安全，保证整个工程施工的顺利进行；(4)不得在原支护体系条件下超挖，否则有可能导致基坑变形过大，甚至出现更大的险情，给工程带来安全质量隐患；(5)应加强变形观测工作，在基坑开挖完成后的一个月内，应加密观测点、增加观测次数；11.其他说明在基坑开挖及地下室施工时，施工用材料的堆放场地不得设置于基坑周边，防止出现与本设计条件不相符的情况。本设计合理使用年限为12个月。承担本项目基坑支护施工的单位，应根

29、据本设计文件制定详细的施工组织设计，除常规施工组织内容外，应特别对基坑常见质量问题制定有针对性的预防措施及应急预案。基坑支护应坚持信息化施工，针对现场情况采取相应处理措施；加强变形监测，随时观察基坑周边变形情况，发现异常应及时通报相关各方，并启动应急措施。在支护桩开挖及基坑土方作业时应指派专人根据开挖显示出的实际地质情况对勘察报告所示的地质情况进行复核。若发现地质情况与勘察报告不相符合时，应及时通知勘察单位对现场地质情况进行确认，并及时通报设计，必要时应对基坑支护结构进行调整。本方案马道支护结构待后期不再使用马道后，结合该段内支撑施工进行有序拆除。本说明未尽事宜，参照相关规范、规程执行。马道支

30、护计算书、马道1-1剖面（H=24.6n）支护计算取90#钻孔土层参数支护方案排桩支护匚桩直径（m）1.800桩间距（m）2.200后无加梁有卜冠梁宽度（m）1.900卜冠梁高度（m）1.200匚水平侧向刚度（MN/m）9.700放坡级数0超载个数1支护结构上的水平集中力0超载序号超载值(kPa,kN/m)作用深度（m）作用宽度（m）距坑边距（m）形式长度（m）130,0000.0007.0002.000条形超载信息水平力序号作用类型水平力值（kN）作用深度（m）是否参与倾覆稳定是否参与整体稳定附加水平力信息土层数9坑内加固土否内侧降水最终深度（m）25.000外侧水位深度（m）20.000内

31、侧水位是否随开挖过程变化否内侧水位距开挖面距离（m）弹生计算方法按土层指定义弹性法计算方法mt基坑外侧土压力计算方法主动土层信息基本信息规范与规程建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012内力计算方法t醒法基坑等级一级基坑侧壁重要性系数丫01.10基坑深度H（m）24,600嵌固深度（m）12.400桩顶标高（m）-0.500桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级C30桩截回类型圆形土层参数土类名称层厚（m）重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)粘聚力（kPa）内摩擦角（度）1卵石4.5021.50.0043.002卵石8.0024.07.0052.003卵石2.8022.55.0046.004卵

32、石1.9024.07.0052.005卵石3.2022.58.05.0046.006粘性土1.6020.08.051.0019.007强风化岩1.9022.5：8.080.0020.008中风化岩11.0024.014.0250.0025.509微风化岩30.0024.514.5与锚固体摩擦阻力(kPa)粘聚力水下(kPa)内摩擦角水下(度)水土计算方法m,c,K值抗剪强度(kPa)1230.0mit32.682280.0mit49.583250.0mit38.224280.0mit49.585250.010.0010.00分算mit38.22660.051.0019.00分算mit10.42

33、7180.080.0020.00分算mmi14.008230.0250.0025.50分算mit35.469250.0400.0028.00分算mit52.88道号支锚类型水平间距(m)竖向间距(m)入射角(0)总长(m)锚固段长度(m)1内撑4.4000.900支锚道数12卵石分算1.0001.0001.0001.00010000.0003卵石分算1.0001.0001.0001.00010000.0004卵石分算1.0001.0001.0001.00010000.0005卵石分算1.0001.0001.0001.00010000.0006粘性土分算1.0001.0001.0001.0001

34、0000.0007强风化岩分算1.0001.0001.0001.00010000.0008中风化岩分算1.0001.0001.0001.00010000.0009微风化岩分算1.0001.0001.0001.00010000.000支锚道数1支锚信息工况信息工况号工况旧深度(m)道号1开挖1.4002加撑1.内撑3开挖24.600设计结果道号预加力(kN)支锚刚度(MN/m)锚固体直径(mm)工况号锚固力调整系数材料抗力(kN)材料抗力调整系数10.001378.4622356.191.00结构计算各工况:土压力模型及系数调整弹性法土压力模型q。nun经典法土压力模型3诉A粤t一般分布土类名称

35、水土水压力调整系数外侧土压力调整系数1外侧土压力调整系数2内侧土压力调整系数内侧土压力最大值(kPa)1卵石分算1.0001.0001.0001.000110000.000a/t1_升影(1北口j-C2V)2丁)卜】1口;1圣口2酹辐卜一八州|)nIIPlfc4f：1,i7*-fl3.q+j包基因工司2-M1()171曲万:一一他网卜口加J-一口浦与1/-一1质)-2膏畴卜一H购W卜了：4?邺卜一门？5为仍G(cn)。的一2虱)-?65；拈的)flTl1妙琳N)(-30415$)-(1SI0闻物工”咏f-Mt，Te(000)-(000时KM-E)-加处一斗出必地表沉降图:工式斗-舞t(2460

36、fr)1Dzu5060了。609。01231011I?I5M1516V15192篇屈凝眼相卜/芬那1-7七即怨;(-3W?716)伍断刻i-H如-一伸也fOfl)(-fC1wv卜6%9)f652J?2)177M机)一(12724卜220疥T$1口s-2拓2-，fifij34；,190:讲过mm)k工.,r.-L-q-r*1/.J?/r、8rf*J/二J1-./1L/Jr内力位移包络图:三角期法员枝降星E5mm默喇序员5；52mm冠梁选筋结果钢筋级别选筋As1HRB4008E28As2HRB3356D22As3HRB335D10100截面计算钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,

37、E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度(mm)50桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别HPB300桩的螺旋箍筋间距(mm)150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数,段各分段长度(m)36.50截面参数帕）段号内力弹性法计算值经典法计算值内力设计值内力实用值基坑内侧最大弯矩(kN.m)6306.797794.807371.077371.071基坑外侧最大弯矩(kN.m)6929.921327.268099.358099.351最大剪力(kN)2243.

38、332140.283084.583084.58内力取值计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度：1.00m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks=3.824圆弧半径(m)R=34.749圆心坐标X(m)X=-1.863圆心坐标丫(m)丫=22.155段号选筋类型级别钢筋实配值实配计算面积(mm减mm2/m)1纵筋HRB40038E363868031483箍筋HRB335D1210022621855加强箍筋HRB335D252000491抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数MpKs一MaM被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩对于内支撑支点力由内支撑抗压力整体稳定验算决定；对于锚杆或锚索，支点力

39、为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。M主动土压力对桩底的倾覆弯矩。当前嵌固深度为：1.550m。依据建筑基坑支护技术规程JGJ 120-2012,单点支护结构嵌固深度l d不宜小于0.3h。嵌固深度取为：7.380m。注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。工况1：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑0.000-966735.7610.000Ks32099.292Ks=30.117=1.250,满足规范要求。工况2:注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑535.499-

40、966735.76119331.506Ks32099.292Ks=30.719=1.250,满足规范要求。工况3注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑535.499-嵌固段基坑内侧土反力验算工况1:Ps=5773.110&Ep=146624.953,土反力满足要求。工况2:Ps=5773.110&Ep=146624.953,土反力满足要求。工况3:Ps=2647.186&Ep=30526.627,土反力满足要求。式中：Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力(kN);Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力(kN)。770

41、06.95719331.506Ks32099.292Ks=3.001=1.250,满足规范要求。安全系数最小的工况号：工况3。最小安全Ks=3.001=1.250,满足规范要求。嵌固深度计算嵌固深度计算参数：嵌固深度计算过程：按建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012单支点结构计算嵌固深度ld：ld按公式：EpkZp2KKemEakZa21290.72224.4861425.19117.611.em.得到ld=1.550m,ld采用值为:12.400m、马道2-2剖面（H=24.6m）支护计算取90#钻孔土层参数支护方案排桩支护后无加梁有卜冠梁宽度（m）1.900卜冠梁高度（m）1.200匚

42、水平侧向刚度（MN/m）9.700放坡级数0超载个数1支护结构上的水平集中力0超载序号超载值(kPa,kN/m)作用深度（m）作用宽度（m）距坑边距（m）形式长度（m）130.0000.0007.0002.000条形超载信息水平力序号作用类型水平力值（kN）作用深度（m）是否参与倾覆稳定是否参与整体稳定附加水平力信息土层数9坑内加固土否内侧降水最终深度（m）25.000外侧水位深度（m）20.000内侧水位是否随开挖过程变化否内侧水位距开挖面距离（m）弹生计算方法按土层指定义弹性法计算方法mt基坑外侧土压力计算方法主动土层信息基本信息规范与规程建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012内力计算

43、方法姆1法基坑等级一级基坑侧壁重要性系数丫01.10基坑深度H（m）24.600嵌固深度（m）12.400桩顶标高（m）-2.500桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级C30桩截回类型圆形匚桩直径（m）1.800桩间距（m）2.200土层参数土类名称层厚（m）重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)粘聚力（kPa）内摩擦角（度）1卵石4.5021.50.0043.002卵石8.0024.07.0052.003卵石2.8022.55.0046.004卵石1.9024.07.0052.005卵石3.2022.58.05.0046.006粘性土1.6020.018.051.0019.007强风化岩1.9

44、022.58.080.0020.008中风化岩11.0024.014.0250.0025.509微风化岩30.0024.514.5与锚固体摩擦阻力(kPa)粘聚力水下(kPa)内摩擦角水下(度)水土计算方法m,c,K值抗剪强度(kPa)1230.0mit32.682280.0mit49.583250.0mit38.224280.0mit49.585250.010.0010.00分算mit38.22660.051.0019.00分算mit10.427180.080.0020.00分算mit14.008230.0250.0025.50分算mit35.469250.0400.0028.00分算mmi

45、52.88道号支锚类型水平间距(m)竖向间距(m)入射角(0)总长(m)锚固段长度(m)1内撑4.4002.900支锚道数14卵石分算1.0001.0001.0001.00010000.0005卵石分算1.0001.0001.0001.00010000.0006粘性土分算1.0001.0001.0001.00010000.0007强风化岩分算1.0001.0001.0001.00010000.0008中风化岩分算1.0001.0001.0001.00010000.00019微风化岩分算1.0001.0001.0001.00010000.000支锚道数1支锚信息工况信息工况号工况旧深度(m)道号

46、1开挖3.4002加撑1.内撑3开挖24.600设计结果道号预加力(kN)支锚刚度(MN/m)锚固体直径(mm)工况号锚固力调整系数材料抗力(kN)材料抗力调整系数10.001378.4621356.191.00结构计算各工况：土压力模型及系数调整弹性法土压力模型：经典法土压力模型土类名称水土水压力调整系数外侧土压力调整系数1外侧土压力调整系数2内侧土压力调整系数内侧土压力最大值(kPa)1卵石分算1.0001.0001.0001.000110000.00012卵石分算1.0001.0001.0001.00010000.0003卵石分算1.0001.0001.0001.00010000.000

47、丁温I若挖(包络图工司2-M1(290m)22)1端养)仍口(DR)(-DDD)以占以一切前)地表沉降图:1此讦范(246Elm(QflV-(Qm1“IFJI-7R1?的12%3(-3B56以卜一国型咽_.ij7-|.jb:叫澳01020河哟5060了。609。1羽匐馈mm)内力位移包络图:二角不法鼠拧MW51mm届大匐ft77fFiT耶镀41mm冠梁选筋结果钢筋级别选筋As1HRB4008E28As2HRB3356D22As3HRB335D10100截面计算钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HR

48、BF400,R-HRBF500桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度（mm）50桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别HPB300桩的螺旋箍筋间距（mm）150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数,段各分段长度（m）34.50截面参数帕）段号内力弹性法计算值经典法计算值内力设计值内力实用值基坑内侧最大弯矩（kN.m）6075.197179.987100.387100.381基坑外侧最大弯矩（kN.m）6282.381250.997342.537342.531最大剪力（kN）2150.362067.042956.742956.74内力取值计算方法：瑞典条分法应力状态

49、：总应力法条分法中的土条宽度：1.00m滑裂面数据整体稳定安全系数Ks=3.822圆弧半径（m）R=34.749圆心坐标X（m）X=-1.863圆心坐标Y（m）Y=22.155段号选筋类型级别钢筋实配值实配计算面积（mm减mm2/m）1纵筋HRB40038E363868028248箍筋HRB335D1210022621812加强箍筋HRB335D252000491抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数MpKs一MaM被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩对于内支撑支点力由内支撑抗压力整体稳定验算决定；对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。M主动土压力对桩底的倾覆弯矩。当前嵌固深度为

50、：1.500m。依据建筑基坑支护技术规程JGJ 120-2012,单点支护结构嵌固深度l d不宜小于0.3h。嵌固深度取为：7.380m。注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。工况1：注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑0.000-807533.7930.000Ks31606.385Ks=25.550=1.250,满足规范要求。工况2:注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑308.225-807533.79310510.472Ks31606.385Ks=25.882=1

51、.250,满足规范要求。工况3注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)1内撑308.225-嵌固段基坑内侧土反力验算工况1:Ps=4912.876&Ep=130369.602,土反力满足要求。工况2:Ps=4912.876&Ep=130369.602,土反力满足要求。工况3:Ps=2554.213&Ep=30526.627,土反力满足要求。式中：Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力(kN);Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力(kN)。77006.95710510.472Ks31606.385Ks=2.769=1.250,

52、满足规范要求。安全系数最小的工况号：工况3。最小安全Ks=2.769=1.250,满足规范要求。嵌固深度计算嵌固深度计算参数：嵌固深度计算过程：按建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012单支点结构计算嵌固深度ld：ld按公式：EpkZp2KKemEakZa21247.35322.4611408.12915.761em.得到ld=1.500m,ld采用值为:12.400m、马道3-3（H=22.1m）支护计算取86#钻孔土层参数支护方案排桩支护卜冠梁宽度（m）1.900卜冠梁高度（m）1.200匚水平侧向刚度（MN/m）9.700放坡级数0超载个数1支护结构上的水平集中力0超载序号超载值(kP

53、a,kN/m)作用深度（m）作用宽度（m）距坑边距（m）形式长度（m）1VIJ.30.0000.0007.0002.000条形超载信息水平力序号作用类型水平力值（kN）作用深度（m）是否参与倾覆稳定是否参与整体稳定附加水平力信息土层数9坑内加固土否内侧降水最终深度（m）25.000外侧水位深度（m）20.000内侧水位是否随开挖过程变化否内侧水位距开挖面距离（m）弹生计算方法按土层指定义弹性法计算方法mt基坑外侧土压力计算方法主动土层信息基本信息规范与规程建筑基坑支护技术规程JGJ120-2012内力计算方法姆1法基坑等级一级基坑侧壁重要性系数丫01.10基坑深度H（m）22,100嵌固深度（

54、m）12.400桩顶标高（m）-2.000桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级C30桩截回类型圆形匚桩直径（m）1.800桩间距（m）2.200后无加梁有土层参数土类名称层厚（m）重度(kN/m3)浮重度(kN/m3)粘聚力（kPa）内摩擦角（度）1卵石5.4024.07.0052.002卵石1.1022.55,00146,0013卵石4.4024.07.0052.004卵石0.5022.55.0046.0015卵石7.2024.07.0052.006粘性土0.7020.051,00119,0017强风化岩2.1022.58.080.0020.008中风化岩9.1024.0：14.0250,00

55、125,5019微风化岩30.0024.514.5与锚固体摩擦阻力(kPa)粘聚力水下(kPa)内摩擦角水下(度)水土计算方法m,c,K值抗剪强度(kPa)1280.0mit49.582250.0mit38.223280.0mit49.584250.0mit38.225280.0mit49.58660.0mmi10.427180.080.0020.00分算mit14.008230.0250.0025.50分算mit35.469250.0400.0028.00分算mit52.88道号支锚类型水平间距(m)竖向间距(m)入射角(0)总长(m)锚固段长度(m)1内撑4.4002.400支锚道数15卵

56、石分算1.0001.0001.0001.00010000.0006粘性土分算1.0001.0001.0001.00010000.0007强风化岩分算1.0001.00011.000p.00010000.00018中风化岩分算1.0001.0001.0001.00010000.0009微风化岩分算1.0001.0001.0001.00010000.000支锚道数1支锚信息工况信息工况号工况旧深度(m)道号1开挖2.9002加撑1.内撑3开挖22.100设计结果道号预加力(kN)支锚刚度(MN/m)锚固体直径(mm)工况号锚固力调整系数材料抗力(kN)材料抗力调整系数10.001378.46213

57、56.191.00结构计算各工况:土压力模型及系数调整经典法土压力模型弹性法土压力模型土类名称水土水压力调整系数外侧土压力调整系数1外侧土压力调整系数2内侧土压力调整系数内侧土压力最大值(kPa)1卵石分算1.0001.0001.0001.00010000.0002卵石分算1.0001.0001.0001.00010000.0003卵石分算1.0001.0001.0001.00010000.0004卵石分算1.0001.0001.0001.00010000.000(-1M57)-(150661-：DEQ)卜心闯口军)00)(0I)行力网仁湖|.*|T,K1|7D5B7j)i:眄J1?57工显2

58、-M1(240m)(-1W25)(1655)2，2f匕一*/7R茄F-TJ胃刷i0151-Tn22t口口卜D-(-(o卜1丁寺)(G7ir0(02)-测4伽“力-一河卜*日费-7的网地表沉降图:工双A刑S(2210m)H11645)(JHMif-1501)-(gi9)(00)(&0)(-56657J(3471IB)(-4C-7562)-HWC)-1294可)-一(G7IJI)(-12M9)(56700内力位移包络图:三由魁招股微线法耿端年因所败而糖421Tm艮尤可糙22fTtfri冠梁选筋结果钢筋级别选筋As1HRB4008E28As2HRB3356D22As3HRB335D10100截面计算

59、钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500桩是否均匀配筋是混凝土保护层厚度(mm)50桩的纵筋级别HRB400桩的螺旋箍筋级别HPB300桩的螺旋箍筋间距(mm)150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数,段各分段长度(m)32.50截面参数计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度：1.00m段号内力弹性法计算值经典法计算值内力设计值内力实用值基坑内侧最大弯矩(kN.m)3665.734075.624284.324284.

60、321基坑外侧最大弯矩(kN.m)3471.16459.084056.914056.911最大剪力(kN)1294.931258.891780.531780.53内力取值滑裂面数据整体稳定安全系数Ks=4.296圆弧半径(m)R=32.921圆心坐标X(m)X=-2.072圆心坐标Y(m)Y=20.293段号选筋类型级别钢筋实配值实配计算面积(mm减mm2/m)1纵筋HRB40038E363868015676箍筋HRB335D1210022621812加强箍筋HRB335D252000491抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数Ks一MaM被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩对于内支撑支点力由内支撑抗