站东小学雨蓬结构计算书

1、站东小学雨蓬结构计算书工况潴号工况徜称工况详称工况3LL2考虑不利布置的活荷或（负包络）工况4I.U电出小利布置的活荷我（正包络）工况5X向风荷战工况6。丫丫向风荷线工况7EXYxn地点（双向效应）工况8EXPX向正偏心地展工况9EXMX向负偏心地表工况WEYX丫与地震（双向效应）工况11EYP丫向正偏心地震工况12EYMV向仇偏心地震工况13LXX向杨燕（规定水平力）工况14LY丫向峥310M定水平力）工况15PXX向k偏心静赛（规定水平力工况16MXX向负值心酢馥（规定水平力）工况17PY丫向正偏心际表（规定水平力工况】8MY丫向仇偏心静意（规定水干力工况19EXX向地鹿工况20EY丫向地

2、点2.工况信息寝6-2永久荷籁信息工况名称分1女系数分项系数有利改力荷我代表位系数恒荷载1.301.001.00表6-3可变荷载傕息工况名称分项系数抗我组合值系数组合曲系数市力荷俄代表值 系数活鱼款1.500. 700. 50风荷软1.500.200.600.00表64地震作用信息CABR PKW工况名称分项一数（主控）分项原数（II:主挖）水平抱羲1.400. 503.构件内力基本组合系数DL:恒荷致LL：活荷软发6-5*L：风荷软工况组合原那么EH:水平地展编号组合11. 00*1)10.60*LL20. 9ODL0. 60*LL31. 00*DL0.5gLL0. 40BI.-11. OO

3、D1.0.50*1.1.Y). 40M50. 90*1)10. 50*LL0. 4Q“L60. 9DWL0. 50*LLT, 4Q”L七.质量信息.结构质量分布根终高规3.5.6条的规定，搂屏质量沿方及宜均匀分布,楼展质量不宜大于和郊下部楼层 的1.5倍.除构全部楼层满足规范要求.*7-1股分布层号明心X.Y.Zn)忸战所量（t）活领质坡壮）层质垃（D质址比116.76.12.%.5.1055.64.460.060.0恒栽P生的总质ift RatxRaty126063. 2526063. 251.001.00楼层）刚曳（*107嫩图9T多方向刚度筒图楼层十,向十向图9-2多方向刚度比简图.楼层

4、剪力/层间位移刚度高规3.5 2-2条规定：对外施架纣构，楼屋与其相弊上层的恻向刚度比，本展与娟牛上展 的比值不宜小于0.9;，本层层高大于相邻上层层离g 1.5倍时，设比值不宜小于1.1;对X构 底邺嵌图展，该比值不宜小于1.5.馆构并无愣向刚度不规那么的情况.校规3.43-2条时于倒向刚从不如那么的定义为：该层的篱向那么定小于相邨上一层的70乐 或小于其上相邻三个楼层恻向刚度平均值的80%:站构并无恻向制度不规同的情况.Ratxl, Rutyl（刚度比D:X、Y方向本层塔例移刚度与上一层相应塔偏移阻度7饮的比假或上三 层平均（W移刚度魁的比值中之旅小值（按抗规3.1. 3;高规3. 5.2

5、-1）Ratx2, Raty2（网度比2）:X、Y方向木层塔（W移慢度与本层层高的乘枳与上一层相应塔恻移刚陵 与上层层高的乘枳的比值（离规3.5. 2-2）Rat2_min:按刚度比2判断的双假RJX. RJY:结构总体坐标系中塔的恻移刚度表2楼层刚度及刚度比层号RJX(kN/m)RJY(kN/m)RatxlRatylRatx2Raty2Rdt2 ain19&55. 2918465. 821.001.00LOO1.001.00校星国K3多方向刚度简图棣星1.00量但我Y向-X向图9-4多方向刚度比1御图CABR PKW幢屋明度比2图9-5多方向刚收比2简图向律 口值我.楼层剪力/层间位移刚度（

6、强刚）高规条规定：对养柩架H构，椁层与其相邻上反的倒向刚反比，本层与相守上层 的比值不宜小于0.9;%本层A高大于加邻上及层高的1.5倍时.该比值不宜小于1.1：财”构 底部送固层,该比值不宜小于1.5.结构并无例向明度不规那么的情况.抗规3.4. 3-2条财于州向刚度不规那么的定义为：该质的例向那么反小于相邻上一反的70%. 我小于其上和等三个楼层倒向刚度平均值的80%;站构并无倒的刚度不如那么的情及.Ratxl. RatyM刚度比D：X、Y方向木层塔例移视慢与上一层相应珞例移刚度70助比也或上; 层平均网移刚度8g的比侦中之政小货（技抗规3.4.3：高规3. 5.2-1）Ratx2. Ra

7、ty2（刚度比2）:X、Y方向本层塔洌移刚度与本层层高的乘枳与上一层相康塔恻移刚趣 与上层层离的堪枳的比值（淘块15.2-2）Rat2_.in:按刚度比2刈断的限色RJX. RJY:结构总体坐标系中塔的（W移刚度*9-3楼层刚度及刚度比层号RJX(kN/n)RJY(kN/m)Ratxl | RatylRatx2Koty2Ra根型号第,平动周期振型号冏期比0. 315130. 362410. 87*10-4结构周期比说明:此处计算周期比采用的扭转和平动振型通过平动和扭转因子进行判断，程序无法确定其是 否为整体振型，因此结果.设计人员应通过报型图确定计算周期比所靠的第一阶平动振型和扭转振型.图10

8、-2 1-4振型周期振图注：图中姓色表示何振成份,红色表示拉振成份.3.各地建方向参与振型的有效贷量系数表1OT各地震方向参与振型的有效质系败振型号EXEY振义号EXEY10.00%78.5K299. 01%0.06%30.86%6.63%40.05%7.54%根卷高规条，各糖型的参与质量之和不应小于总质量的90%。CABR PKW2.普通第构Mt以位移圻标统计根刖）号十三.结构加巨昆振加速依目 录I W.抗慎整和枪定脸以_，ht 怪像登筑一；：二：二：；：77：二：二：二：；：二：二：二：；：；：；：二：二：二：二：二：二：；：二：二：;：；七之2僚体怆定修水就险等： 3“3r卧攸向嗷妣及内

9、加欢:十五:“簿册SftJtSiM 源:二:二:二：-：.：-：.：?.-.-.,1 龙 时# 用奥 im：.：_：.：一：二：=：二：二：二,.t讷构中而旃米：43- - 4丁第弄依我根侑舒沙二七之二：二少二驾二二二二二二二二二二二=：=少二驾=：=少二=二比=骞，ht 怪像登筑一；：二：二：；：77：二：二：二：；：二：二：二：；：；：；：二：二：二：二：二：二：；：二：二：;：；七之2僚体怆定修水就险等： 3“3r卧攸向嗷妣及内加欢:十五:“簿册SftJtSiM 源:二:二:二：-：.：-：.：?.-.-.,1 龙 时# 用奥 im：.：_：.：一：二：=：二：二：二,.t讷构中而旃米：

10、43- - 4丁第弄依我根侑舒沙二七之二：二少二驾二二二二二二二二二二二=：=少二驾=：=少二=二比=骞.设计依1信g11 t“一“ =.工程延木信息R.指标式总信息五.始构模型概况.乐统总侑息. b; Cm it/ -.各层等效尺寸.以塔瑞性A.工况和制合.工况设定 TOC o 1-5 h z .工况信心10.构件内力基秘I合系栽 10七.刖盘俏口 101,结构班工分布_ 一-一“i“一 一 一102,各信刚心、管心率信息-11A.荷就俏.12九.立面域那么性：13.根层制向好切刖股13. IttKK力/煨间也称闸僮一-”一一”“.“_ _ 一14.梭t!财力/层间位移）刖度侬刚|“- 15

11、.各楼里曼剪水统力17.松出薄弱层网祭爱政17十.杭戢分析及调电182,玷构煨翔戊嫩型方向 19.各地笈力向叁与探型的有效厦出东软19.地震作用下络为引玳比及其调使- 20.传然偏心信.021结附体系指你及二ifi防线iq整 221，tl W1干G / U It 11I匕|?)1 一 i，一 ，24一* 222 ,我向构件地熊财力及仃分比- 一“”- 233.小塔多塔通用的他架0 2Vo(O25Vo)M隹系数24十二.变形皎算251.伊通站构桢层M能指标统计2sCABR PKW第l地表方向EX的仃效施加系数为99.92%,咨与撮型足够第2地寂方向EV的有效质H系数为92.7%,参与撮P足够4.

12、地震作用下结构剪或比及其调整Vx.Vy(kN):地震作用卜结构楼层的剪力RSI:剪垂比Coef2:按抗规(5. 2.5)条计算的势电比调整系数Coef_RSWx,Coef_RSWy:程序综合考比蛾终采用的剪巫比调整条数(如果用户定义了那么采用用 户定义依)根据更筑马市政工救杭震通用规范4 2. 2条规定.7度(0.10)议防地区.水平地友影响系 数最大值为0.09, X向楼及剪支比不应小于1.60*.由下袅可见，X向电裒剪支比杼合要求.*10-6 EX工况下指标层号Vx(kN)RSWCoef2Coef RSUx151.28. 5的1.001.00tttt建筑.马市政工程杭震通用规范4 2. 2

13、条规定.7度(0.100议防地区，水平地裒影响乐 数最大值为0.09, Y向楼展剪立比不宜小于1.6M.由下最可见，Y向电震方立比符合要求。*10-7 EY工况下指标层号 | Yy(kN) | RSK | Coef2 | Coef_RSy-11L36.8!Ai 00iLOO-校县限值或 丫向地蓑,X向地震剪黛比(%)45678图10-4地我省工况剪收比简图CABR PKW校县图10-5地表各工况最终采用的切求比M能耒数简图5.偶然偏心信息X. 丫向偶然偏心层号EcxEcy10. 050. 0510-8儡然偏心CABR PKW十一.结构体系指标及二道防线调整.竖向构件倾覆力矩及百分比（抗规方式）

14、*11-1 X向静震工况下的倾覆力矩及百分比（单位kM）层号枢架柱妞肢墙普通墙科挣总弯矩1261. 1(100.0.0(0. (H)0.0(0.网0.0(0. (H)261. 1表11-2 丫向静震工况下的便覆力矩及百分比（单位kN.-）层弓框架柱妞肢墙普通堵科推总弯矩1210.8(100. (H)0.0(0.0.0(0. (H)o.o(o.a210.8倭层芝3迈题WHIr-lp矩专埴4弯撑通胶柒) 愦财运(OOkN.a图11-1 X向静我下帧覆力瘁简图.竖向构件地震剪力及百分比表”-3 X向地震工况下的剪力及百分比（单位kN）层号框架柱展及支拄151.2(100. 0%)0.0(0.0)51

15、.2表11-4 丫向地震工况下的剪力及百分比（单位kN）层号 | 板架柱墙及支撑总的力图11-3 X向地联F剪力得图SBRF楼层3.单塔多塔通用的框架0.2Yo(0.25Vo)调整系数根据村规8.2.3-3条规定：物枢浆-支体效构的根架局部按刚度分配计算称到的地式及对力 通臬以调整系柒.到达不小于”构底部总地复剪力的25%和框架局部计算最大4剪力1.8倍二 者的较小值.结构中的枢架板X向与Y向她裒剪力均不需调整.0. 2V。调整中V。的系数：0. 2V。调整中Vtiax的系数:0. 2V。调整方式：0. 2V。调整上限：0. 2V。调整分段数： 第I段位置：符号说明：Vc_p Vc_f Coe

16、fl Coef2 C02v_c C02v_walpha = 0. 25bcln = 1.80nlpha*Vofll bcla*Vnni 两者取小KQ L = 2.00VSEG = 116.调整的的木层框架明力.调整后的木层框架回力.用户定义的0.2%调整系数.木层柱的0.2YQ调急系数计算值.木层柱的0.21号谢察系数始终采用值(如果用户定义采用用户定义值).木层墙的啊力期整系数*11-5 X向地震工况下的各层塔的根架剪力(kN)层号Vc_p| alphaVo| betaVnax |Vc_fI51.212.892.251.20表11-6 X向地廉工况下的各层塔的抬架剪力调整系数层弓CoeflC

17、oef2I C02v_cI C02v_w!1.00LOOLOO 11-7 Y向地重工况下的各层塔的框架酎力(kN)层号Vc_palphaVobeiaYnaxVc_fI41.3)0.374.441.3211-8 Y向地震工况下的各层塔的梃架剪力调整系数层号层号Coefl Cef2C02v cCO2v vCABR PKW楼层层号CoeflCoef2C02v cC02v v1.001.001.00呼向地整-X向地黄层号最大位移 节点号平均位移最大层同位 移平均层向位 移位移比层间位移比12.64(39)2.602.642.601.0!1.0112-1 X向正偏心静震（规定水平力）工况的位移根抒高炮条

18、妮定：结构在考65然儡心影龄的规定水平地哀力作用下，楼层登向枸 件最大的水平位移和层间位移，A蚊高度高居珑筑不宜大于it橙层平均值的1.2倍，不应大于 该楼展平均值的1.5倍：B域高度离展虚筑、超过A域高度的诿合H构及复杂赤层珑筑不宜大 于该椁层平均值依1.2俵,不应大于该楼及平均值的1.4倍.骷椅设定的列斯拉村不猊制的住 移比为1.20,位移比的限值为1.50,站构不4于粗冷不规那么.所有工况下色移比、层何位移比均满足规花要求.表中位移的单位为加n）本工况下全楼城大楼房他移=2. 61（发生在I层I塔）本工况下全楼的大位移比=1.01 （发生在I层1塔）本工况下全楼城大层间位移比=1.01（

19、发生在I层1塔） 0.2VO调整系数 12图11-5最终采用0.2V0调整第数最图十二.变形验算1-普通结构楼层位移指标统计表12-2 X向负偏心静震（规定水平力）工况的位移层号4i大位移 节点号）平均位移最大层间位 移平均层向位 移位移比层向位移比12. 68(10)2.602.682.601.031.03木工况下全楼城大楼层位移=2. 68（发生在I层1塔） 木工况下全楼我大位移比=1.03（发生在I层1塔）本工况下全楼城大层间位移比=1.03 （发生在I层1塔）*12-3 Y向正偏心静震（规定水平力）工况的位移根梃高钢规条规定：在风有女或手遇地震标准值作用下，按弁姓方法计弟的楼层及 间最

20、大*平位移与层高之比不宜大于1/250.*构所有工况下最大层网位咨麻均满是观范要家.层号最大位移 （节点号）平均位移最大层间位 移平均层间位 移位移比展间位移比12.75(39)2.082.752.081.321.32木工况下全楼域大楼层位移=3. 27（发生在1层1塔本工况下全楂出大层同住移用=1/1561 （发生在1层1塔）层号被大位移（节点 号）M大层间位移平均层间仲移此大层间位移角（节点号）2.30(40)2. 302. 201/2220(40)* 12-7 X向风荷载工况的位移层号最大位移 （节点号）平均位移最大层间位 移平均层同位 移位移比原同位移比12.32(20)2. M2.3

21、22.141.091.09表12-4 Y向负偏心静震（规定水平力）工况的位移本工况下全极以大楼层位移=2.30（发生在I层1塔本工况下全极以大层向位移角=1/2220 （发生在1层】塔）本工况下全楼最大楼层位移=2.751发生在1层1塔）本工况下全楼最大位移比=1.32（发生在1层1塔）本工况下全楼A4大层间位移比=1. 32 （发生在1层I塔）层号最大位移（节点 号）球大展间位移平均层间位移用大层间位移用 （节点号）4.10(39)4. 103. 111/1214(39)表12-8 Y向风荷献工况的位移本工况下全楼最大楼层位移=2.32 （发生在1层I塔） 本工况下全楼最大位移比=1.09（

22、发生在1层1塔） 本工况下全楼最大层同位移比=1. 09 （发生在1层I塔）表12T X向地震工况的位移信号A1大位移（节点 号）般大房间位格平均房间位移最大层间位移用 （节点号）12.68(40)2.682.611/1902(40)本工况下全楼最大楼层位移=2.68 （发生在1层I塔）本工况下全楼最大整何位移角=1/1902 （发生在I层1塔本工况下全极以大楼层位移=1.10（发生在I层1塔本工况下全极及大层向住移角=1/1241 （发生在1层】塔）表12f X+Y地震（双向效应）工况的位移层号坡大位移（节点 号）最大房同位移平均层间位移般大层间位移角 （节点号）2.72(40)2.722.

23、651/1872(40)本工况下全楼以大楼层位移=2. 72（发生在I层1塔）本工况下全核以人层间位移角=1/1872 （发生在1层1塔）芨号最大位移节点 号）掇大层间位.移平均房间位移取大层向位移用 （节点号）13. 27(40)3.272.231/1561 (W)表126 Y向地震工况的位移表12To Y+X地震（双向效应）工况的位移信号m大位柘（节点 号）搬大房间位移平均房间位移最大层同位移角（节点号）13. 27(40)3.272.231/1560(40)本工况下全楼最大楼层位移=3.27 （发生在1层1塔）本工况下全楼44大层何位移角=1/1560（发生在I层1塔）楼型楼展楼型楼展楼

24、Ig1.201.50限值线向负但心胞震 一向正偏心的案 x向负偈心龄襄 ,X向正偏士屈重图12-5位格比尚图楼展CABR PKWa L 2 -设计依据信息本工程按照如下现值、规程进行设计：.混版上结构设计规范(GB50010-2010) (2015 fpiR).创结构设计标准3 (GB50017-2017).建筑杭线设计规范(GB5QQI 1-2010)(2016年版). t建筑结构荷找规范3 (GB50009 Z012).，人民防空地下室设“规苑3 (GB5OO38-2OO5).高层建筑混凝化结构技术规程* (JGJ3-2010).混版土外形柱结构技术规程，OGJM9-2017).做板剪力墙

25、技术规程2 (JGJ/T 380-2015).式刚架轻型历屏纲结构技术双经3 (GB51022-2015)，建筑结构可秣性设计统一标准3 (GB50068-2018)混凝土结构设计与他工规程(CECS 28-2012) tiflA1结构设计规范% (JGJ138-2016) 4高层民用建筑纲结构技术规程 (JG.I99-2015) 工程结构通用规范(GB55001-2021)建筑与市政工程抗羲通用规冠(GB55002-202D i制结构通用规范3 (GB55006-2021)二.计算软件信息本工程计算软件为中国世筑科学研究院北京构力科技有闹公司的SANE2021 Vl. 2.0版. 计以L1期

26、为皿2年6月9日108131分52秒，三.工程基本信息3-1工程基本信息我类型计攵值类型计算值建设地，建筑功储建筑面积n2)设计使用年限结构高度(n)5. 100俄固耳层号(层底喉固)1抱匕地下层数1/0结构体系的框柒结构地面祖梯度R基本风K(Wm-2)0.3S抗表设防类别丙关地联分姐第三组地震设防烈度7 场地类别H类场地特征周期(s0.45坡大地族影响系数0.0800类型计算值类型计算依结构阻尼比(%)4.00抗震等级呼3三级结构巾要性系数1.00结构耐火等级-ffi底都加强区层号1妁束边涂构件范用1四.指标汇总信息*4-1指标汇总计算结果计算值规范(规程)限 俄判别笈注结阳总版质 ”)60

27、.00质量比0.00 90%满足Y92. 7然满足地设底部剪及比(调整前调整 后)X8.53%=1.60%满足1层1塔V6.89%=1.60%满足1层1塔水平力作用下的极层 层向最大位移与层大 之比Su/h)(强刚)地震X1/1945 1/250港足1层1塔Y1/15M 1/250满足1层1塔风荷 我X1/23U 1/250满足1层1塔V1/1288 1/250满足1层1塔地爬力作用下(偶然偏 心)塔塔扭转参数强 刚)最大 位移 /平均 位移X),041.50满足1层1塔Y1.23满足1层1塔最大 层间 位移 /房间 平均 位移X1.04=1.00满足1层1塔Ri1/2502.普通结构楼层位移

28、指标统计（强刚）根据高例规条现定：&风荷女版多遇地1亥标准值作用下，核并性方法计算的格展展 间最大水平位移与反高之比不宜大于1/250.”构所有工况下最大及周位移角均满足规危要求.根据离规3.45金规定：站构在才启H然值心彩响的规定水牛地友力作用下，极层JE向构 件最大的水平仕秒和层同位秒,A级高反高层凄筑不宜大于该接X平均值的1.2倍，不应大于 该模层中均值的1.5倍；B级高属,高层建筑、趣过A圾高度的注合结构及复杂高及座就不宜大 于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.4倍.结构设定的判新扭转不规那么的住 移比为1.20,位移比的倏值为1.50,结构不*于掴转不规射.所有工况下

29、仇移比、层同伐移比均温星妮范要求.表中位移的总位为如n）表12-11 X向正偏心静震（规定水平力）工况的位移信号蔽大位移 节点号）平均位移最大层间位 移平均层间位 格位移比层间位移比12.71(11)2.612.712.611.041.04本工况下全楂城大楼层位移=2. 71（发生在I层1用）本工况下全楂坡大位移比=1.01（发生在I层1塔本工况下全核及大层向位移比=1.01 （发生在I层1塔） 仃蓝色底色标识位置双击可以荏价图形表12-12 X向黄偏心静震电定水平力）工况的位移信号坡大位移 节点号）平均位移H大层间位格平均层间馆; 格位移比层间位移比12. 72(12)2.612.722.6

30、11.011.(X1本工况下全楼以大楼层位移=2. 72（发生在I层1塔）本工况下全横城大位移比=1.01 （发生在I层1塔本工况下全楂以大层向位移比=1.01 （发生在I层1塔） 石蓝色底色标识位置双击可以查价图形表12-13 丫向正偏心静震（规定水平力）工况的位移层号坡大位移 节点号）平均位移域大层间位 移平均层间位 移位移比层间位格比12. 87(39)2.332.872. 331.231.23本工况下全楼及大楼展位移=2.8?（发生在I层1塔本工况下全极以大位移比=1.23（发生在I层1塔本工况下全楼A4大层间位移比=1.23 （发生在1层1塔 行就色底色标识位置双击可以在公图形层号最

31、大位移（节点 号）球大展同位移平均层同位移用大层间位移用 （节点号）2.21(11)2.212. 191/2311(11)* 12-14 Y向货偏心静震（规定水平力）工况的位移屋号最大位移 （节点号）平均他移最大层脚位 移平均层同位 移位移比层间位移比12.28(11)2.262.282.261-011.01本工况下全极反大楼层住移=2. 21（发生在I层1塔本工况下全极及大层向位移角=1/2311 （发生在1层1塔）有效色底色标识位W双击可以自膏图形本工况下全楼A4大楼层位移=2.28 （发生在1层1塔） 本工况下全楼最大位移比=1.01（发生在1层1塔）本工况下全楼最大层向位移比=1.01

32、（发生在1层1塔） 右就色底色标识位五双击可以改公图形表12T5 X向地震工况的位移本工况下全楼最大楼层位移=2.62 （发生在1层1塔）信号足大位移节点 号）最大房间位移平均房间位移最大层同位移角（节点号）12. 62(12)2.622.611/1945(12)本工况下全楼A4大层同位移角=1/1915（发生在I层1塔 行就色底色标识位比双击可以代行图形表12T6 丫向地震工况的位移层号M大位移（节点号）搬大层间位移平均房间位移城大层同位移用 （节点号）13. 37(39)3.372.641/1514(39)本工况下全楼最大楼层位移=3.37 （发生在1星1塔）本工况下全楼最大层同位移角=1

33、/1514（发生在I层1塔 育就色底色标识位H双击可以今后图形表12-17 X向风荷载工况的位移 12-18 Y向风荷栽工况的位移层号坡大位移（节点 号）疑大层间位移平均层间位移Jft大层间位移角（节点号）3.96(39)3. 963. 531/1288(39)本工况下全楼以大楼层位移=3.96 （发生在1层1塔本工况下全极最大层向住移角=1/1288 （发生在1层1塔）有蓝色底色标识位先双击可以在籽图形表1279 X+Y地震（双向效应）工况的位移层号坡大位移（节点 号）般大层同位移平均层同位移般大展闾位移角（节点号）2.69(12)2. 692. 681/1896(12)本工况下全楼0大楼层

34、位移=2.69（发生在I层1塔）本工况下全极以大层向位移角=1/1896 （发生在1层1塔）有蓝色底色标识位附双击可以在行图形表12-20 Y+X地震（双向效应）工况的位移层号奴大位移（节点 号）取大层同位移平均层向位移以大房间他移用（节点号）3.37(39)3. 372. 641/1511(39)本工况下全楼以大楼层位格=3.374发生住1层1塔）本工况下全核fit人层间位格角=i/151.t （发生在1层1塔）“就色底色标识使九双击可以改行图形图12-8最大位移简图位移（0）,Y向风荷数向国荷政Y向坦震个向地蒸向负偈的意-I.向壬僵匕龄要 X向负傅七府赛X向正值心聆裳CABR PKW楼展楼

35、型13 12-11平均层间位移简图楼Ig1.201.50限值线向负但心胞震 一向正偏心的案 -X向负偈心龄襄 ,X向正偏士屈重图12-12位移比他图楼展CABRRi1/250十三.结构顶点风振加速度根据熹规条：房屋赤度不小于1501n的赤发沌登土座就“构应满足风撞仔it度要求. 在10年一遇的风有戊标准值作用下，站构席点的堀风向和横风向摄动最大和速度计算值财于住 宅、公寓不应趣过0.15 m/s2,对于办公、旅馆不应赛过.0.25 m/s2. 3. 5.5条规定：房屋鬲度不小于150的高层民用it规例结构在 10年一遇的风荷H 掠渔值作用下，结构II点的顺风向和横风向枢动最大和遑皮计算值对于住

36、宅、公*不应超过,0.20 m/2,时于办公、旅馆不应超过0.28 “62.具体的计算方总依据有我规范卅录J.表13-1风振加速度工况顺风 向桢M 向VX0.2040.038UY0.3190. 198十四.抗倾覆和稔定验算.抗核覆验算根毋高规条，女立力苕我与水平有我林渔值或土力荷饭代表值与多遇水平地震标准 值共同作用下，离宽比大于4的高层龙筑，呈触底面不宜出现掌应力区：高宽比不大于4的高 星电氯，珠砒底西月地暴之冏本应力区面积不应超过屋岫底面面积的15%.拈构的抗保覆验算结果如下：*14-1抗像覆脸算工况抗爆僵力矩Mr(kN. n)如粒力矩Mar (kN. m)比值Mr/Mov号应力区R)EX

37、3841.59174.0922.070.00EY1950. 12140.5013.880.00UX3954. 27M6.8426.930.002006. 81229. 188.760.00.整体稳定刚重比验算崔度弟位：kN/m层ifii单位：上部)6故平位：kN表14-2整层屈曲模式的刚重比躲翼高钢规6.1.7, 一般用于剪切型结构层号X向刚度丫向刚度层高上部诚里X刚取比丫刚双比119655. 291 必65. 825. 10854. 31117.34110.24谡结构以小刚也比Di*Hi/Gi不小于5.能修通过高炳规(6.1.7)的赘体稔定般灯.二阶效应系数及内力放大铀结构标淮枭规定：枢架板

38、的程定计算应并会以下规定：出构内力分 折彳采用一阶修律怛分析长二阶微算也分析.者二阶效应系数小于0.1时，可采用一阶并也分 折：大于0.1且小于0.25时，宜采用二阶级祥慎分析或JL核分析：大于0.25时，应增大力构 的恻移例度.结构最大二阶效应.系数901, 1层1塔)不大于0.1,为构内力分析可东用一阶弹性分析或二 阶界性分析，灶构最大二阶效应系我(0.01, 1层1塔)不大于0.25,能通过锢纣构标准 GB50017-2017 (5.1.6)的舔定计算.8x. y：按捆结构标准3 GB500)7-2017 5.1. 6计算的二阶效应系数刚度单位:kN/m层总单位：上部而fit弧位:kN

39、14-3二阶效应系败层号X向刚度丫向刚度层高上都JR量Oxy119655.2918465.825. 10854.310.010.01十五.超筋超限信息汇总十六.结构分析及设计结果简图1.结构平面简图ffaxsao?弯(56) k 157)HWX20CO6X8 lg HWJXXKKX8l 14事0802,网 -15为_ (W 二(611 n (初 N (WlHKWQOOX6X311)| HWOXXOX8( 1.*n0处幽呼 HUXXKno&X3( 1g 200)086幽】耳00X200X8X1211 I60IX200XBX14 1) 600X28X8X1/1W10(5p 40/10( 5)ZU|

40、图16-1 l层结构平面徜图2.荷载简图I 再KX& UK OU M IL 人6 NXWOD2 ii为“为”na处怫*k,“i/m帆的mhuui Morxrammswwiiki立itJiwmEi4蜕上！1色。3力EKI为3OTOS Rtnaiki力BWQMLBmOD6网防门酗，女停训吟1的W图16-21层荷致简图38-3.配筋简图0.05-0 ga 020. 09-0.08-0 03880.12-0.11-0 Gt 0.14-a B-0. 020.37-0. 33-0蛎33330.6IE g B0.49-0. 238S3O DD_ _ i_aODDS35D(0.(W!Da 0.34-0.10

41、0.44-0.40-0.21 ?勤0. 0.06Q 14-0.12-0. 03 0.09-0 08-0 3 a OS-0. 04-0. 020. 3S-0. 32-a 11 0. i8-a-O.O32DriE 0060 0 二E 02010 Q力0. 37-0 33*0 n 0 O 0 36 Q 033I o S D0 14-0. B-0 03 0.10-0 09 0 CM0 oe-o 07-0 020. 09-0 C8 0 02ao-o oe-o w0.12-0 11-0 04 0 15-0 1J-0 02图 16-31层配筋徜图39-0.0026.0078.00 001.001.00是否传

42、统移动0点方式钢结构的板架绪构模拟施工加取3 计第水平风荷政 计算水平地设作川通用规范（2021版）计算结果计算规依（规衿）限 值判别层间 位移 刚度 比1强 W）及上三层0.8（枢架）的 比（ftY1.00滴足楂层层高大于相邻楼 层层高L 3倍时：与相 邻上一层侧向刚度1.1 的比值X1.00，二 1.(X1满足Y1.00=1.00满足楂层抗力承教力与相邻上一层比值的最小值X1.00=0.80满足Y1.00满足五.结构模型概况1.系统总信息（一）总信息：水平力与整体坐标夹用（度）混凝I：容由IcN/r3钢材容电（kN/i3）裙房层致转搂层所在层号设冏场所在层号地上局部层数地下室层数堵元细分最

43、大短制长度）加性板细分批大控制长度5）转换以指定为薄弱层堵梁的中节点作为凰性楼板从节点 号也梁板顶面对齐构件偏心方式站构材料信息结构体系恒活荷枚计算信息双荷收计算信息地部作用计算信息执行规范结构所在地区全国备注规定水平力确实定方式楼层剪力差方法（规范方法）离位转换结构等效恻向刚度比计算传统方法1层】塔物做厦力矩计算方法与虑堵的所有内力贡献】岳1塔拨梁转杆单兀,当羚高比=0. 00机架家收充兀，当躇鸟比0. 01)1层1塔扣除构件血贷版域和血量否自动计算现浇楼板II重是1层1塔弹件板按存眼兀力式进行面外设计否111塔全楼强制刚性楼板留定仅整体指标采用格作H 口有虐楼梯刚愎不考不结构高度A级（二）

44、风荷假信息：地面相秘糜类别8修正后的苴本风压（kN/n20. 35X向结构基本阔期（杪）0. 26Y向结构星本周期（秒）0. 26风荷饯作用F结构的口 1尼比（切2. 00承俄力设计时风荷软效应放大宗ft1.00保苗分析模K!上自定义的风荷豉否考虑顺风向风振彩剪是考虑横风向风振影响否考虑扭转忸振影响否横风向或扭转风振校核是用于舒适博融翼的风压（kN/m2）0. 35用于舒适度5a算的结构明见比%）2. 01)水平风体型系数：体型分段故1分段数眼图信号 X向体型系数Y向怵*系*111.301.30设健多珞背风面体型系数0.50（三）地震信息:4.梁弹性挠度简图图16-41层桀舛性挠啜荷图钢结构防

45、火计算书一、防火设计依据:.钢结构防火涂料3 (GB 14907 2018).，建筑纲结构防火技术规兔i (G8 51249-2017).，钢结构防火涂料应用技术规范：MCSCS/T 21-2020).建筑设计防火规范(GB 50016-2014)(2018修订版.钢吊构工程施工助找验收规范 (GB 50205-2020)二、钢构件防火设计.建说防火等燎为二媛.防火设计内容：钢构件的耐火设计、防火涂料类35及热物理指标和涂层厚度，应按下表执行. 说明：状认给出毋层各防火类型材料的最大值构件完整信息需勾迨详细构件统计鱼打.&构件类M统计的涂料外表积如下表构件类别渴号耐火极用(h)防火涂种类型淞层

46、厚度0m)等效热阻(n2.CN)钢零11.5奉膨法受26. 260. 26的柱12.5*段股型17.990. 1KI层构件类型防火涂料笑整总装而积(m2)柱1 扑圈服笈38. 15全校38. 451层非心取金285. 12全核285. 12全楂息计323.58三、防火涂料技术要求.非膨眠巾防火涂料不应含有石棉和跛域纤雄等有害物岐，不在采用藻类溶剂类产品.防火涂料应具仃良好的变形能力和粘结性.在任何阶段均不能开裂、空鼓和脱落，也不能有满班和乳突现农.防火涂料的理化性能和热物理性能报告,应报业主和收计疣结构工程，市审批,确认后方可羽阙、施工.1. *影版型防火涂料如使用网7.应与防腐涂层、找平时了

47、具有相容性.5.非膨胀型室内防火涂料尚应满足如下姿求域采用具有区演环保性能的石膏苴质防火涂料，任何耐火极限卜的涂层厚度均不能饪于15nm2防火涂料粘结强度不低F 0. OtW/. V.抗压强硬不低于0. XMPa.干位度应不大于500KR.1in3.防火涂料进场后应按批次对件使指标进行依,到达设计文件要求后方可施工、验收.防火涂料采用机械助淙工艺施工.涂层厚度笫m及以下.连续用涂.一次成Mi，15ffm以下分2道分层施工,第遇厚度8、121m.余下即度第二涧完成,两涧够工间隔15分仲.6,非膨哌察室外防火涂科尚应满足如下要求I短采川具有地破环保性能的水泥荔燃防火涂料，任何耐火极眼下的涂层用慢均

48、不能蚊于15nm.6.2防火添料粘结强度不低于O.GIMPa,抗压强度不衽于O.SMPa,干密度不大于650K&、3.7.膨胀型防火涂料尚应魂足如下要求：应通过应急管理部消防产1K合格评定中心颠发的消协产R认证证书.防火涂料耐久性Jj和我防腐蚀濠尺保持一致.符合it城防火涂料7 r害物所限员及测试方法JG/T4I5针对世筑防火涂科亦兴物质跟她相关娈求.防火涂料优先采川低挥发性TT机化合物含抽涂料产丛. 水性防火涂料VOC不大于60g/l,溶剂性防火涂料不大于42ODL.3的米巾防火涂料拈站就度不应小于0.3MPc；寿膨胀型防火涂料粘站弧度不应小于0. (MMPn.独基一序号3一、设计资料】独编

49、类聆影现浇2.独瘙尺寸K宽(“0A(m)阶21002100300.阶12001200300柒雨岚标R:-2.50r物的%心豆方向。 y方向0 13按弗U部伯g视发 士笛嫉：C30钠前谈*: X力向:11啊8 丫方向UfffilOO工地基承毅力等政：底收受校面铁百分比：0.00修正前地N次版力特征tfh 110.00 kPe宽位修正品数，3展或以下士以的小收：18.8 KX/.3修正用累时憎.置深度，28（1计算方法中华人民其犯旧国宝标次晒8012。11 一壕合法5计总设计总数：药作用6标竭：0.00s拉维承忖与施比例X方向：0.00 Y方自：0.00一破假面史:4413物焙顶柒位而枳楣上重:4

50、2.04 kP独立那他白堂:45.63 kN保妒点再度KE处小配脸军：01总土筋台度：1 然0Ws2 Y M0X.3浓欣力杭葭X架系我丫质：拉用0.75.任的。.85,川杭联出台址1. H tt .Vl:4iUM/MMMVz，imrti3W000MKOQ000.设计时执行的规范：建筑与巾致地基某通通用理数）（CB550C3-2021）it筑加祭妖地役计蚁公 50007 -200） 以下饰称址的蟆怂（淞发上站构设计规公） -3H OdTn (d-0.5) 110.0Ot0 O0 xl8.O0 x(3.O0-3hl O0M 18.00-12.00 0.5)a 137.00 kPauAC1 2IQ3

51、0* . aVy 5 s -=1.54 C13 Z10-X102 4一 , s -s = 1.54 rv，一轴心卿裁作用M.U8 5.2 2T t叱=牛丝有普85 8 kp.当轴/替我同双方向野士共同作川时：P3 空去於%游番兽H当发问力X小用时4=8S.OO kPa. fe =137.00 kPa叫S Q刍将同力X和%、为R府作用时:外必=124.00 kPa. 1.2f* = 12x137.00 = 164.40 kPaIMu、S12f0地亚承破力脱口认足in： sake标加m：i.ooHn1.oo活。.如外N148.41 kN .Uxa18.23 kN m .My-2$ 38 kN.m

52、.Vx43 28 kN .Vy*6.15kN礼硼底落形心荷战N148.41 kN .Ux33.62 kN m N产58.57 kN.m .Vx*-13 28 kN .Vy-6.15 kNb = 3.00 e当釉匕骨筑网双方向可如共网作用时:Q a tak HbY (b- 3) Qn dQS)=1 lO.OO4O.OOxia.OOocU.OO-aHl.OOx 18.00H2.8O5)=137.00 kPa M ZIAZW . QVy = -= = 1.54u21AZ1/. o” V 6 154 3当的心甘皎作用时,果把5.22hA 安生以：；;。、86 3 kPa当轴心荷致H双力向对炉共同作用时

53、：那 %公鲁秋T-* * -77 kPaMn =华合於奥铲修箸=2632窈当变向力N作用”：-86 00 kPa. Q - 137.00 kPaA，%当登同为NW、,同时作用时：Fknax -M5 00 kPa. 12Gl 1.2x137 00 164 40kPahmax 4】.2G地理承致力收0淌足()2: SATO 尿准用合：I. OOHtlH). 70泡，L8依 yN=130.18kN .Mx=-34.40 kN.m .叩=23.24 kN.m .Vt=-12.19 kN .Vy=12,S7 kNM他成册形心荷就N=130.18kN .Mx=-6S.a4 kN.m N产S3.7lkN.m

54、 .Vt=-12.19 kN .Vy=12.S7 kNb = 3.00 mQ = Qk Ob ()- ln M O.S)=110.00*0,OOxl800 x(3.00-3hLOOx 18.00 x(2.00-0.5)=137.00 kPa M Z.IAZ .一 oVy = -= 2= 1.54 *4a 以 21A21/ . 一 a丁 一154 3当他心甘毂作用时.极维5.22T：% .34* 8* kPa小T与总哈,X“二牛言寺理/卷.修W当一向力MWH时:I、-8100 kPa- rrt -137.00 kPaAqfa当出自力X和心.”同时惜用时：-159.00 kPd. 1.2Ca -

55、12x137.00 164 40 kPaS I 2fa地扬承级力监RiS足2、小础冲剪计口33: SATO 祭6纨合：1.30*恒7.05.括7.50 XO. 55/2 - 52i.O8kX OOO本方向冲切qH制足00。X-方向.高度尼 600F)= pjXA|X yRE = 126. 48X 0. 54X1.00= 68. 30。了 0hpftHtfM，2= 0.7x j.OOX I43X w?x |. 4IHI. 5O XO. 55/2 = 524.O8kX OOO本方向冲切验好泗2O。“方向,高度卜 600F- pjXA(X yRE - -12. 16 X 0. 54XLOO- 22.

56、 93O.7hpft XO. 55/2 = 524.08kX 0。本方网冲切验以淌足00。Y-方向,高度lb 600Fp pjXA|X yRE = 37.66X 0. 54X1. OCT 20. 33O.7RhpflQl%M，2 0. 7X LOOK 1432.89X (0. 40I. S0 XO. 5572 - 524.08kx 00。本方向冲切验算法足O。为方向,阍度1=：. XO. 25/2 - 363.60kN QOO本方向冲切较炼制足CJOO X-方向,高度H = 300w44Fp pjXAjX y RE 126. lX 0. MX 1.00，W.06。二 BhpflSi3b)h”2

57、 0.7X1. OOX I I32.9X (1.20*1.70) XO. 25/2 - 363.60*;X GOO本方自；中切脸B济足ooe 丫方向,曲度H= 300mPl= pjXAlXyRE =42. UiX 0. 38X1.00= la H0；BhpftSLb)ho/2= 0.7XI.OOXII32.X(1.21l.70)XO.25/2 = 363. QOO本方自冲切脸算箔足OOO Y-方向.在度;M.21O.7PhPrt恒”.05*温 L5O*r4x)N=174 fi9 kN .，；1.72 kMm .%= 63.06 kN m .Vx-28.38 icN .Vy=1.04kN小础底斑

58、形心向我N-174 89 kN .$-4.33 kN.m .M!r*.134.00kN.m . 2838 kN .Vy*l,(M tN寸步计算：X 方向.ho - 250mN - 32x(2】的 )X(Pj|HrtPj)Pj|Mrpp-lXYHE/12-0.15X0.45(2 X 2.10* 1.20)X( 126.5* 89. 3)*( 126.5-2O,9cN.riy 方向, h。- 230nrN - aX 2Ha ) XX yRE/12-0. 15X0.45(2X 2. 10* h 20)X( 42.5，41.3)*( 2. 5-89.3X 2.10)X1.00/12n.3)4 2. I

59、OX).O0,-l2x 方向.ho = 550mN =见2x 的zPj)rpgvPjXX YRE”2=0. 85X 0.85( (2 X 2. 10* C. 40) X ( 126.5* 56. 2)*( 126.5-=59.4S 2, ID X.0Q/I2(27: SAKE 基本皿合：1.30* ,1.05.酒 l.5O*lyN=193.41 kN .Mx=47.41 kN.E .UyS-32.54 kN.m As. 17.01 kN .Vy- 16.44 kN某3底都形心荷统N193.41 kN .MX-88.S1 kN.m .Uy-7$.O7 kN.m .Vx*.17.01 kN ,Vy

60、*-16.44 kN4处计算：i 方向,hQ - 25EiM -叫2x【Q )xejmxWp+lPWx-PjIDXYRE/lZ-0.45X0.45(2X 2.10* l.20)X( 92.5* 71.7)y方向,加33EiM = a|2x X (PjWM*Pj*(Pj1MX-Pj),l X Y RE.12(92.5-71.7” 2.10 XI. 00/12-0. 45X0.45( (2X 2.10* l.20X( 101.2* 76.6)i 方向.h。= 55GwiM = ai2x X (Pjnufp+CPj-x-Pj)l X y RE/12(101.2-76l6 X ( 四 5- 53,1)