《食品工程原理》课件第四章 传热

1、2. 对流传热内容提要 1. 热传导3. 稳定传热的计算4. 热辐射5. 换热器基本要求导热、对流换热的基本规律及计算稳定传热过程的计算一、传热在食品工程中的应用第一节 概述食品加工过程中的温度控制、灭菌过程以及各种单元操作（如蒸馏、蒸发、干燥、结晶等）对温度有一定的要求。二、传热的基本方式热的传递是由于系统内或物体内温度不同而引起的，根据传热机理不同，传热的基本方式有三种：热传导 (conduction)对流 (convection)辐射 (radiation)物体各部分之间不发生相对位移，仅借分子、原子和自由电子等微观粒子的热运动而引起的热量传递称为热传导。1.热传导（又称导热）2.热对流

2、流体各部分之间发生相对位移所引起的热传递过程称为热对流。 热对流仅发生在流体中。强制对流：因泵（或风机）或搅拌等外力所导致的对流称为强制对流。流动的原因不同，对流传热的规律也不同。在同一流体中有可能同时发生自然对流和强制对流。热对流的两种方式：自然对流：由于流体各处的温度不同而引起的密度差异，致使流体产生相对位移，这种对流称为自然对流。3、热辐射因热的原因而产生的电磁波在空间的传递，称为热辐射。任何物体只要在绝对零度以上都能发射辐射能，故所有物体都能将热以电磁波的形式发射出去，而不需要任何介质。只有在物体温度较高的时候，热辐射才能成为主要的传热形式。实际上，各传热方式很少单独出现，往往会相互伴

3、随出现。一、傅立叶定律第二节 热传导1. 温度场和温度梯度温度场(temperature field)：任一瞬间物体间或系统内各点的温度分布，称为温度场。物体的温度分布是空间位置和时间的函数，即t = f (x，y，z，)式中：t 温度x, y, z 空间坐标 时间(4-1)t = f (x，)(4-1a)不定态温度场：温度场内如果各点温度随时间而改变。定态温度场：若温度不随时间而改变。一维温度场：若温度场中温度只沿着一个坐标方向变化。等温面：温度场中同一时刻相同温度各点组成的面。等温面的特点：（1）等温面不相交；（2）沿等温面无热量传递。tn=tnn 0grad t = lim注意：沿等温面

4、无热量传递，而沿和等温面相交的任何方向，都有热量的传递。温度随距离的变化程度以沿与等温面的垂直方向为最大。温度梯度：两相邻等温面的温差为t与两面间的垂直距离为n的比值的极限。温度梯度是向量，其方向垂直于等温面，并以温度增加的方向为正。tx=gradt = limx 0t ( x + x , ) t ( x , )x温度梯度是矢量方向垂直于等温面ntt -tt +tt/n以温度增加的方向为正温度梯度对于一维温度场：dtdxgrad t =力，与物质组成、结构、密度、温度、压强有关。查表。2 傅立叶定律Fouriers LowxtdAt -tQt +tt/x单位时间内传导的热量与温度梯度及垂直于热

5、流方向的截面积成正比： t xdQ = dAQ单位时间传导的热量，简称传热速率，w。dQ是对应于dA 的A导热面积，即垂直于热流方向的表面积，m2导热系数(thermal conductivity)，热导率，w/m.k“-” 热流方向和温度梯度方向相反。是物质的物理性质，表征导热能金 固非金 液 气二、平壁的稳定热传导（一）单层平壁的稳定热传导假 设：bt2Qt1tt1t2obx厚b，面积A；为常数；等温面垂直于x轴；侧面温度t1及t2恒定。= 1 2 =dtdxQ = A tR=Q =bt1 t 2b AA( t1 t 2 ) =根据傅立叶定律QA trq =t tb热通量：(热流密度)积分

6、边界条件：当x=0时，t= t1；x=b时，t= t2，导热的推动力导热热阻（二）多层平壁的稳定热传导以三层平壁为例Qb1b2b3xtt1t2t3t4壁厚b1，b2，b3；1，2，3为常数；接触表面上温度相等；壁面积为A。b 2 2 AA ( t 1 t 2 )Q 1 = 1b 1Q 1= t 1 t 2 = t 1b 1 1 AQ 2Q 3= t 2= t 3b 2 2 Ab 3 3 A第一层第二层第三层对于稳定导热过程：Q1=Q2=Q3=QQ (+ +) = t 1 + t 2 + t 3b1 1 Ab 3 3 Ab1 b 2 b 3 1 A 2 A 3 Ab 2 2 Abi=i 1 A)

7、(b1 1 Ab 3 3 At 1 t 4+ +=) ( t 1 + t 2 + t 3+ +Q =t 1 t 4R 1 + R 2 + R 3=t 1 + t 2 + t 3R 1 + R 2 + R 3Q =Q =t 1 t n + 1 Rnit 1 t n + 1同理，对具有n层的平壁，热传导速率方程式为式中i为n层平壁的壁层序号。例：某冷库外壁内、外层砖壁厚均为12cm，中间夹层厚10cm，填以绝缘材料。砖墙的热导率为0.70W/(m)，绝缘材料的热导率为0.04 W/(m)，墙外表面温度为10，内表面为-5，试计算进入冷库的热流密度及绝缘材料与砖墙的两接触面上的温度。Qb1b2xtt

8、1t2b3t3t4q = =b 2+ += 10 5.27 = 9.1 + t 4 = 5.27 + ( 5) = 4.1 0.120.700.120.70)b 3 3b1 1(QA= 5.27W/m 210 ( 5)0.100.04=t 1 t 4+ + 2按温度差分配计算t2、t30.120.70b 1 1t 2 = t 1 q解： 根据题意，t1=10，t4=-5，b1=b3=0.12m，b2=0.10m，1= 3= 0.70 W/(m)， 2= 0.04W/(m)。按热流密度公式计算q：0.120.70b 3 3t 3 = q二、圆筒壁的稳定热传导（一）单层圆筒壁的稳定热传导假 设：圆

9、筒壁很长，沿轴向散热可忽略，则通过圆筒壁的热传导可视为一维稳态热传导；r1 r2t1t2圆筒的内外半径分别为r1 、r2 ，长度为L；圆筒内、外壁面温度分别为t1 、t2，且t1t2。Ldrr2dtdrdtdrQ = A= 2rLlnt1 t 2r1Q = 2L将上式分离变量积分并整理得根据傅立叶定律，对此薄圆筒层可写出传导的热量为上式也可写成与平壁热传导速率方程相类似的形式，即Am (t 1 t 2 )r2 r1=Am (t 1 t 2 )bQ =r2ln 22Lr 2ln 2ln= 2r m L2L(r 2 r1 )r1Am =rmr2 r1rr1=lnA2 A1AA1=2L(r 2 r1

10、 )2Lr 1Am =上两式相比较，可得其中式中 rm圆筒壁的对数平均半径，mAm圆筒壁的内、外表面对数平均面积，m2当A2/A12时，可认为Am=（A1+A2）/2（二）多层圆筒壁的稳定热传导r1r2 r3r4t1t2t3t4对稳定导热过程，单位时间内由多层壁所传导的热量，亦即经过各单层壁所传导的热量。以三层圆筒壁为例：层与层接触良好，各等温面皆为同心圆柱面；各 层 的 导 热 系 数 1，2，3皆视为常数；各层壁厚分别为b1= r2- r1，b2=r3- r2，b3=r4- r3；b1 b2 b3r2 1 r3 1多层圆筒壁的热传导计算，可参照多层平壁，则导热速率：1 Am1 2 Am2

11、3 Am3t 1 t 4R1 + R2 + R3=t 1 + t 2 + t 3+ +Q =3r4r3lnln11+ ln +r1 2 r2 2L(t 1 t4 )Q =b i=i 1 A同理，对于n层圆筒壁2L(t 1 tn +1 )1 ri +1i i注：对于圆筒壁的稳定热传导，通过各层的热传导速率都是相同的，但是热通量不相等。nt 1 t n + 1i miQ =t2例在一603.5mm 的钢管外层包有两层绝热材料，里层为40mm的氧化镁粉，平均导热系数是0.07W/m，外层为20mm的石棉层，其平均导热系数是0.15W/m。现用热电偶测得管内壁温度为500，最外层表面温度为80，管壁的

12、导热系数是45W/m。试求每米管长的热损失及两层保温层界面的温度。r1r2 r3r4t1t3t4=+lnlnt21 2 3r4r3lnQ 2(t 1 t4 )1= 45W/(m)，2= 0.07W/(m)，r1=0.053/2=0.0265m；r3=0.03+0.04=0.07m；3= 0.15W/(m);r2=0.0265+0.0035=0.03mr4=0.07+0.02=0.09mt1= 500,t4= 80解： 由题意可知，r1r2 r3r4t1t3t4每米管长的热损失L 1 r2 1 r3 1 r1 r2 +ln+r2 1+lnln0.090.07lnln1452 3.14 (500

13、80)0.03 1 0.07 10.0265 0.07 0.03 0.15=QL= 191.4 W/m保温层界面温度t3r3r2ln ln11QL2(t 1 t3 )r1 2=1452 3.14 (500 t 3 )0.03 1 0.070.0265 0.07 0.03191.4 =解得t3=131.2对流传热(convection heat exchange)：流体流过固体表面时发生的对流和热传导联合作用的传热过程。第三节 对流传热一、对流传热的基本概念流动原因：强制对流、自然对流流动类型：湍流、层流影响因素：传热过程高温流体湍流主体层流底层壁面两侧层流底层湍流主体低温流体湍流主体对流传热温

14、度分布均匀层流底层导热温度梯度大壁面导热( 导热系数较流体大)有温度梯度传热边界层（temperature boundary layer） ：温度边界层，温度梯度较大的区域。厚度用t 表示。温度距离传热特性： twtTTw热流体冷流体传热壁面湍流主体层流底层湍流主体层流底层传热方向对流传热示意图传热壁面T对流传热温度差， T= T-TW，；T热流体平均温度，；TW与热流体接触的壁面温度，；对流传热系数，W/m2K（或W/m2）。T T w1 AQ =Q=A(T-Tw)A传热面积，m2T T w t AQ =二、对流传热速率t 难以测定，以代 替/t牛顿冷却定律式中 Q对流传热速率，W；1 状态

15、：液态、气态、蒸汽，相变；4 物理性质：密度、比热cp、导热系数、粘度等；3 运动状况：层流、过渡流或湍流；2 对流状况：自然对流，强制对流；5 壁面：形状、位置及大小。三、影响对流传热系数的主要因素与流体特性和壁面有关lu a c p k g tl 3 2 gNu = C Re Pr Gr l= C ( ) ( ) ( 2 )a kg四、对流传热中的准数无相变时，对流传热系数： = f ( u , l , , , , c p , g t )整理成准数式其中，Nu，Re，Pr，Gr是没有单位(无量纲)的式子，称准数无相变时对流传热时的准数关系式准数名称符号意义努塞尔数（Nusself）lNu

16、=表示对流传热系数的准数雷诺数（Reynolds）luRe =确定流动状态的准数普朗特数（Prandtl）c p Pr =表示物性影响的准数格拉晓夫数（Grashof）3 2gtl Gr = 2表示自然对流影响的准数准数符号及意义在应用关联式时应注意以下几点：准数关联式是经验公式，应用时不能超出实验条件范围。3、应用范围2、特征尺寸 指无因次准数Nu、Re等中所包含的传热面尺寸。常选取对流体流动和传热发生主要影响的尺寸作为特征尺寸。1、定性温度 指确定准数中流体物理特性参数的温度。一般定性温度的取法：进、出口流体的平均温度；壁面平均温度；流体和壁面的平均温度。4、准数是一个无因次数群，其中涉及

17、到的物理量必须用统一的单位制。d i u 0.8 c p n) ( ) (d i = 0.023第四节 对流传热系数关联式一、无相变时的对流传热系数1 流体在圆直管内强制对流1.1 圆直管内强制湍流时的对流传热系数1.1.1 低粘度流体 (10000，0.7Pr50。若L/di10000，0.7Pr50特性尺寸: 管内径定性温度: w壁温，其它均为流体进、出口温度的算术平均值当液体被加热时（/w）0.14=1.05当液体被冷却时（/w）0.14=0.95对于气体，不论加热或冷却皆取11.1.2 高粘度流体 (210-3 Pas)6 10 5Re 1.8 = 1 1.1.3 处于过渡流动状态的先

18、用湍流时的计算公式计算值；值乘以校正系数。例：常压下，空气以15m/s的流速在长为4m，603.5mm的钢管中流动，温度由150升到250。试求管壁对空气的对流传热系数。解：此题为空气在圆直管内作强制对流定性温度： t=(150+250)/2=200物性数据(查附录，200时空气):Cp=1.026103J/kg. =0.03928W/m. =2.610-5Pa.s =0.746kg/m3Pr=0.68特性尺寸:d=0.060-20.0035=0.053ml/d=4/0.053=75.550Nu = 60.4 = 44.8 W/m2 0.039280.053d =Re=du/=(0.05315

19、 0.746)/(0.610-5)=2.28104 104(湍流)空气被加热，k=0.4，所以：Nu=0.023Re0.8Pr0.4=0.023(22800)0.8(0.68)0.4=60.4(1) 当自然对流的影响可忽略时 (Gr25000)Nu=1.86(RePrdi/L)1/3(/w)0.14应用范围：Re2300，0.6Pr10。特性尺寸：管内径di定性温度：w取壁温，其它均为流体进、出口温度的算术平均值。当液体被加热时（/w）0.14=1.05当液体被冷却时（/w）0.14=0.951.2 流体在圆直管内作强制层流(2) 当自然对流的影响不能忽略时 (Gr25000)Nu=0.023

20、Re0.8Prnf式中：f=0.8 ( 1+0.015 Gr1/3 )(1 0.77 )= + Rd i有离心力，湍动程度大，对流传热系数较大。 弯管中的对流传热系数，w/（m2 ） 直管中的对流传热系数，w/（m2 ）R 弯管轴的弯曲半径，m1.4 流体在弯管内作强制对流流体流动截面积润湿周边流体流动截面积传热周边d e = 4 d e = 4 或1.5 流体在非圆管内强制对流管内径改为当量直径deNu = 0.5 Re PrPr 0.25Nu = 0.25 Re Pr (Pr 0.252 流体在管外强制对流2.1 单管套管换热器0.50.38)(Prw0.6 0.38)Prw当 Re =

21、103 2 105定性尺寸：管外径；定性温度：Prw外壁温，其余均用流体平均温度当 Re = 8 103 时，2.2 管 束列管换热器错列x1x2直列x1x2Nu=C1C2RenPr0.4应用范围：5000 Re 25C左右，加热面上汽泡较多，形成不稳定的蒸气膜，热阻增大， 和q 急剧下降。温度差t(4) 膜状沸腾阶段(DE)D点后，温差大，壁面气膜稳定； tw 较高， 增大小，热通量q上升。2.2 液体的沸腾过程沸腾传热推动力： t=加热面温度-液体饱和温度在大空间内沸腾时，和热流密度q 随t变化。沸腾传热分四个阶段：qABCDq线线影响沸腾传热的因素（2）温度差：温度差是控制沸腾传热的重要

22、参数，应尽量在核状沸腾阶段操作。（3）操作压力：提高操作压力可强化对流传热过程。（1）流体物性： 一般情况下，随表面张力和的增大而减小，而随和的增大而增大。（4）加热面的影响：加热面的材料、粗糙度的影响。q( w / m k ) = 0.145p t(w / m k)20.15 0.7 = 0.560 p20.52.33p 压强 ，Pa ；q 热负荷，w/m2 。2.3 沸腾对流传热系数的计算(1) = ct 2.4 w / m 2 k 不同液体的c 值可查表 。对于水，c = 1045(2) 对于水，当压强p = 0.02 10 MPa流动情况公式定性温度特性尺寸典型应用无相变管内圆直湍流低

23、黏度高粘度层流过渡弯管管外有相变冷凝沸腾对流传热系数小结第五节 稳定传热的计算热流体冷流体传热壁面湍流主体层流底层湍流主体层流底层Q传热壁面换热器的微元截面一、能量衡算对间壁式换热器作能量恒算，在忽略热损失的情况下有上式即为换热器的热量衡算式。式中 Q换热器的热负荷，kJ/h或wW流体的质量流量，kg/h或kg/sI流体的焓，kJ/kg下标c、h分别表示冷流体和热流体，下标1和2表示换热器的进口和出口。Q=Wh(Ih1-Ih2)=Wc(Ic2-Ic1)若换热器中两流体无相变，且认为流体的比热不随温度而变或可取平均温度下的比热容时，则有式中 cp流体的平均比热，kJ/（kg ）t冷流体的温度，T

24、热流体的温度，Q=Whcph(T1-T2)=Wccpc(t2-t1)若换热器中的热流体有相变，如饱和蒸汽冷凝时，则有当冷凝液的温度低于饱和温度时，则有式中 Wh饱和蒸汽（热流体）的冷凝速率，kg/hr饱和蒸汽的冷凝潜热，kJ/kgQ=Whr=Wccpc(t2-t1)注：上式应用条件是冷凝液在饱和温度下离开换热器。Q=Whr+cph(Ts-T2)=Wccpc(t2-t1)式中 cph冷凝液的比热， kJ/（kg ）Ts冷凝液的饱和温度， 二、总传热速率方程（一）总传热速率微分方程通过换热器中任一微元面积dA的间壁两侧流体的传热速率方程（仿对流传热速率方程）为dQ=K(T-t)dA=KtdA式中

25、K局部总传热系数， w/（m2 ）T换热器的任一截面上热流体的平均温度， t换热器的任一截面上冷流体的平均温度， 上式称为总传热速率方程。总传热系数必须和所选择的传热面积相对应，选择的传热面积不同，总传热系数的数值也不同。dQ=Ki(T-t)dAi=Ko(T-t)dAo=Km(T-t)dAm式中 Ki、Ko 、Km基于管内表面积、外表面积、内外表面平均面积 的总传热系数， w/（m2 ）Ai、Ao、Am换热器内表面积、外表面积、内外表面平均面积， m2注：在工程大多以外表面积为基准。通过管壁的热传导 dQ = T w w+ +dQ =（二）总传热系数1、总传热系数的计算式对于管式换热器，假定管

26、内作为加热侧，管外为冷却侧，则通过任一微元面积dS的传热由三步过程构成。由管壁传给冷流体由上三式可得T T w1由热流体传给管壁 dQ =dA mT t1 b 1 i dA i dA m o dA o i dA i tbt w t1 o dA odQ =dA idA mbdA obd o 1d id od md ok ok ik ok m= =dA o= =dA od o i d idAo o dAodAo i dAidQdS oT t+ +d m o=T t+ +dA m=根据总传热速率微分方程，dQ=Ki(T-t)dAi=Ko(T-t)dAo=Km(T-t)dAm则有：所以bd o 1bd

27、 i+ +d o bd o 1d o i d i1+ +d m oK o =d i o d o1 i1+ +d mK i =d m o d od m i d i1bK m=总传热系数（以外表面为基准）为1K o= + + i d i d m o同理总传热系数表示成热阻形式为= + R si+ + R so += + Rsi + + Rso +1 obd od md od id o i d i1K o1 o1 b i 1K2、污垢热阻在计算总传热系数K时，污垢热阻一般不能忽视，若管壁内、外侧表面上的热阻分别为Rsi及Rso时，则有当传热面为平壁或薄管壁时，di、do、dm近似相等，则有= +当管

28、壁热阻和污垢热阻可忽略时，则可简化为1 1 i o1K1 o1K若o i，则由上可知：当两个对流传热系数相差较大时，欲提高K值，关键在于提高对流传热系数较小的一侧的。若两侧的相差不大时，则必须同时提高两侧的，才能提高K值。若污垢热阻为控制因素，则必须设法减慢污垢形成速率或及时清除污垢。例 一列管式换热器，由252.5mm 的钢管组成。管内为CO2，流量为6000kg/h，由55冷却到30。管外为冷却水，流量为2700kg/h，进口温度为20。CO2与冷却水呈逆流流动。已知水侧的对流传热系数为3000W/m2K，CO2 侧的对流传热系数为40W/m2K，CO2 侧污垢热阻为0.5310-3m2K

29、/W，水侧污垢热阻为0.2110-3m2K/W 。试求总传热系数K，分别用Ki和Ko表示。解：依题意知： i= 40W/m2K， o= 3000W/m2K，Rsi=0.5310-3m2K/W，Rso=0.2110-3m2K/W，di=（25-2.52）mm=0.02m，do=0.025m，b=0.0025m查表知，钢的导热系数=45.3 W/mK因do/di=0.025/0.02t1。(2) 上式对并流和逆流均适用。对数平均温度差t 2250 100180 160例现用一列管式换热器加热原油，原油在管外流动，进口温度为100,出口温度为160；某反应物在管内流动，进口温度为250，出口温度为1

30、80。试分别计算并流与逆流时的平均温度差。(250 100) (180 160)ln=lnt 2 t1t1解：并流 tm = 65 mln lnt1逆流操作时，因t2/ t10.9;当t0.8时，则传热效率低，经济上不合理，操作不稳定。习题 （传热综合问题）在1m长的套管换热器中用热水将管内的果汁从t1=10加热至t2=50 ，热水从进口温度T1=98 降至T2=68 ，两流体并流流动，求:（1）欲将果汁加热至 t2=60 ，管长需增加多少米？（2）若改用逆流操作后管长增加多少米？（上述各工况下热水、果汁的流量，入口温度，所有的物性参数均不变且忽略热损失）解：换热器中两流体无相变化，则有Q=W

31、hcph(T1-T2)=Wccpc(t2-t1)Q=Whcph(98-68)=Wccpc(50-10) （a）当果汁加热至 t2=60 时，设水的出口温度为T2，根据题意有Q=Whcph(98-T2)=Wccpc(60-10) （b）联立式a和b，解得： T2=60.5 98 1068 5098 1060.5 60（1）流体为并流时对于第一种工况：对于第二种工况：= 44.1= 16.9( 98 10 ) ( 68 50 )ln( 98 10) ( 60.5 60)lnt m 1 =tm 2 =由总传热速率方程： Q=KAtm，可得Q1Q 2L1 t m 1L2 t m 2=KA1 t m 1

32、KA2 t m 2=W c C pc ( t 2 t1 )W c C pc ( t 2 t1 )=K ( 2rL1 ) t m 1K ( 2rL2 ) t m 2代入数据得=50 1060 10L1 44.1L2 16.9= 3 .26L2L160.5 1098 60（2）流体为逆流时热水的出口温度仍为 T2=60.5 T2=60.5t1=10T1=98t2=60=L1 t m 1L2 t mKA1 t m 1KA2 t mQ1Q 2W c C pc ( t 2 t1 )W c C pc ( t 2 t1 )K ( 2rL1 ) t m 1K ( 2rL2 ) t m代入数据得=50 1060

33、 10L1 44.1L2 44.0= 1.25L2L1逆流时传热温度差为：或采用算术平均值代替= 44.0= 44.3( 60. 5 10 ) ( 98 60 )ln( 60. 5 10 ) + ( 98 60 )2t m =t m =五、传热的强化强化传热的目的：以最小的传热设备获得最大的生产能力。强化传热的途径：1、加大传热面积 加大传热面积可以增大传热量，但设备增大，投资和维护费也随之增加。可采用翅片或螺旋翅片管代替普通金属管。2、增加平均温度差 在理论上可采取提高加热介质温度或降低冷却介质温度的办法，但受客观条件（蒸汽压强、气温、水温）和工艺条件（热敏性、冰点）的限制。提高蒸汽压强，设

34、备造价会随之提高。在一定气源压强下，可以采取降低管道阻力的方法来提高加热蒸汽的压强。在一定条件下也可采用逆流代替并流。3、减少传热阻力 （1）减少壁厚或使用热导率较高的材料；（2）防止污垢形成或经常清除污垢；（3）加大流速，提高湍动程度，减少层流内层的厚度均有利于提高对流传热系数。第六节 换热器换热器的分类：按用途分：加热器、冷却器、蒸发器、再沸器、冷凝器等按传热方式分：间壁式、直接接触式或混合式、蓄热式按换热器结构和传热面形式对间壁式换热器分类：管式、板式、扩展表面式。管式换热器：蛇管式、套管式、列管式、翅片管式等，板式换热器：板式、螺旋板式、夹套式等扩展表面式换热器：板翅式和管翅式等t1t

35、2T1T2一、间壁式换热器结构：两直径不同的同心管组成特点：结构简单、耐高压、制造方便、使用灵活。金属消耗量大，占地较大。适于流量、传热面不大、压力高的场合应用: 流量不大、所需传热面亦不大、高压的场合。1、套 管 式 换 热 器2 蛇管式换热器沉浸式结构：蛇管+大容器特点：简单灵活应用：控温反应喷淋式结构：蛇管+喷管沉浸式蛇管换热器特点：简单、占地大应用：酱油灭菌喷淋式蛇管换热器蛇管蛇形套管3、列 管 式 换 热 器结构：壳体、管束、管板（又称花板）、封头（端盖）、折流板等。管程：管内流体的行程；壳程：管外流体的行程。特点：制造成本低，适应性强，适于高压，维修方便。易泄漏。挡板管束端盖壳体管板4、板式换热器1）平 板 式 换 热 器结构：板片(槽形、波纹形)，机架，通道特点：K大，结构紧凑，传热面积大；操作灵活；热损小。压力低，操作温度不能太高；处理量不大，流速小。应用：广泛。灭菌2）螺旋板式换热器结构：卷板、壳体、通道特点：结构紧凑，传热面积大，K较大，操作压力和温度不能太高，流体阻力大，不易检修。昂贵。3）夹 套 式 换 热 器结构：容器、夹套特点：结构简单，适于传热量不大的场合。应用：浸提、反应器的加热或冷却搅拌器蒸汽夹套冷凝水4) 板翅式换热器在两块平行薄金属板（平隔板）间，夹入波纹状或其他形状的翅片，两边以侧条密封，即组成为一个单元体。各个单元体又以不同的叠