毕业设计论文-生物法去除甲苯气体工艺与设备的研究与设计

1、毕业设计（论文）-生物法去除 甲苯气体工艺与设备的研究与 设计.doc河北工业大学毕业设计说明书作者：学号：学院：系（专业）：环境工程题 目：生物法去除甲苯气体工艺与设备的研究与设计指导者：评阅者：2014 年 6 月 5 日1.4生物法去除VOCs的工艺选择原则通常根据VOCs气体组分的亨利系数Hc （Hc=Cg/Cl）选用装置。HC&0.01的易溶 气体用生物洗涤池，Hc21的难溶气体用生物过滤池，0.01VHcV1的气体用生物滴 滤塔13。一般对于难溶性有机气体而言，选用生物过滤法与生物滴滤法并无严格界限。生 物滴滤塔作为新型生物处理设备较生物过滤池具有制造和管理成本低廉、操作条件易 实

2、现自动控制等优点，本文据此选用生物滴滤塔作为研究与设计的对象，完成课题所 给的任务。2 生物滴滤塔的净化原理生物膜净化有机气体的基本理论影响生物滴滤塔净化效率的因素VOCs 种类菌种的影响表2.1 部分常用填料及特性名称塑料鲍尔环填料特性规格多样（直径从 25mm到76mm）,密度 6085kg/m3,比 表面积在72-213m2/g间属于质 轻材料。通量大、阻力小、分离 效率高、操作弹性大，耐压性能 强。比起其它形式填料（拉西环、 鞍环、波纹填料等），在强度、 硬度、表面粗糙度、尺寸等方面 更适合用于生物法处理设备中。活性炭聚氨酯海绵密度为1800 kg/m3由天然碳 性材质经烧结、活化而成

3、，具有 一定的吸附能力，来源环保；比 表面积在5001700m2/g间，内 部有无数的毛细孔，增大了与介 质的接触面积，这两种因素使活 性炭的吸附能力大大增强;生产 实践中可以根据不同需要加工 成不同大小的颗粒。活性炭的质 地脆，容易从表面上脱落粉末。 目前多用于废水废气的除臭处 理中。是一种新型的有机填料，密度 18 kg/m3,质地松软轻快，内外分布着大量的通气孔。材质分为 耐水不易拉伸与耐油抗拉伸两 种类型,做成填料后会吸收一部 分喷淋液，表面平坦，接触生物 膜后易相互黏着。由于堆放时孔 隙率小，阻塞气体与水分的通 过，因而常常不单独使用，而是 作为辅助材料在填料塔内起到气液两相流动方式

4、一般分为顺流、逆流、横流3种方式。顺溜阻力小，压降小，但是气体吸收效果 差；逆流传质效果好，但是气体压力损失较大容易造成液泛；横流运行稳定性好，但 是气液垂直分布的方式缩短了气相的停留时间。填料塔的运行条件主要从塔内环境状况、喷淋液性质、进气条件3个方面分析：（1）环境状况包括塔内温度、湿度、pH,这三个变量既由进气与喷淋液的性质控制，又与微生 物的代谢活动影响密不可分。因此对它们的分析以后两方面的解析为主。（2）喷淋液性质包括喷淋液成分、水温、流量、喷淋时间和喷淋方式。（3）进气条件主要有气体湿度、有机物浓度、空塔气速、停留时间和有机负荷等。主要研究内容生物滴滤塔处理甲苯研究处理甲苯气体的意

5、义甲苯既是目前生物法净气领域着重研究的对象，也是VOCs的一种，给其它种类有机气体的去除方法研究提供了很好的参考。2.4.2 甲苯气体的特性表2.2 我国相关环境标准标准名 称工业企业设计 卫生标准 （TJ36-79）大气污染物综合排放标准（GB16297-1996）项目内容车间空气中甲二级要求40三要求60苯的最高容许浓度mg/m3100mg/m3最高允许 排放速率（kg/h）3.6365.554无组织排 放监控浓 度限值 mg/m30.32.4.3 相关实验结论（1）菌种的选择有文献资料记载，一般去除甲苯以细菌和真菌为主，其中以下列菌种为最优：恶 臭假单胞菌，不动杆菌，门多萨假单胞菌，滕黄

6、微球菌，杰氏棒杆菌12。本组进行了 菌种的甲苯驯化实验，在通过显微镜观察个体形态时发现，真菌在甲苯驯化过程中全 部被筛除，只有细菌保留了下来，这可能与提取的真菌菌种有关。（2）其它条件的实验摘录见表2.3表 2.3 本文摘录的部分 实验资料实验处填料液反应表观负荷相应效员及理气时间气速(g/m3浓度率对应气比(S)(m/s)h)(mg/(文献体(L/m3)%序号m3)李清 雪 16甲 苯鲍尔 环 阶梯 环4 01170.00631100087刘永 慧10堆肥 火山 灰280.0065040010 0羌宁19纤维 活性 炭1.4170.0663.230097.5续表2.3实验温度 （）备注20-

7、30该实验变量为气 相浓度，当其为 400 g/m3 时，负 荷为 13g/m3 h, 效率为100%该实验变量为气 相浓度，并证明此浓度为最佳运 行情况27-30该实验变量为液 气比，作者指出 当液气比过高和 过低时均会降低 塔的处理能力从上述三个实验中可以初步得出生物滴滤塔处理能力的参数，如温度宜取为27-30；最佳气体浓度为400mg/m3；最佳液气比为L4L/m3；填料负荷约为50 g/m3h；停留时间不小于28$；空塔气速在0.01-0.06之间。值得说明的是，大部分实验的表观气速均在0.010.08m/s之间，鉴于实际工程 中气体流量大，塔径有限，应根据实际情况选择合适的表观气速。

8、3 生物滴滤塔的设计计算3.1 废气基本条件的确定本次设计采用某印刷厂的排放工况，具体数据如下所示：表3.1 印刷厂甲苯排放参量地 点 成品车 间甲苯产 量19 t / a年工作 日250 d日工作 时间甲苯浓 度760mg /250 x 8则排放速率= E1000、1000 = 9500g / h,车间空气量=9500g/h = 12500m3 ； 0.76g/m3(1)实验结果显示，生物滴滤塔在进气浓度为400 mg / m3,停留时间30s时 达到最大负荷50g /(m3h),因此总空气量9500gh = 23750m3 / h , 0.4g/m3需额外补充空气量=23750-12500

9、=11250 m3/h (2)空塔气速的选择总结各篇文献中所作实验发现，污染物的表观气速均在0.010.06m/s范围内， 可见实际工程中的空塔气速也应取较小值,在气体流量较大的情况下,可以直接从 0.06m/s开始取。填料塔的气速选取一般以液泛气速为准，但是本文计算得到的液泛 气速为10m/s,该值的使用意义不大。本文空塔气速的选择方法是,先假定某一值作为空塔气速,由总气体流量、停留 时间计算出理论塔径与填料层高度,比较两者大小使塔外观合理。在本文的前提条件 下，经过反复计算确定空塔气速为0.12m/s,停留时间40s。3.2 滴滤塔主体结构的计算及选型气体净化系统流程从印刷车间排出的废气先

10、与空气泵挤入的空气在管道混合器中混匀,通入装有清 水的洗气池进行洗涤,去除气体中夹杂的固体颗粒并得到润湿,随后从底部进入生物 滴滤塔发生生物净化过程；喷淋管从顶端喷洒营养液,供给微生物代谢所需其它养分, 多余的液体经塔底流出,由管道过滤器处理后回流至喷淋液池。本文设计出的完整工艺流程如下图：图3.1 生物滴滤塔净化甲苯流程生物滴滤塔设计（1）运行条件进气浓度c=400 mg / m3进气量 Q 总=23750 m3 / h=6.6m3 /s停留时间t=40s空塔气速v=0.12m/s最大有机负荷P=50g /（m3h）最佳液气比 L/G=1.4L/m3（2）塔径的求解生物滴滤塔可视为化学填料塔

11、的一种形式，本文设计时部分计算方法和公式参考 了填料塔的设计内容。填料高h=0.12x40=4.8m,取5m,对于直径在2.5m以上的塔来说，由于h小于 6m,因此填料不用分层。由空塔气速得到塔径Q总73600 = 兀23750/3600 o,二 8.40 m。冗-x 0.124由于D过大，因此将滴滤塔设置为4个，则D=8.40/ .v7=4.20m,查塔径标准（1m 以上间隔200mm）可知塔直径为4200mm。此时有机负荷为400mg/m3 x 6.6m3 /sx3600s/4 = 34.3g/（m3/h）,未超过最大负荷值- x （2.1m）2 x5m（3）滴滤塔零件的选用进气管设计工业

12、输气管道运送物质与适宜气体流速关系如下表 表3.2单输位气/管道内最低气流速度22输送 物质垂直 管水平 管输送 物质垂直 管水平 管干微 尘 染料 粉尘 棉絮8 14-16810 16-1810灰尘、 沙尘 粉状 土轻矿 物粉 尘161112181314本次设计针对的有机混合气体虽然不含质量较大的固体类物质，但是由于气体流量大，工作时间有限，因此参考上表选择水平与垂直管道内的气体流速分别为12m/s、10m/s当水平进气管内气体流速v1=12m/s,管直径1=0.42m，即 420mm；气体进口结构要能使气体均匀分布，同时防止液体淹没气体管道。6 5001nm以下 的小塔可使进气管伸到塔的中

13、心位置，管末端斜切成45向下，或凹形口向下；。 1.5m以下的塔，管的末端可做成向下的喇叭形扩大口。当塔直径大于2.5小，采用上述装置效果较差，这时应采用底部敞开式进口管， 管端封口作为缓冲挡板。这种形式的装置进气性能好，应用广泛，大直径、高气相负 荷时更为适用。其中一种变体是在中间加上缓冲挡板，仅遮住管道下半部分，气体分 为两部分进入塔内，分布更均匀。本设计采用底部敞开式气体进口管，前部与中间设置挡板控制气体流向分布。另：考虑到塔径过大，单根进气管可能会使气体过于集中，不利于大面积扩散， 故在塔内设置两根扩散管，以便于扩大气体分布面积。扩散管的直径为d = d / v 2 =0.30m,即

14、300mm 扩 i进出图3.2底部敞开式进气管示意图填料填料要有透气率高、质轻、吸收水分性能差、表面粗糙的特点，并有助于处理效 率的提高，综合表2.2的内容和李清雪的实验（塑料阶梯环与鲍尔环混合装填，微生 物在一天后出现挂膜现象，5 天后生物膜包裹填料表面并出现菌胶团），本次设计选 用最大直径塑料鲍尔环（规格d x h xo：76x76x2.6）、塑料阶梯环填料（规格76x37x3.0） 混合乱填。一般生物过滤器填料压降损失在5001000Pa/m（大气污染），本设计取600Pa/m， 共 600 x5=3000Pa支撑装置支撑装置满足两个基本条件：自由截面积不小于填料孔隙率以保证不在支撑装置

15、 是发生液泛；有足够的机械强度。常用的支撑装置有栅板式、驼峰式、孔管式等，对于散装填料最简单的支撑装置 是栅板式支撑。它由竖立的扁钢条焊接而成，栅条间距为0.60.7倍填料直径。为安装设计简便起见，选用栅板型支撑装置。取0.65倍填料直径一501，高度 150mm，一般压降为 200Pa23。进液口设计a.进液管设计由进气量求得营养液喷淋量V 总=23750 x1.4/1000=33.3 m3/h,每塔喷淋量 33.3/4 = 8.32 m3/ h；喷淋频率设置：每20min喷淋一次，每次喷淋时间2min,故喷淋速率 q=8.32 /360 = 0.023 up / s,设液体在管内流速为1m

16、/s,进液管直径d = -q = ,，0.023 = 0.17m,取0.20m,核算水速为0.74m/s。2不 v 士 1b.液体喷淋装置其作用是沿塔截面均匀分布喷淋液，保证填料表面润湿。一般有管式喷淋器、莲 蓬式喷洒器、盘式淋洒器。管式喷淋器和莲蓬式喷洒器喷淋范围较小，一般适用于直径在 600mm 以下的小 塔。盘式淋洒器适用于直径800mm以上的塔，分布盘直径为塔径的0.60.8倍23若由塔径选择盘式淋洒器，经过计算确定淋洒器直径3.2m，孔径0.02m的情况 下，盘体高60mm，降水速度1m/s。此时盘体过大不利于进入塔体的喷淋液在盘表面 均匀分布，本次设计的滴滤塔不同于普通填料塔的地方

17、在于其塔径大、喷淋液少。因 此设计中拟定使用可旋转式喷水管。计算如下：管长L=0.8xD=3.40m,因为管内流量q =q/2,所以管径d =d2/、5 =0.14m，取0.10m长管每边穿16个孔，为使管子转动，喷淋管材质宜取为PVC等轻便材料，出水 流速应在合理范围内尽量大，拟定出水流速5m/s，则孔径d = ,1 0.023、2 = 0.015m，即15mm0 V16 x x 54注：若水速小无法使水管旋转和水滴雾化，则通过调整喷淋孔的大小实现水雾化 和管道旋转的目的。除雾装置除雾装置常用的有折板除雾器、填料除雾器、丝网除雾器三种。折板除雾器是一种结构简单效果明显的除雾装置。除雾板由（5

18、0 x50 x3） mm的 角钢组成，板间横间距为25mm。压力降一般为50100pa，能除去的最小雾滴直径为填料除雾器即在塔顶气体出口前，再通过一层填料以达到分离雾沫的目的。填料一般为环形，高度根据除沫要求和允许压强来决定。该装置效率高，但阻力大，占空 间也大。丝网除雾器由一定规格的丝网带卷成盘状，再用支撑板固定。丝网盘高一般为 100-150mm,支撑板自由截面积应大于90%。它的分离效率高（对大于5M的雾滴， 可达98%99%）,阻力较小（小于250pa）,重量较轻，所占空间不大。但不宜用于 液滴中含有或溶有固体物质的场合，以免液相蒸发后固体产生堵塞现象。本设计采用丝网除雾器，高1001

19、nm，由于生物滴滤塔的产生的雾滴较少，故而可 将其安置于排气口之下，直径略大于排气口，设压降为2502。（4）塔高与压降的计算填料层以上空间一般取0.8L4m,本设计取L2m；填料层以下空间一般取1.2 1.5m,本设计取L5m,进气管距填料层0.5米，底部用于承装未及时排出的喷淋液。 塔总高 H=1.2m+5.0m+1.5m=7.7m。综上所述，塔的总压降为3000+250+200=3450Pa,外界大气压为0.1MPa,使气体 顺利排出则塔内工作气压至少为0.105MPa。（5）滴滤塔壁厚计算24塔体采用不锈钢材料,壁厚设计过程如下：一般而言，钢材有压容器计算厚度8 = MD2俗中一p8上

20、：温度1下钢板的许用应力，MPa；6：焊接接头系数；全焊接头系数为1.0Di：设计圆筒内径，mm；P：圆筒计算压力，MPa；相应的设计厚度8厂6 +C2C ：腐蚀裕量，等于年损耗厚度*设计使用年限，一般单面腐蚀取3mm；2若6t6 100MPa,设计压力p100MPa,p=0.105 MPa 0.4MPa,所以设计厚度6:6+勺=2的+31mli=5mm （6）塔体支座的选用通常立式容器支座有腿式支座、支承式支座、耳式支座和裙式支座。腿式支座是直接焊装在筒体上的支座，构造简单，适用于公称直径小于1600mm、 总高度小于5000mm的小型直立容器；支承式支座适用于公称直径8004000min、

21、总 高度小于10m且离地面较近的中型直立容器，安装、操作、维修灵活性大；耳式支座 是一种悬挂式支座，广泛用于反应器及立式换热器等中小型立式设备；结构高大的塔 则广泛采用裙式支座。针对本设计，选用支承式支座，查阅支承式支座标准(JB/T 4724-1992)确 定支座型号88,各部分数据为图3.3 B型支承式支座表3.3 B8支承式支座结构数据适 用高 度底板钢管垫板地 栓脚螺Dr支 座公hb5 1d5 2d5 3dd规高称2345格度直上(7)尾气不达标的解决办法排放的尾气中污染物浓度高于国家规定的限值的情况属于意外工况，此时应停止 排放尾气，将其全部回流至进气口进行二次处理，同时排查事故原因

22、，尽早使尾气浓 度恢复到标准浓度以下。回流气管可以安装在塔顶，直径应根据塔顶大小进行调整， 既保证气体能顺畅排出，又不会占据塔顶过多面积、减少塔顶的稳定性。目前尚未有针对处理后气体体积的研究计算，在本论文设计中，回流管直径取为 200mm3.3 工艺流程其它设备的设计与选用外部气管的设计对系统中的通风管气体流速采用水平管12 m/s,竖直管10 m/s(1)对于车间出气口气量125001n3,水平流速12m/s,管径d_ = & = 12500/3600 = 0.61m,取 0.60 米；同理，竖直管管径 0.65 米；车间，兀 兀14 v I4 义12风机接口水平管径d风机=0.60米，竖直

23、管径0.60米；(3)气流混合管水平管径d总=0.85米，竖直管径0.90米；(4)对于混合输气管渐减段，应保持气体主管道流速不变，因而第一次分流后管径d =d /、.-? =0.60m,如图所示气分 总图 3.4 进气（液）管俯视图管道采用法兰连接，材料为焊接钢管；在进入洗气池之前安置一段管道混合器， 使空气与甲苯气体充分混合，管道混合器直径850mm,长度在10m左右。外部构筑物的设计（1）洗气池的设计洗气池除了给混合气加湿，还要起到一定的缓冲作用，当主管道关闭时，洗气池 内应能储存部分管道内残留气体。设气体在洗气池内停留5s, V气=6.6 m3/sX5s=33 m3,22内部水量占容积

24、的-,V =33x 2 =22 m3。3水3令长宽分别为5m,3m,得到高=22/15=1.5111,设超高为L0m,总高为2.5m。洗气池规格为5X3X2.5m为了便于维修，输气总管从池子顶部安装，另备一个井盖（。700mm）供维修检 查使用；池子底部安装6 200mm的进出水管，供清水更新时使用；清水池每两周更新 一次。某公司生产的洗气塔（1000 - 2000mm，处理量2800-11000 m3/h）压力损失 在300-800Pa之间，据此估计洗气池的压力损失为1700Pa（2）配液池的设计A、由于喷淋液每20min喷淋一次，喷淋液调配时间充足，因而配液池准备1h液 量即可，即33.3

25、m3,取整35 m3,设长与宽分别为5m,41高为1.8m,另取1m超高， 则配液池规格为5X4X2.8m。进出水管设为6 250mm，池内放置一个搅拌器，喷淋液每40min调配一次。注：两座水池均为砖混结构8、与配液池相连的输水总管的计算出水管直径 d 出水=d2 X J4 =0.20 X 2=0.40m,流量 0.092 m3/s同气体输送管一样，水管第一段分支d水分=d2X J2 =0.20X 22 =0.28m,取0.30m,流量0.046 m3/s容器与管道法兰的选用法兰连接有较高的强度、刚度和严密性，能迅速、多次拆装，成本低廉，适于大 批量制造，而且尺寸范围很大，在设备与管道上都能

26、用，常被用于压力容器各部件的 连接。法兰密封面有凸面、凹凸面、全平面、环连接面等形式；法兰类型有整体法兰、 松式法兰、任意式法兰。考虑到法兰的密封性与耐压性，设备上与管道上采用全平面 板式焊接法兰，两者均采用平焊方法与设备连接。法兰参数如下：表3.4 法兰结构参数名称|DN |DD1D3数值 4200 4376 4326 4260 301148T-20注：查阅压力容器法兰标准JB470292发现法:大标准适用于6 3000的容器，由于目前工业用容器直径较大，有的制造厂根据经验设计了适合大 直径容器的法兰，以上数据采自广州某公司设计的 适于64200的压力容器的法兰。图 3.5容器法兰图风机与水

27、泵的选型（1）水泵的计算伯努利原理的应用基于无流量变化的恒定流，为此将4个滴滤塔合并为一个并画出相应的管路图（图3.6）图3.6管路合并图喷淋管距地面h=8.0m, P =0.105MPa 2管线的实际布置参考图3.4a.水力沿程损失年的计算：设输水总管长7m，第一段支管长V=2V= 0.74m/s；P =0.1MPa；12m，进水管长15m,由海曾-威廉公式,10.67 x q 1.852h =1 Cw1.852D4.87xL，可以得到h= 10.67xO.09。852 x7 + 10.67x0.0471.852 x12 + 也67x032 x15140.61.852 x 0.404.871

28、40.61.852 x 0.304.87140.61.852 x 0.204.87=0.19mCw：海曾-威廉系数，焊接管取120,修正后为140.6b.局部损失h2的计算：管路内有11个90弯头（R/d=1.5）,局部损失系数已=0.18； 3个三通阀门，局 部损失系数。=1.67v20.742h =q =(11x 0.18 + 3 x1.67)x =0.20m2 g2 x 9.8所以水头损失 ht=h +h =0.19+0.20=0.39m12P2 v 2 P2 v2c.水泵扬程 H= h + ( 2- +-2-) (+ -i) + hmaxp g 2 gp g 2 gt=8.0 + 0.

29、39(0.105 0.1) x 106 _1000 x 9.8=8.50m选型时应选择临近计算值并较大的扬程，即9.0m及以上。考虑到流量与扬程的裕量,需将各参赛乘以安全系数（1.1-1.2）,最终确定水泵Q=1.1 x V 总=1.1 x 33.3 m3/h =36.6 m3/h；H=1.1x Hmax=1.1x9.0=9.90md .与水泵连接的电机的选择计算水泵的有效功率Ne=PQH/1000电机功率Nm=K Ne/（nni）：流量单位 m3/s, 36.6/3600=0.01 m3/sn :通风机全压效率或水泵工作效率，一般为0.50.7,本设计取0.6ni：电机传动效率，由传动方式决

30、定,直联传动为1,联轴器传动为0.98,皮带 传动为0.95。本设计用直联传动，ni=1K：电机安全系数，取值见表3.5。表3.5 电机安全系数电机功/kW 5.0安全系数K1.501.401.301.201.15Ne=1000 x 0.01 x 9.90/102=0.97kWNe/(nni )=0.97/0.6=L6kW Nm 介于 1.02.0,因此 K=L30,Nm=1.30 x 1.6=2.1kW综上所述，选用管道泵3 8 6-33人，参数如下：表3.6 3BG -33A管道泵参数项流扬转轴电动机泵汽最目量Q程速功率型功效“A J蚀大吸(m 3Hn(r/P/k号率率余上真/h)(min

31、W(kn1%空度m)W)(NPSHs(%H(m)m)392.97.6据24.2903.5Y135.575502S1-2（2）风机的计算风机的计算原理同上，风机出口处P2=0.105MPa, v2=12m/s,进口处P：0.1MPa, v1=0；洗气图 3.7 进气管全程示意图a.沿程损失查“计算表”得到总风管%=0.0178、第一段分管-=0.0268、进气管 dd-=0.0413,设总风管长20m、第一段分管长10m、进气管长8m,则沿程损失d- v2P = p l y d 2122122122=0.0178 x 1.2 x x 20 + 0.0268 x 1.2 x x10 + 0.041

32、3 x 1.2 x x 8 222=168Pab.局部损失管线中包含10个90弯管”4=1.5),。=0.18；3个三通阀，Z=L70局部损失P =Qp=j2122=(10 x 0.18 + 3 x1.70) x 1.2 x =596Pa总压损 Pt=Py+Pj+P 洗气池=168Pa +596Pa+1700 Pa=2442Pac.计算得到风机的全压P =(P + PV2/2)-(P + PV2/2) +P max 2211t122=(0.105-0.1)MPa+1.2 义 一 +2442Pa2=7528Pa =769mm H2O经风机产生的气体流量Qmax=11250 m3/h,将二者乘以安

33、全系数1.1,得到使用 工况下的风机参数：Q=1.1Qmax=1.1x11250=12375 m3/h,P=Pmax x 1.1=8288Pa=846mm H2Od.现转换成标准条件下的参数：30条件下空气密度BT 101.3 x (273 + 20)p = p 0- = 1.2 x= 1.16 kg / m 30 p0T101.3 x (273 + 30)B：当地大气压;标准状态下PP x*=846mm HOX1.2/1.162=875mm H2Oe. 与通风机连接的电机的选择计算风机的有效功率Ne=Q P/1000n取 0.6Ne=(12375/3600) 7534/(1000 x0.6)

34、=25.9kW电机功率Nm=K -Ne/(nin)Ne/(nni) =25.9/(0.6 1)=43.2kWNm俨然大于5.0,因此K=1.15,Nm=1.15 43.2/1=50kW根据通风机性能表，可选择9-19 12.5口型风机，参数如下：表3.7 风机及配备的电机参数转速全风压风量轴功率电动机n/(r/min)p/mm H2OQ/(m3 /h)N/kW型号功 率 /k W145092291257747.9Y280-S754 处理工艺的运行突发情况的处理在实际生产中，设备因发生损害或意外造成无法使用的状况时有发生，工作设备 的减少使得一部分气体无法得到及时处理，解决的方法是：1、额外配置

35、一台备用装 置，当有设备损坏时将其承担处理的气体通入备用装置。这种做法的缺点是会增加成 本，包括装置的购买、平时养护及运转，设备的安装占据一定的厂区面积；2、将部 分污染气体暂时储存起来，待设备修好后再释放出来完成处理。这样会延长设备工作 时间，气体压缩储存也会耗用一定成本。若考虑到厂区面积有限，且生物滴滤塔同等 时长运行的成本远远低于其它设备，气体压缩储存便利低廉，宜选用第二种方法，即 气体的延时处理。同所有设备一样，生物滴滤塔的运行状况也会有波动，极端情况造成污染物净化 不完全，排放出的气体超出规定的标准，这种情况也属于意外。解决的办法是在塔侧 安装回流管道，当检测到污染物浓度超标时关闭排气口，让气体回流至滴滤塔进气口 进行第二次净化，同时应检测其它环境因素，确保塔的运行处于最佳状态，去除能力 达到最大值。生物滴滤塔的