《钢结构设计规范》word版

1、钢 结 构 设 计 规 范TJ 17-74(试 行)主编单位：中华人民共和国冶金工业部批准单位：中华人民共和国国家基本建筑委员会中 华 人 民 共 和 国 冶 金 工 业 部试行日期：1 9 7 5 年 5 月 1 日通 知(74)建发设字第760号(74)冶基字第1774号根据国定基本建设委员会(71)建革函字第150号通知，由冶金部会同有关单位共同编制的钢结构设计规范TJ17-74，经有关部门会审，现批准为全国通用设计规范，自一九七五年五月一日起试行。国家基本建设委员会冶 金 工 业 部一九七四年十二月二十六日编制说明本规范是根据国家基本建设委员会(71)建革函字第150号通知，由我部北京

2、钢铁设计院会同有关设计、施工、科研、大专院校等单位共同编制而成。在编制过程中，遵循独立自主、自力更生、艰苦奋斗、勤俭建国的方针，实行技术人员、工人干部三结合，进行了比较广泛的调查研究和科学试验，总结了建国以来广大群众的实践经验，吸取了近年的科研成果，并征求全国有关单位的意见，最后会同有关部门审查定稿。本规范共分八章和七个附录。主要内容有：材料的选用和计算指标，构件和连接的计算方法，构造要求和圆钢、小角钢的轻型钢结构的若干规定。在试行本规范过程中，希各单位注意积累资料和总结经验，如发现需要相处改和补充之处，请将意见和有关资料寄交北京钢铁设计院，并抄送我部，以便今后修订。冶金工业部一九七四年十一月

3、基本符号内外力M-弯矩N-轴心力P-集中荷载或高强螺栓的预拉力Q-剪力计算指标E-钢材的弹性模量G-钢材的剪切模量-正应力-钢材抗拉、抗压和抗弯的容许应力 cd-钢材端面承压的容许应力dl-锚栓抗拉的容许应力hl、ha-对接焊缝抗拉和抗压的容许应力ll、lc-普通螺栓抗拉和承压的容许应力ml、mc-铆钉抗拉和承压的容许应力j-局部压应力s-钢材的屈服点-剪应力-钢材抗剪的容许应力h、l、m-对接焊缝、普通螺栓和铆钉抗剪的容许应力hl-贴角焊缝抗拉、抗压和抗剪的容许应力几何特征A-毛截面面积Af-净截面面积D-直径H-柱的高度H0-柱的计算高度H1、H2-单阶柱下段和上段的高度H1、H2、H3-

4、双阶柱下段、中段和上段的高度I-毛截面惯性矩Ij-净截面惯性矩S-毛截面面积矩Sj-净截面面积矩Si-对梁中和轴的翼缘毛截面面积矩W-毛截面抵抗矩Wj-净截面抵抗矩Ws-毛截面塑性抵抗矩Wsj-净截面塑性抵抗矩Z-集中荷载分布长度b、b1、b2-翼缘宽度d-直径e-偏心距h-截面高度ho-腹板计算高度hf-贴角焊缝的厚度(截面直角的较小边)l-长度或跨度l0-计算长度l1-桁架平面外支承点间的距离lf-焊缝的计算长度r-回转半径t-梁翼缘厚度-板的厚度E-偏心率O-夹角-长细比 h-换算长细比计算系数k-疲劳容许应力计算系数f-摩擦系数n-在连接处铆钉或螺栓的数目nm-每个高强螺栓传力摩擦面数

5、目-线胀系数-增大或减小系数-容重-框架等截面柱的计算长度系数1、3-框架单阶柱下段和上段的计算长度系数1、2、3-框架双阶柱下段、中段和上段的计算长度系数-疲劳应力比值-轴心受压构件的稳定系数P-实腹式偏心受压构件在弯矩作用平面内的稳定系数1-偏心受压构件在弯矩作用平面外的稳定系数Pg-格构式偏心受压构件在弯矩作用平面内的稳定系数w、w-梁的整体稳定系数第一章 总 则第1条 钢结构设计必须从实际情况出发，合理选用材料和结构方案，尽量节约钢材，做到技术先进，经济合理，安全适用，确保质量。第2条 本规范适用于工业与民用房屋和一般构筑物的钢结构设计。设计在地震区的钢结构或考虑防火要求钢结构和在特殊

6、情况下的钢结构(如塔桅结构和受有高温、高压或强烈侵蚀作用的结构等)时，尚须符合现行的有关专门规范或规定的要求。第3条 设计钢结构时，应考虑材料供应情况和施工条件，满足结构在运输、安装和使用过程中的强度，稳定性和刚度的要求，减少制作、安装工作量，注意结构的抗腐蚀性能。 在钢结构设计图纸和钢材订货文件中，应注明采用的钢号(包括钢类、炉种、浇注方法-镇静钢或沸腾钢)和连接材料的型号(或钢号)，以及对钢材所要求的机械性能和化学成分的附加保证项目。第二章 材 料第一节 结 构 材 料第4条 承重结构的钢材一般采用3号钢、16锰钢或16锰桥钢，其质量标准应分别符合现行普通碳素钢钢号和一般技术条件、普通低合

7、金钢号一般技术条件和桥梁用碳素钢及普通低合金钢钢板技术条件规定的要求，并根据不同情况宜按表1选用。结构采用的钢号 表1续表注：冶金工厂的夹钳或刚性料耙吊车的焊接吊车梁，当计算温度等于或低于-20时，宜采用16锰桥钢。当有可靠根据时，可采用其它钢号。对于证明书的钢材，经试验证明其化学成分和机械性能符合相应标准所列钢号的要求时，可酌情使用。低温地区的露天(或类似露天)焊接结构采用混腾钢时，板厚不宜过大。计算温度应按现行工业企业采暖通风和空气调节设计规范中的各冬季空气调节室外计算温度确定。目前顶吹氧气转炉钢是按现行普通碳素钢钢号和一般技术条件中的平炉钢标准进行生产与验收的。第5条 承重结构的钢材应保

8、证抗拉强度，伸长率、屈服点和硫、磷的极限含量，对焊接结构尚应保证碳的极限含量。承重结构的钢材，必要时尚应具有冷弯试验合格的保证。对于重组工作制和吊车起重量等于或大于50吨的中级工作制焊吊车梁或类似结钢材，应具有常温冲击韧性的保证。当计算温度等于或低于-20时:对于3号钢尚应具有-20冲击韧性的保证；对于16锰桥钢尚应具有-40冲击韧性的保证。注：重级工作制的非焊接吊车梁，必要时其钢材亦应具有冲击韧性的保证。第6条 钢铸件应采用现行碳素钢铸件分类及技术条件中规定的ZG15、ZG25、和ZG35号铸钢。第二节 连 接 材 料第7条 手工焊接用的焊条，应符合现行低碳钢及低合金高强度钢焊条规定的要求。

9、选择的焊条型号应与主体金属强度相适应，如：一、焊接3号钢时：对重级工作制吊车梁或类似结构，宜采用T426、T427型焊条；对其它结构，则宜采用T420T425型焊条；二、焊接16锰钢或16锰桥钢时，宜采用T500T505型焊条；对重级或中级工作制吊车梁或类似结构，宜采用T506、T507型焊条。第8条 自动焊或半自动焊应采用与主体金属强度相适应的焊丝和焊剂。焊丝应符合现行焊条用钢丝规定的要求。第9条 铆钉应采用现行普通碳素钢铆螺用热轧圆钢技术条件中规定的ML2、ML3号钢制成。第10条 普通螺栓和锚栓可采用现行普通碳素钢钢号和一般技术条件中规定的3号钢制成。第11条 高强螺栓宜采用现行合金结构

10、钢技术条件中规定的40硼钢或现行优质碳素结构钢钢号和一般技术条件中规定的45号钢制成，并予以热处理。热处理后按螺纺内径计逄的抗拉强度：对40硼钢应不低于120公斤/毫米2；对45号钢应不低于90/公斤毫米2。高强螺栓的螺母和垫圈，宜采用现行优质碳素结构钢钢号和一般条件中规定的45号钢制成，并予在热处理。第三章 计算的基本规定第一节 一般规定第12条 本规东采用标准荷载和容许应力进行计算。第13条 各种承重结构均应计算强度和稳定性，使用时需控制变形的结构，尚应计算变形；对于重级工作制吊车梁或类似结构，向应计算疲劳强度。第14条 计算承重结构时，荷载的取值与组合应按现行工业与民用建筑结构荷载规范的

11、规定并根据下列情况予以确定：一、计算直接承受动力荷载的结构的强度和稳定性时，动力荷载应乘以动力的系数，但计算变形时，不乘以动力系数；二、计算吊车梁及制动结构的疲劳度时，荷载按作用在跨间内的起重量最大的一台吊车确定，并应考虑吊车垂直荷载的动力系数，但不考虑吊车横向水平荷载的动力系数；三、计算平炉、转炉车间或其它类似车间的工作平台结构时，由修理材料所产生的荷载，可按下列系数予以折减；主梁 0.85；柱(包括基础) 0.75。第二节 容许应力第15条 钢材的容许应力应根据表2的尺寸分组，按表3采用。钢铸件的容许应力应按表4采用。连接材料的容许应力应按表5或6采用。注：采用本条表中未列入的其它钢号时，

12、其容许应力应酌情确定。钢材分组的尺寸(毫米) 表2注：棒钢包括圆钢、方钢、扁钢和六角钢；型钢已括角钢、工字钢和情钢。工字钢和柄钢的厚度系指腹板的厚度。钢材的容许应力(公斤/厘米2) 表3注：3号镇静钢第2组钢材的容许应力按表中数值增加5%。钢铸件的容许容力(公斤/厘米2) 表4焊缝的容许应力(公斤/厘米2) 表5注：检查焊缝质量的普通方法系指外观检查，测量尺寸，钻孔检查等方法；精确方法是在普通方法的基础上，用“X”射线算方法进行补充检查，铆钉和普通螺栓连接的容许应力(公斤/厘米2) 表6注：孔壁质量属于下列情况者为I类孔：1)在装配好的构件上接设计孔径钻成的孔；2)在单个零件和构件上按设计孔径

13、分别用钻模钻成的孔；3)在单个零件上先钻成或冲成较小的孔径，然后在装配好的构件上再扩钻再设计孔径的孔。在单个零件上一次冲成或不用钻模钻成设计孔径的孔属于类孔。第16条 计算下列情况的结构或连接时，第15条所规定的容许应力值，应乘以相应的折减系数：一、重级工作制吊车梁及其连接 0.95；二、恒载(包括自重)小于总荷载40%的屋盖檩条、屋架和托架的杆件和连接 0.95；三、施工条件较差的高空安装焊缝和铆钉连接 0.90；四、埋头和半埋头铆钉杆件： 0.85；五、单面连接的单角钢杆件：1.轴心受力庄算强度和连接 0.85；2.按轴心受压计算稳定性：当100 0.70；当200 1.00；当10020

14、0 按直线插入取值。-对中间无联系的单角钢压杆，按最小回转半径计算的长细比。注：当几种情况同时存在时，其折减系数应连乘。第17条 钢材和钢铸件的物理性能，应按表7采用。钢材和钢铸件的物理性能 表7第三节 疲劳符容许应力第18条 计算钢结构的疲劳强度时，主体金属和边接的疲劳容许应务应按下列公式确定：绝对值最大的应力为拉力时，绝对值最大的应力为压力时，式中 po-=0时主体金属和连接的疲劳容许拉应力，按表8采用；K-系数，按表8采用；-构件的疲劳应力比值，等于绝对值最小和最大的应力之比(拉应力取正号，压应力取负号)。注：按公式(1)、(2)算得的若等于或大于材料和连接相应的容许应力，以及公式(2)

15、中K时，可不计算结构的疲劳强度。铆钉(抗剪和承压)和贴角焊缝的疲劳容许应力，不论最大应力为拉应力或压应力均应按公式(1)确定。po和系数K值 表8续表续表续表注：第2项，对受拉构件应保证两侧边缘平直无缺口。“焊缝经机械加工”系指对焊缝用砂轮或其它专门方法顺应力方方向加工齐平，焊缝表面不得留下刻痕、凹口或其它损伤缺陷。第9、11、12项应力应以净截面面积计算。第10项应以毛截面面积计算。对高强螺栓本身可不计算疲劳强度。对于夹钳或刚性料耙吊车的吊车梁po应降低10%。第四节 结构变形的规定第19条 计算钢结构的变形时，可不考虑铆钉(或螺栓)孔引起的截面削弱。第20条 受弯构件的挠度不应超过表9所列

16、的数值。受弯构件的客许挠度 表9注：l-受弯构件的跨度(对悬臂梁为悬伸长度的2倍)。第21条 在有重级工作制吊车的厂房中，吊车梁的制动结构由一台最大吊车横向水平荷载(不考虑动力系数)所产生的挠度不应超过跨度的1/2000。厂房每一跨间一般保证两侧满足此项要求。第22条 有重级工作制吊车的厂房柱和有中、重级工作制吊车的露天栈桥柱，在吊车梁上翼缘顶面标高处由一台最大吊车横向水平荷载(不考虑动力系数)所产生的计算变形值，不应超过表10中的规定(计算变形时，假定横向水平荷载作用于厂房或露天栈桥一侧的柱上，纵向水平荷载分配在温度区段内所有柱间支撑或纵向框架上)。柱的容许计算变形值 表10注：H为柱脚底面

17、到吊车梁上翼缘顶面的高度。当排架不对抗称时，其横向变形应按最不利的一侧考虑。在设有夹钳或刚性料把吊车的厂房中，厂房柱的容许计算变形值应降低10%。第四章 受变构件的计算第一节 强 度第23条 仅在一个主平面内受弯的构件，应按公式(3)和(4)分别计算正应力和剪应力，在梁的腹板未用加劲肋加强处，当梁的上翼缘有集中荷载时，还应按公式(5)地算腹板的局部压应力。一、正应力式中 M-计算截面的弯矩；Wj-净截面抵抗矩；-钢材的抗弯容许应力。二、剪应力式中 Q-计算截面的剪力；I-毛截面惯性矩；S-计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩；-腹板的厚度；-钢材的抗剪容许应力。三、局部压应力式中 P-集中荷

18、载，不考虑动力系数；M1-系数，应按下列规定采用：重级工作制吊车梁轻、中级工作制吊车梁其它梁Z-集中荷载压力分布长度，可按下式计算：a-对吊车梁取5厘米，其它梁为集中荷载处的支承长度；hy-自吊车梁轨顶或其它梁顶面至腹板计算高度上边缘(见第30条)的距离。注：在组合梁中同时受有较然而正应力、较大剪应力和局部压应力j时(如连续梁支座处或梁的翼缘截面改变处等)，还应按下式计算折算应力；式中 、f-为组合梁腹板计算高度边缘同一点上同时产生的正应力、剪应力和局部压应力。和j应带各自的正负号。第24条 在两个主平面内受弯的构件，应按下式计处正应力：式中 Mx、My-对x轴和y轴的弯矩；Wfx、Wjy-对

19、x轴和y轴的净截面抵抗矩。第25条 承受静力荷载的等截面焊接梁和扎制梁，当符合下列所有要求时，计算强度时可考虑塑性变形的发展：一、符合第28条第一项规定或对工字形截面梁l/b1不超过表11所规定数值的0.858；二、受压翼缘的宽厚比b1 t20 2400s，s为钢材的屈服点，对3号钢(或2号钢)，取s=2400公斤/厘米2；对16锰钢和16锰桥钢，取s=3500公斤/厘米3；三、腹板的计算高度与其厚度之比b070 2400s；四、最大弯矩所在截面的腹板平均剪应力=Qh00.3。第26条 简支梁当符合第25条规定考虑逆性变形发展时，应按下列公式计算强度：一、当在一个主平面内受弯时，式中 Wsj-

20、净截面的塑性抵抗矩，其值等于截面上半(或下半)面积对形心轴面积矩的2倍(图1)，但不得超过1.2Wj，对于轧制工字钢梁和槽钢梁；当在腹板平面内受弯时，Wsj=1.1Wf；当在平行于翼缘的平面内受弯时，Wsj=1.2Wj；对于有纯弯曲的梁，其抵抗矩取0.5(Wj+Wsj)。二、当在两个主平面内受弯时，式中 Wsjx、Wsjy-对x轴和y轴的净截面塑性抵抗矩，其计算方法和取值与Wsj相同。图1 计算塑性抵抗矩的截面图第27条 连续梁当符合第25条的规定，且跨度相等或相邻跨度之差不超过20%时，其弯矩的计算可考虑塑性变形引起的内力重分布。此时，应按公式(3)或(8)计算强度。第二节 整体稳定第28条

21、 符合下列情况之一时，可不计算梁的整体稳定性：一、有刚性铺板密铺在梁的受压翼缘上，并能阻止梁截面的扭转时；二、工字形截面简支梁受压翼缘的自由长度l与其宽度b1之比不超过表11所规定的数值时。工字形截面简支梁不需计算整体稳定性的最大l/b1值 表11l-梁受压翼缘的逢由长度：对跨中无侧向支承点的梁，为其跨度；对跨中有侧向支承点的梁，为受压翼缘侧向支承点的间距。注：除上述第一种情况外，在简支梁的端部支承处，应采取构造措施以阻止梁端截面的扭转。当采用其它钢号时，其最大l/b1值，应按表11中3号钢的数值乘以 2400s。第29条 除第28条所指情况外，应按下式计算梁的整体稳定性：式中 Mmax-梁最

22、大刚度平面内的最大弯矩；W-梁受压最大纤维的毛截面抵抗矩；-整体稳定系数，应按附录三确定。第三节 局部稳定第30条 为保证组合梁腹板的局部稳定性，可在腹板上配置横向加劲肋，或在配置横向加劲肋的同时在腹板受压区配置纵向劲肋。当h080 2400s时，一般梁可不配置加劲肋，吊车梁应按构造(见第35条)配置横向加劲肋；当80 2400sh0160 2400s时，应配置横向加劲肋，并应按第3135条进行计算；当h0160 2400s时，除配置横向加劲肋外尚宜配置纵向加劲肋，并应按第3135条进行计算。此处的h0为腹板计算高度(图2)，为腹板厚度。梁的支座处和上懵缘受有较大固定集中荷载处，应设置支承加劲

23、肋。第31条 简支吊车梁的腹板仅用横向加劲肋加强时，加劲肋的间距a应应同时满足下列公式的要求：式中 1、2和34-其值应由表12和表13查得；图 2 加劲肋布置图-梁腹板最大平均剪应力(公斤/厘米2)，应按=Qmax h0计算；j-腹板的局部压应力(公斤/厘米2)，应按公式(5)计算，M1一律取1.1；-梁最大弯矩处腹板计算高度边缘的弯曲压应力(公斤/厘米2)，应按=MmaxWh0h计算。1、2值 表123、4值 表13注：公式(12)和(13)右端算得的值若大于2h0或分母为负值时，取a=2h0。腹板高度变化的吊车梁，端部变截面区段内的值应按公式(12)确定，式中的h0取该区段的平均腹板计算

24、高度，取梁端腹板最大平均剪应力；不变截面区段内的值应同时满足公式(12)和(13)的要求，但取两区段交界处的腹板平均剪应力。翼缘截面变化的吊车梁，端部至变截面处的值应同时满足公式(12)和(13)的要求，但为变截面处腹板计算高度边缘的变曲压应力，同时1、2、3、4值均应以系数0.95；变截面处至跨中的值应同时满足公式(12)和(13)的要求，取变截面处的腹板平均剪应力。第32条 简支吊车梁的腹板同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强时，纵向加劲肋至腹板计算高度受压边缘的距离h1(图2)应满足下式的要求：式中 1、j-按第31条规定采用。h1取值不应大于h0/4。在决定h1以后，横向加劲肋的间距a应按

25、公式(12)确定，但应以h2(h2=h0-h1)代替h0，以0.3j代替表12中的j0公式(12)右端算得的值若大于2h2或分母为负值时，取a=2h2。注：腹板高度变化的吊车梁，在确定梁端变截面区段内有纵向加劲肋区段的a时，h2取该区段腹板下区格的平无腹板计算蒿度，取该区段靠近梁端处的腹板平均剪应力；在确定不变截面区段内的a值时，取两区段变界处的腹板平均应力。翼缘截面变化的吊车梁，确定值时，取梁端腹板平均剪应力。第33条 一般梁(非吊车梁)的腹板仅用横向加劲肋加强时，加劲肋间距a,应满足下式要求： 式中 -考虑梁段最大剪力产生的腹板平均剪应力；-考虑影响的增大系数，应由表14查得。值 表14注

26、：-与腹板平均剪应力同一截面的腹板计算高度边级的变曲压应力(公斤/厘米2)公式(15)右端算得的值若大于2h0或分母为负值时，取a=2h0。当梁上翼缘受有固定集中荷载时，宜在该固定集中荷载作用处设置支承加劲肋。第34条 一般梁的腹板同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强时，其纵向加戏肋宜布置在h0/5h0/4处。此时横向加劲肋间距a仍应按公式(15)确定，但应以h2供替h0，并取等于1。注：见第33条注第35条 加劲肋宜在腹板两侧成对配置。横向加劲肋的间距a不得小于0.5h0，且不得大于2h0，其尺寸应按下列公式确定：外伸宽度厚度在同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强的腹板中，横向加劲肋的尺寸除符合上述

27、规定外，其截面对于腹板水平轴线的惯性矩，应满足下式的要求：纵向加劲肋截面对于腹板竖直轴线的惯性矩，应同时满足下列公式的要求：N 第36条 焊接梁受压翼缘的外伸宽度和铆接梁受压翼缘从翼缘角钢的外排铆钉线算起的外伸宽度不应超过(t-对焊接梁为翼缘厚度，对铆接梁为不包括翼缘角钢厚度的翼缘板束厚度)。第37条 梁的支承加劲肋，应按承受梁支座反力或固定集中荷载的轴心受压构件计算其在腹板平面外的稳定性，此受压构件的截面包括加劲肋和加劲肋每侧15范围内的腹板面积，其计算长度等于h0。梁支承加劲肋的端部应按其所受的支座反力或固定集中荷载进行计算：磨平顶紧时，计算其端面承压应力(对突缘支座应符合第105条的要求

28、)；焊接时，计算其焊缝应力。第四节 疲劳强度第38条 重级工作制实腹吊车梁应按下式计算疲劳强度：式中 MP-计算疲劳处的截面最大弯矩；Ij-净截面惯性矩；y-中和轴至计算疲劳处的距离；y-疲劳容许应力。第39条 在重级工作制实腹工焊接吊车梁中，对于同时受有较大正应力和剪应力作用的腹板受拉区，应按下式计算横向加劲肋焊缝端部处的疲劳主拉应力：式中 、-横向加劲肋焊缝端部处的正应力和剪应力。第五章 轴心受力和偏心受力构件的计算第一节 轴心受拉和轴心受压构件第40条 轴心受拉和轴心受压构件应按下式计算强度：式中 N-轴心力；A1-净截面面积。注：用高强螺栓连接的轴心受拉和轴心受压构件，应按第72条计算

29、其强度。第41条 轴心受压构件应按下式计算稳定性：式中 A-毛截面面积；-根据构件最大长细比决定的稳定系数，法附表16或附表17采用。格构式构件对虚(表15图a中的y-y轴和表15图b、c中的x-x轴和y-y轴)的长细比应取换算长细比，其值应按表15中所列公式计算。缀条组合受压构件的单肢，当其长细比大于构件的换算长细比时，尚应计算其稳定性。第42条 桁架和支撑中用垫板连接而成的双角钢(或双槽钢)构件，应按照实腹式构件一样计算，但垫板间的距离不应超过下列数值：受压构件 40r； 受拉构件 80r；r-回转半径，应按下列规定采用：1.图3a、b所示的截面，取一个角钢(或槽钢)平行于垫板的形心轴的回

30、转半径；2.图3c所示的截面，取一个角钢的最小回转半径。在受压构件的两个侧向支承点之间的垫板数不宜少于两上。格构式构件换算长细比h计算公式 表15注：缀件组合构件的单肢长细比1不应大于40，缀板尺寸应符合第98条规定。斜缀条与构件轴线间倾角应保持在4070范围内。图 3 计算回转半径的截面轴线图第43条 格构式轴心受压构件应按下列规定计算剪力：用3号钢制成的构件Q=20A;用16锰钢或16锰桥钢制成的构件Q=34A; Q-剪力(公斤)；A-构件全部肢件毛截面面积(厘米2)。剪力Q值可认为沿杆件全长不变，并由有关承受该剪力的缀材面(包括用整体板连接的面)分担。缀条的内力应按桁架腹杆计算。缀板的内

31、力应按下列公式计算：剪力弯矩(和肢件连接处)式中 Qb-分配到一个缀材面的剪力；l-缀板中心间的距离(图4)；a-肢件轴线间的距离(图4)图 4 缀板组合构件图第44条 用作减小受压构件计算长度的杆件，应能承受该受压构件按第43条算得的剪力Q所起的轴心力。第二节 偏心受拉和偏心受压构件第45条 承受静力荷载或间接承受动力荷载的实腹式偏心受拉和偏心受压构件，当弯矩作用在主平面内时，应按下列公式计算强度：当NA10.1时，当N Af0.1时，应按公式(8)计算。对于截面无削弱且用于计算强度和稳定性的弯矩值相同时，偏心受压构件可不计算强度。第46条 直接承受动力荷载的实腹式偏心受拉和偏心受压构件，当

32、弯矩作用在主平面内时，不论截面有无削弱均应按下式计算强度：第47条 实腹式偏心受压构件，当弯矩作用在一个对称轴平面内时，应按下列规定计算弯矩作用平面内的稳定性和弯矩作用平面外的稳定性。一、弯矩作用平面内当偏心率30时，应按下式计算：式中 1-实腹式偏心受压构件在弯矩作用平面内的稳定系数，根据截面型式、长细比、偏心方向和偏心率按附表1820采用；-构件在弯矩作用平面内的长细比；W1-弯矩作用平面内受压最大纤维的毛截面抵抗矩；M-弯矩，应按下列规定采用：1.框架系统：等截面柱采用柱长范围内的最大弯矩；阶形柱的各段采用各该段的最大弯矩；2.悬臂构件采用固定端弯矩；3.两端铰接支承的构件(包括端部有弯

33、矩作用的构件)采用全长中间1/3长度范围内的最大弯矩，但不小于构件最大弯矩的一半。当偏似率30时，应按公式(3)进行计算。二、弯矩作用平面外当弯矩作用在工字形和闭合箱形截面最大刚度平面内以及T形截面腹板平面内时，应按下式计算：式中 1-偏心受压构件在弯矩作用平面外的稳定系数，对工字形和T形截面(图5a、b、c)、闭合箱形截面(图5d)，根据长细经y和偏心率按附表23和附表23采用；-构件在弯矩作用平面外的长细比；M-弯矩，应按下列规定采用：1.有侧向支承的构件，采用两个相邻支承点之间中央1/3范围内的最大弯矩，但不小于该段最大弯矩的一半；2.悬臂构件采用固端弯矩。图 5 实腹式偏心受压构件截面

34、图当弯矩作用在工字形或闭合箱形截面最小刚度平面内时(图5e、f)，如果xy，不必作弯矩作用平面外的稳定性计算；如果x，则应按公式(23)计算弯矩作用平面外的稳定性。第48条 格式偏心受压构件，当弯矩作用在和缀材面平行的主平面内时(图6a、b)，应按下式计算弯矩作用平面内的稳定性：式中 pq-格构式偏心受压构件在弯矩作用平面内的稳定系数，根据换算长细比hy和偏心率按附表21采用；M-弯矩，应按第47条第一项规定采用；X0-从y轴到压力较大肢的轴线间距离(图6a)，但如果这一距离小于y轴至较大压力肢腹 6b)；Iy-对y轴的毛截面惯性矩。图 6 格构式偏心受压构件截面图弯矩作用平面外的整体稳定性不

35、必计算，但应计算单肢的稳定性。单肢的轴心力应按下列规定取值(图6a)；肢件1肢件2X2-构件轴线至肢件2轴线的距离。缀板柱的单肢尚就考虑由剪力(按第49条规定采用)引起的局部弯矩(M=Qb/2为缀板中心间距离)。格构式偏心受压构件，当弯矩作用在和缀材面垂直的主平面内时(图6C)，计算弯矩作用平面内的稳定性和实腹式构件相同，计算弯矩作用平面外的稳定性和实腹式闭合箱形截面相同，但长细比应按表15取换算长细比hy。第49条 偏心受压构件的缀材，应取构件实际剪力和按第43条规定的剪力两者中较大者进行计算。第50条 工字形偏心受压构件，当弯矩作用在两个主平面内时，应按下列公式计算稳定性：当yx时，当yx

36、时，式中 Mx-最大刚度平面内的弯矩；My-最小刚度平面内的弯矩；W、Wy-对x轴和y轴受压最大纤维的毛截面抵抗矩；qy-考虑N和My作用的实腹式构件在弯矩平面内的稳定系数，根据y和按附表19采用；px-考虑N和Mx作用的实腹式构件在弯矩平面内的稳定系数，根据x和按附表18采用。此外，当x大于1.5并大于1.25y时，还应按公式(33)作补充计算(此时设My=0)。第51条 格构式偏心受压构件，当弯矩作用在两个主平面内时，应分两次计算其稳定性：一、计算整体稳定性： 式中 pgy-考虑N和My作有的格构式构件在弯矩平面内的稳定系数，根据hy和1(1=MyNAX0Iy)按附表21采用。二、计算单肢

37、稳定性。此时将N和My按第48条化成两肢的轴心力，并应将Mx按下列公式分配给两肢(图7)：肢件1肢件2式中 I1、I2-肢件1、2对X轴的惯性矩；X1、X2-MX作用的主平面至肢件1、2轴线的距离。缀条柱的单肢应根据上述内力按第47条规定计算稳定性；缀板柱的单肢尚应考虑由剪力引起的局部弯矩按第50条规定计算稳定性。图 7 格构式双向偏心受压构件截面图第三节 构件的计算长度和容许长细比第52条 确定桁架弦杆和单系腹杆的长细比时，其计算长度l0应按表16采用。如桁架弦杆侧向支承点间的距离为节间长度的2倍(图8)，且侧向支承点之间压力有变化时，则该弦杆在桁架平面外的计算长度，应按下式确定：但不小于0

38、.5l1。式中 N1-较大的压力，计算时取正值；N2-较小的压力或拉力，计算时压力取正值，拉力取负值。桁架丙分式腹杆体系的受压主斜杆及K形腹杆体系的竖杆等在桁架平面外的计算长度也应按公式(39)确定(受拉主斜杆仍取l1)，在桁架平面内则采用节点中心间距离。桁架弦杆和单系腹杆的计算长度 表16注：l-构件的几何长度(节点中心间的距离)；l1-桁架弦杆侧向支承之间的距离。项次3适用于构件截面两主轴均不在桁架平面内的单角钢腹杆和双角钢十字形截面腹杆。图 8 弦杆在侧向支承点间压力有变化的桁架简图第53条 确定桁架叉腹杆的长细比时，在桁架平面内的计算长度应取节中心到交叉点间的距离；在桁架平面外的计算长

39、度应按下列规定采用：压杆当相交的另一杆受拉，且两杆均不中断 0.5l；当相交的另一杆受拉，两杆中有一杆中断并以节点板搭接 0.7；其它情况 l；拉杆 l。注：l-节点中心间距离(交叉点不作为节点考虑)。当两交叉杆都受压时，不宜有一杆中断。上段柱的计算长度系数2应按下式确定；式中 C1-按附表24或附表25中公式计算的系数。第54条 单层厂房框架下端刚性固定的双阶柱，当计算柱在框架平面内的稳定性时，上、中、三段的计算高度各等于该段高度乘以相应的计算长度系数3、2、1。下段柱的计算长度系数1应按附表26(柱上端与横梁铰接)或附表27(柱上端与横梁刚接)采用。中段柱和上段柱的计算长度系数应分别按下列

40、公式确定：式中 C2、C3-按附表26或附表27中公式计算的系数。第55条 单层厂房框架柱在框架平面外的计算高度，应采用侧向支承点(如托架支座、吊车梁支座和柱间支承节点等)之间的距离。第56条 受压构件的长细比不宜超过表18的数值。受压构件的容许长细比 表18当确定交叉腹杆中单角钢压杆斜平面内的长细比时，计算长度应取节点中心至交叉点间的距离。第57条 单层厂房框架的等截面柱，当计算柱在框架平面内的稳定性时，计算高度应按下式确定：式中 H-柱的高度；-计算长度系数，根据框架横梁延铡度I l0和柱延刚度I H的比K0(K0=IH Il)，可按表17确定。在计算K0时，框架横梁的惯性矩I0应考虑横梁

41、高度变化和腹杆变形的影响。当横梁与柱铰接时，应取K0=0。框架等截面柱的计算长度系数 表17第58条 单层厂房框架下端刚性固定的单位阶柱，当计算柱在框架平面内的稳定性时，上下两段的计算高度应各等于该段高度乘以相应的计算长度系数2、1。下段柱的计算长度系数1按附表24(柱上端与横梁铰接)或附表25(柱上端与横梁刚接)采用。在刚接框架中，当横梁延刚度和上段柱延刚度的比K0(K0=I0H2 I2l)1时，1值由附表24(相当于K0=0)和附表25(作为K0=1)进行插入算得。第59条 受拉构件的长细比不宜超过表19的数值。受拉构件的容许长细比 表19注：不承受动力作用的结构中，可仅计算在竖向平面内的

42、长细比。在直接或间接承受动力荷载的结构中，计算单角钢受拉杆件的长细比时，应采用角钢的最小回转半径，但在计算单角钢交叉受拉杆件平面外的长细比时，应采用与角钢肢边平行轴的回转半径。桁架式吊车梁下弦的长细比不宜超近200。受拉构件在恒载与风载组合作用下受压时，长细比不宜超过250。第四节 受压的条件的局部稳定第60条 在轴心受压或偏心受压构件中，未镶边板的伸宽度应符合第36条的规定。第61条 在轴心受压构件中，腹板的计算高度(包括双壁箱形截面翼缘板在两腹板之间的计算宽度)与其厚度之比，宜满足下式的要求：式是 h0-见图2；-构件最大长细比。第62条 在偏心受压构件中，腹板计算高度与其厚度之比h0/宜

43、满足下式的要求：式中 -系数，根据0(0=max-minmax)应按表20采用；max-腹板计算高度边缘的最大压应为(公斤/厘米2)，不考虑稳定系数；min-腹板计算高度另一边缘相应的应力(公斤/厘米2)压应力为正，拉应力为负。在双壁箱形截面偏心受压构件中，受压翼缘板在两腹板之间的计算宽度与其厚度之比不应超过40 2400s。值 表20第63条 当柱腹板高厚比不满足第61条或第62条的要求时，腹板截面面积仅应考虑两侧宽度各为2002400s(从腹板计算高度边缘算起)的部分，或用纵向加劲肋加强。用纵向加劲肋加强的腹板，应按第61条或条62条计算受压较大翼缘与加劲肋之间的高度厚比。纵向加劲肋应成对

44、配置，其一侧外伸宽度不应小于10，厚度不应小于3/4(为柱腹板厚度)。第六章 连接计算第一节 焊接连接第64条 对接焊缝一、与轴心拉力或压力垂直的对接焊缝应按下式计算强度：式中 N-作用于连接的轴心力； lf-焊缝计算长度，当未采用引弧板施焊时，每条焊缝取实际长度减去10毫米；当采用引弧板时，取焊缝的实际长度；-连接件中的较小厚度；hl、ha-对接焊缝的抗拉、抗压容许应力。二、承受弯矩和剪力共同作用的对接焊缝，应分别计算其正应力和剪应力。注：承受轴心力的杆件用斜焊缝对接，当焊缝和作用力间的夹角符合tg1.5时，焊缝强度可不计算。梁腹板的对接焊缝，在正应力和剪应力都较大的地方，还应按公式2+32

45、1.1hf计算折算应力。第65条 贴角焊缝一、受拉、受压或受剪的贴角焊缝，应按下式计算强度：式中 hf-贴角焊缝的厚度，取截面直角的较小边(图9)；ht-贴角焊缝的容许应力。二、承受弯矩和剪主共同作用的贴角焊缝，应按下式计算强度：式中 M-贴角焊缝由弯矩M产生的剪应力；Q-贴角焊缝由剪力Q产生的剪应力。图 9 贴角焊缝截面图第二节 铆钉连接和普通螺栓连接第 66条 每个铆钉和普通螺栓的容许承载力，应按下列公式计算：铆钉抗剪承载力螺栓抗剪承载力铆要承压承载力螺栓承压承载力铆钉抗拉承载力螺栓抗拉承载力公式(49a)(51b)中-每个铆钉的抗剪、承压和抗拉容许承载力；-每个螺栓的抗剪、承压和抗拉容许

46、承能力；n1-每个铆钉或螺栓的受剪面数目；d-铆钉孔径或螺栓杆的外径；d0-螺栓螺纹处的内径；-铆钉的抗剪、承压和抗拉容许应力；-螺栓的抗剪、承压和抗拉容许应力。第67条 承受轴心力的连接所需铆钉或普通螺栓的数目。应按下列公式计算：一、抗剪连接式中 n-传递N力所需铆要或螺栓的数目；Nmin-按公式(49a)(50b)计算的铆钉或螺栓容许承载力中的较小值。二、铆钉或螺栓受拉的连接式中N1-按公式(51a)或(51b)计算的铆钉或螺栓的抗拉容许承载力。第68条 当采用下列形式的连接时，铆钉或普通螺栓的数目应按计算增加10%；一、一个构件借助填板或其它中间板件与另一构件连接时；二、用拼接板的单面连

47、接或采用不对称搭接连接时。当利用短角钢连接型钢(角钢或槽钢)的外伸肢时，在短角钢两肢中的一肢上，所用的铆钉或普通螺栓数目应接计算增加50%。第三节 高强螺栓连接第69条 在抗剪连接中每个高强螺栓的容许承载力应按下式计算：式中 nm-传力摩擦而数目；f-摩擦系数，应按表21采用；p-高强螺栓的预拉力，应按表22采用。摩擦系数f值 表21高强螺栓的预拉力P值(吨) 表22第70条 当高强螺栓连接同时承受摩擦面间的剪切和螺栓轴线方向的外拉力时，每个高强螺栓的抗剪容许承载力仍应按公式(54)计算，但应以P-1.4T代替P。T为每个高强螺栓在其轴线方向所受的外拉力，此拉力不应大于预拉力P的70%。第71

48、条 连接所需的高强螺栓数目应按下式计算：式中 N-作用于连接的轴心力；n-传递N力所需的高强螺栓数目；Nl-按公式(54)计算的高强螺栓的容许承载力。当利用短角钢来连接型钢(角钢或槽钢)的外伸肢时，在短角钢两肢中的一肢上，所用的高强螺栓数目应按计算增加50%。第72节 高强螺栓连接的轴心受拉和轴心受压构件应按下列公式计算强度： 式中 N=N(1-0.4n1n)；N-构件的轴心力；n-构件与节点板或拼接板一端连接的高强螺栓数目；n1-所计算截面(最外列螺栓处)上高强螺栓的数目。如构件尚有非高强螺栓孔削弱时，还应按公式(22)计算削弱截面的强度。第四节 组合工字梁翼缘连接第73条 组合工字梁翼缘与

49、腹板的连接焊缝或铆钉，应分别按下列公式计算强度或承载能力：贴角焊缝连接铆钉连接式中 Si-对梁中和轴的翼缘毛截面面积矩；I-梁的毛截面惯性矩；a-翼缘铆钉间距；m1-系数，应按第23条规定采用；1-系数，当荷载作用于铆接梁的上翼缘且梁的腹板创平并顶紧上翼缘时，1=0.4；其它情况，1=1.0;P-集中荷载值，不考虑动力系数。注：当梁上翼缘受有固定集中荷载P时，宜在该固定集中荷载作用处设置支承加劲肋。此时公式(58)或(59)中的P=0。符合第109条要求的翼缘焊缝，可不计算其强度。第74条 在具有多层翼缘板的铆接梁中，每一块翼缘板的理论切断点和实际切断点之间的铆钉数，应按该板1/2将截面面积的

50、承载能力进行计算。第五节 支座和柱脚第75条 铰轴式支座的圆柱形枢轴(图q10)，当接触面中心角90时，应按下式计算承压应力：式中 V-支座反力；D-枢轴直径；L-枢轴长度。图 10 枢轴和滚轴支座图第76条 滚轴与平板自由接触的承压应力，应按下式计算：式中 n-滚轴数目；d-滚轴直径；l-滚轴长度。第77条 当轴心或偏心受压柱的端部为铣平端时，可考虑柱身的最大压力全部直接由铣平端传递。其连接焊缝、铆钉或螺栓应按最大压力的15%计算，当偏心受压出现受拉时，该区的连接还应最大拉力计算。第六节 锚 栓第78条 偏心受压柱整体式柱脚受拉区锚栓的总净载面面积Aj(按螺纹内径计算)，应按下式计算：式中

51、M、N-柱脚底面在柱截面形心轴处所受的弯矩和轴心力；-由柱截面形心轴到柱脚底面受压区压力合力线的距离(11)；X-从锚栓轴线到柱脚底面受压区压力合力线的距离(图11)；dl-锚栓的抗拉容许应力。如按公式(62)算得的锚栓直径大于60毫米，则计算锚栓的净截面面积时，宜考虑锚栓和混凝土基础的弹性性质。图 11 锚栓计算简图第79条 锚栓埋置在混凝土基础中的深度，应保证锚栓通过其和混凝土之间的粘着力传递内力。如埋置深度受到限制时，则锚检应牢固地固定在锚板或锚梁上，锚板和锚梁应将全部内力传递于混凝土内，此时锚栓与混凝土之间的粘着力可不予考虑。第七章 构 造 要 求第一节 一般规定第80条 钢结构的构造

52、应力求简单，并使结构受力明确，尽量减少应力集中。第81条 在普通钢结构的受力构件及其连接中，不宜采用厚度小于5毫米的钢板和截面小于 454或56364的角钢(第八章不受此限)。第82条 除采用特殊措施(如焊前预热、焊后热处理等)或有可靠依据外，焊接构件的厚度，对碳素钢不宜大于40毫米，对低合金钢不宜大于30毫米。第83条 为了保证结构的空间工作，提高结构的整体刚度，承担和传递水平力，防止杆件产生过大的振动，避免压杆的侧向失稳，以及保证结构安装时的稳定，应根据结构及其荷载的不同情况设置可靠的支撑系统。第84条 单层房屋和露天结构的温度区段长度(伸缩缝的间距)不超过表23中的数值时，可不计算温度应

53、力。温度区段长度值(米) 表23注：厂房柱为其它材料时，应按相应规范的规定设置伸缩缝。围护结构可根据具体情况参照有关规范单独设置伸缩缝。当柱顶与横梁的连接为铰接时，横向温度区段长度可适当加大。无桥式吊车房屋的柱间支撑和有桥式吊车房屋吊车梁以下的柱间支撑，应尽量布置于温度区段中部(或对称布置)。否则纵向温度区段长度应根据具体情况适当减小。第二节 焊接连接第85条 在设计中不得任意加大焊缝，避免焊建立体交叉和在一处集中大量焊缝，同时焊缝的布置应尽可能对称于构件重心。注：钢板的拼接采用对接焊缝时，纵横两方向的对接焊缝，可采用十字形交叉式T形交叉，交叉点的距离不得小于200毫米。第86条 对接焊缝的剖

54、口形式，应根据板厚和施工条件按现行手工电弧焊焊接接头的基本型式与尺寸和焊剂层下自动焊与自动焊焊接接头的基本型式和尺寸的要求选用。第87条 在对接焊缝的拼接处，不论改变钢板的宽度和厚度，均应从板的一侧或两则做成坡度不大于1/4的斜角(图12)。当改变厚度时，焊缝剖口形式根据较薄板的厚度按第86条的要求取用，焊缝的计算厚度等于较薄板的厚度。图 12 变截面钢板拉接图a-改变宽度；b-改变厚度第88条 贴角焊缝的尺寸应符合下列要求：一、贴角焊缝的最小厚度不应小于4毫米，当焊件厚度小于4毫米时，则与焊件厚度相同。二、贴角焊缝的厚度不得大于较薄焊件厚度的1.2倍，但焊件边缘的贴角焊缝最大厚度，尚应符合下

55、列要求：1.当6毫米时，hf；2.当6毫米时，hf-(1)毫米。为焊件边缘的厚度。三、侧焊缝或端焊缝的计算长度不得小于8hf。四、侧焊缝的计算长度不宜大于60hf(受静力荷载)或40hf(受动力荷载)；当大于上述数值时，其超过部分在计算中不予考虑。若内力沿侧焊缝全长分布，其计算长度不受此限。第89条 在直接承受动力荷载的结构中，贴角焊缝表面应做成直线形或凹形。焊缝直角边比例：对端焊缝宜为11.5(长边顺内力方向)；对侧焊缝可为11。第90条 在次要构件或次要焊缝连接中，当连接贴有焊缝的计算厚度小于第88条规定的最小厚度时，可采用间断焊缝。间断焊缝之间的净距：在受压构件中不应大于15；在受拉构件

56、中不应大于30(为较薄焊件的厚度)。第91条 在搭接连接中，搭接长度不得小于焊件较小厚度的5倍。第三节 螺栓(普通螺栓、高哟螺栓)连接和铆钉连接第92条 每一杆件在节点上以及接头的一边，永久性的螺栓或铆钉数一般不少于两个。第93条 铆合钢板的总厚度不宜超过铆钉直径的5倍。当采取有效措施保证钉杆塞紧钉孔时，总厚度允许达铆钉直径的7倍。第94条 高度螺栓孔应采用钻成的孔，孔径比螺检公称直径大1毫米。第95条 高强螺栓连接范围内，构件接触面的处理方法应在施工图中说明。第96条 埋头和半埋头铆钉不得用于钉杆受拉的连接。第97条 螺栓和铆钉的距离应符合表24的要求。螺栓和铆钉的容许距离 表24注：d为螺

57、栓或铆钉的孔径，为外层较薄板件的厚度。钢板边缘与刚性构件(如角钢、槽钢等)相连的螺栓或铆钉的最大间距，可按中间的采用。第四节 柱第98条 承受偏心压力的格构式柱，或承受轴心压力且柱宽度较大的格构式柱，肢件间宜用缀条相边，当用缀板相连时，缀板沿柱纵向的宽度不应小于肢件轴线间距离的2/3，厚度不应小于该距离的1/40，并不小于6毫米。第99条 当实腹式柱的腹板计算高度h0与厚度之比大于80时，应采用成对的横向加劲肋加强，其间距不得大于3h0。横向加劲肋的尺寸按第35条规定采用。第100条 格构式柱和大型实腹式柱除在受有较大的水平力处设置横融外，尚应每隔约46米设置横隔，每个运送单元并不得少于两个。

58、第五节 桁 架第101条 跨度为15米或15米以上的三角形屋架和跨度为24米或24米以上的梯形屋架，宜起拱，拱度约为1/500跨度。102条 承受静力荷载或间接承受动力荷载的桁架，腹杆或弦杆与节点板的连接焊缝(图13)，一般采用两面侧焊，也可用三面围焊，对角钢杆件也可用L形围焊。图13 桁腹杆与节点板的焊接图a-两面侧焊；b-三百围焊；c-L形围焊直接受动力荷载的桁架，腹杆或弦杆与节点板的连接焊缝可优先采用三面围焊，围焊的转角处必须连续施焊。焊缝的分布应使焊缝截面的重心与杆件重心相重合，否则应考虑其偏心影响。第六节 梁第102条 铆接梁的翼缘板不宜超过三层，翼缘角钢面积不宜少于整个翼缘面积的3

59、0%，当采用最大型号的角钢仍不能满足此要求时，可加腋板(图14)。此时角钢与板面积之和不应少于翼缘总面积的30%。第104条 焊接梁的横向加劲肋与翼缘板相接处，应作成宽约bl3(但不大于40毫米)，高约bl/2(但不大于60毫米)的斜角(图15)，bl为加劲肋的宽度。图 14 铆接梁翼缘图 图 15 加劲肋的切角图图 16 突缘支座图第105条 梁的端部支承处，如采用突缘支座，并以端面承压(磨平顶紧)的容许应力cd进行计算时，伸出端长度不得大于2(图16)。第106条 直接承受动力荷载的焊接梁，尚应符合本章第七节对吊车梁的有关构造要求。第七节 吊车梁第107条 重级工作制吊车梁宜用实腹式，其制

60、动结构可用实腹式或桁架式。当吊车梁或制动结构用桁架式时，节点连接宜用高强螺栓或铆钉。第108条 吊车梁的翼缘板和腹板的拼接应采用加引弧板(其厚度和剖口与主材相同)的对接焊缝，并保证焊透。吊车梁的工地整段拼接宜用高强螺栓铆钉。第109条 焊接吊车梁中，下列部位的T形连接应予焊透(图17)，其竖直板边缘应根据板厚和施工条件进行加工。图17 焊透的T形连接焊缝图一、重级工作制吊车梁腹板与上翼缘的连接；二、桁架式吊车梁中，节点板与上弦的连接。第110条 重级工作制吊车梁中，上翼缘与制动结构的连接以及传递水平力给柱的连接，应优先采用高强螺栓或铆钉。第111条 桁架要式和重级工作制实腹式吊车梁跨度大于呀等