绞肉机的设计机械专业毕业设计论文

1、本科生毕业论文设计书题目绞肉机的设计作者姓名所在专业所在班级申请学位指导教师职称辩论时间毕业论文(设计)开题报告论文(设计)题 目绞肉机的设计工院院(系)专业级学生姓名指导教师职称起讫日期地 点本校发任务书日期： 毕业论文设计任务的内容和要求包括原始数据、技术要求、工作要求随着国民经济的开展和人民生活水平的提高，人们对食品工业提出了更高的要求。现代食品已朝着营养、绿色、方便，作为装备食品工业的食品机械工业开展尤为迅猛。食品保藏也成为了一大课题。近年来对肉类的保藏多是罐藏。本课题要求的具体工作是： 熟悉食品机械的结构，工作原理，以及了解食品机械的开展方向；完成对中等复杂程度机械的计算、结构设计等

2、工作。以绞肉机为对象进行食品机械的设计；完成绞肉机装配图的设计和所有非标零件图设计和所有非标零件图设计工作，并编写说明书。图纸内容及张数绞肉机装配图、装配图中的主要非标零件图：1套；标准化明细表：1份用电脑绘制的图纸不少于5张实物内容及要求要求到相关企业进行实习，认真研究相关机械的结构、原理、性能，结合实际进行本课题的设计。其 他毕业说明书一份：要中、英文摘要，外文资料以及翻译；设计任务书一份；绞肉机装配图、装配图中的主要非标零件图：1套；参考文献吴宗泽主编机械设计实用手册第一版北京：化学工业出版社1999濮良贵、纪名刚主编机械设计第七版北京：高等教育出版社2001张裕中主编食品加工技术装备第

3、一版北京：中国轻工业出版社2000无锡轻工业学院、天津轻工业学院编食品工厂机械与设备第二版北京：轻工业出版社1985胡继强主编食品机械与设备第一版北京：中国轻工业出版社1999李兴国主编食品机械学下册第一版四川：四川教育出版社1992中国农业机械化科学研究院编实用机械设计手册下北京：中国农业机械出版社1985成大先主编机械设计手册第4卷第四版北京：化学工业出版社2002苏 SKIPIF 1 0 卡查科夫、 SKIPIF 1 0 马尔切诺夫著食品机械制造工艺学北京：机械工业出版社1984张万昌主编热加工工业根底第一版北京:高等教育出版社1997马晓湘、钟均祥主编画法几何及机械制图第二版华南理工大

4、学出版社1992毛谦德、李振清主编袖珍机械设计师手册第二版北京：机械工业出版社2002毕业论文设计进度方案起讫日期工 作 内 容备注第1周第2周第23周第38周第89周第911周第12周了解课题，熟悉相关资料，仔细阅读有关书籍，到图书馆查阅有关资料。到工厂参观实习，全面熟悉课题的实际内容，并提出初步设计方案。确定设计方案、进行初步计算。完成有关计算，进行本课题绞肉机装配图和非标零件图的设计。对设计进行检查，修改。整理资料，编写说明书等工作。参加毕业辩论。图书馆、设计室设计室设计室设计室设计室目 录目录1中文摘要3Abstract 3第1章 绪论 3第2章 结构及工作原理 4绞肉机的结构4送料机

5、构 4切割机构 4驱动机构 45第3章 螺旋供料器的设计 5 5绞笼的材料 6螺旋直径 6螺旋供料器的转速 6螺旋节距 6 6第4章 传动系统的设计 7 78设计功率 8 选定带型 8 传动比 8 小带轮基准直径 8 大带轮基准直径 8 带速验算 8 初定轴间距 9 所需带的基准长度 9 实际轴间距 9 小带轮包角9单根V带的根本额定功率9 SKIPIF 1 0 时单根V带型额定功率增量 9 V带的根数9 单根V带的预紧力 10作用在轴上的力10带轮的结构和尺寸 10 11选择材料，确定 SKIPIF 1 0 和 SKIPIF 1 0 及精度等级11按接触强度进行初步设计 11.1确定中心距1

6、1.2 确定模数11.3确定齿数11.4计算主要的几何尺寸12校核齿面接触强度124.3.4校核齿根的强度134.3.5齿轮及齿轮副精度的检验工程计算154.3.5.1确定齿厚偏差代号154.3.5.2确定齿轮的三个公差组的检验工程及公差值154.3.5.3确定齿轮副的检验工程与公差值154.3.5.4 确定齿坯的精度164.4轴的设计 17按扭转强度计算 17第5章 绞刀的设计 18 18刀刃的起讫位置19刀刃的前角19刀刃的后角 21刀刃的刃倾角 21刀刃上任一点位量上绞肉速度23绞刀片的结构24第6章 生产能力分析 25 256.2 绞肉机的生产能力 2525设计总结26鸣谢26参考文献

7、26谢谢朋友对我文章的赏识，充值后就可以下载说明书。我这里还有一个压缩包，里面有相应的word说明书附带：开题报告、外文翻译和CAD图纸。需要压缩包的朋友请联系QQ客服：1459919609。下载后我可以将压缩包免费送给你。需要其他设计题目直接联系！ 中文摘要本文论述了肉类加工机械绞肉机的工作原理、主要技术参数、传动系统、典型零件的结构设计及生产能力分析。关键词：绞肉机，挤肉样板，绞刀，绞笼AbstractThe principle, technical pare-maters, transmiting system and main parts structure of mincing ma

8、-chine were introduced. The productingcapacity was analysed.Keywords Mincing machine Holds plate Cutting blade Transfer augerKey words: meat chopper ，reamer绪 论随着国民经济的开展和人民生活水平的提高，人民对食品工业提出了更高的要求。现代食品已朝着营养、绿色、方便、功能食品的方向开展，且功能食品将成为新世纪的主流食品。食品工业也成为国民经济的支柱产业，作为装备食品工业的食品机械工业开展尤为迅猛。食品工业的现代化水平，在很大程度上依赖于食品机

9、械的开展及其现代化水，离开现代仪器和设备，现代食品工业就无从谈起。食品工业的开展是设备和工艺共同开展的结果，应使设备和工艺到达最正确配合，以设备革新和创新促进工艺的改良和开展，以工艺的开展进一部促进设备的开展和完善。两者互相促进、互相完善，是使整个食品工业向现代化迈进的必要条件。在肉类加工的过程中，切碎、斩拌搅拌工序的机械化程度最高，其中绞肉机、斩拌机、搅拌机是最根本的加工主械.几乎所有的肉类加工厂都具备这3种设备。国内一些大型肉类加工厂先后从西德、丹麦、瑞士、日本等引进了先进的加工设备，但其价格十分昂贵。目前中、小型肉类加工企业所使用的大局部设备为我国自行设计制造的产绞肉机是为中、小型肉类加

10、二企业所设计的较为理想的、绞制各种肉馅的机械，比方生产午餐肉罐头和制造鱼酱、鱼圆之类的产品，它将肉可进行粗、中、细绞以满足不同加工工艺的要求，该机亦可作为其他原料的挤压设备。绞 肉 机专业：机械设计制造及其自动化，学号：00121417，学生：王佑灵指导教师：刘杰华 ，陈敏华，招惠玲 结 构 及 工 作 原 理绞肉机的结构绞肉机主要由送料机构、切割机构和驱动机构等组成，如图21所示。图21 绞肉机结构1.机架 2.绞刀 3.挤肉样板 4.旋盖 5.纹筒 8.减速器 送料机构包括料斗7、绞笼6和绞筒5。其作用是输送物料前移到切割机构，并在前端对物料进行挤压。切割机构包括挤肉样板3,绞刀2,旋盖4

11、。其作用是对挤压进人样板孔中的物料进行切割.样板孔眼规格有多种，可根据不同的工艺要求随时旋下旋盖进行更换。驱动机构包括电机10、皮带轮9、12、减速器8、机架I等绞肉机的工作原理工作时，先开机后放料，由于物料本身的重力和螺旋供料器的旋转，把物连续地送往绞刀口进行切碎。因为螺旋供料器的螺距后面应比前面小，但螺旋轴的直径后面比前面大，这样对物料产生了一定的挤压力，这个力迫使已切碎的肉从格板上的孔眼中排出。用于午餐肉罐头生产时，肥肉需要粗绞而瘦肉需要细绞，以调换格板的方式来到达粗绞与细绞之需。格板有几种不同规格的孔眼，通常粗绞用之直径为810毫米、细绞用直径35毫米的孔眼。粗绞与细绞的格板，其厚度都

12、为1012毫米普通钢板。由于粗绞孔径较大，排料较易，故螺旋供料器的转速可比细绞时快些，但最大不超过400转/分。一般在200400转/分。因为格板上的孔眼总面积一定，即排料量一定，当供料螺旋转速太快时，使物料在切刀附近堵塞，造成负荷突然增加，对电动机有不良的影响。绞刀刃口是顺着切刀转学安装的。绞刀用工具钢制造，刀口要求锋利，使用一个时期后，刀口变钝，此时应调换新刀片或重新修磨，否那么将影响切割效率，甚至使有些无聊不是切碎后排出，而是由挤压、磨碎后成浆状排出，直接影响成品质量，据有些厂的研究，午餐肉罐头脂肪严重析出的质量事故，往往与此原因有关。装配或调换绞刀后，一定要把紧固螺母旋紧，才能保证格板

13、不动，否那么因格板移动和绞刀转动之间产生相对运动，也会引起对物料磨浆的作用。绞刀必须与格板紧密贴和，不然会影响切割效率。螺旋供料器在机壁里旋转，要防止螺旋外表与机壁相碰，假设稍相碰，马上损坏机器。但它们的间隙又不能过大，过大会影响送料效率和挤压力，甚至使物料从间隙处倒流，因此这局部零部件的加工和安装的要求较高。绞肉机的生产能力不能由螺旋供料器决定，而由切刀的切割能力来决定。因为切割后物料必须从孔眼中排出，螺旋供料器才能继续送料，否那么，送料再多也不行，相反会产生物料堵塞现象。第3章 螺旋供料器的设计3.1绞笼的设计绞笼的作用是向前输送物料，并在前端对肉块进行挤压。如图31所示，设计上采用一根变

14、螺距、变根径的螺旋，即螺距后大前小，根径后小前大，这样使其绞笼与绞筒之间的容积逐渐减小实现了对物料的挤压作用。绞笼前端方形轴处安装绞刀，后端面上安装两个定位键与其主轴前端面上键槽配合，以传递动力。 SKIPIF 1 0 图31 绞笼绞笼的材料绞笼的材料选为HT200螺旋直径 SKIPIF 1 0 m 取D160mmG生产能力,由原始条件得G1t/hK物料综合特性系数, SKIPIF 1 0 -物料得填充系数查B4表116得 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 物料的堆积密度t/m SKIPIF 1 0 猪肉的为t/m SKIPIF 1 0 C与螺旋供料器倾角有关的系数，查B4表115得

15、C1螺旋供料器的转速由原始数据n326r/min螺旋节距 实体面型螺旋的节距tD的设计 由于肉在绞筒内受到搅动，且受挤压力的反作用力作用，物料具有向后倒流的趋势，因此在绞笼的内壁上设计了8个止推槽.沿圆周均匀分布，如图32所示绞筒内壁与绞笼之间的间隙要适当，一般为3-5mm。间隙太大会使物料倒流;间隙太小绞笼与绞筒内壁易碰撞。 绞筒的物料可选用铸铁，选HT200 图32 绞筒 第4章 传动系统的设计由于绞笼只有一种工作转速，那么从电机至绞笼的运动路线为定比传动，其总的传动比可利用带传动、齿轮传动等构机逐级减速后得到。 绞笼的转速不易太高，因为输送能力并不是随转速增加而增加。当速度到达一定值以后

16、，效率反而下降，且速度过高，物料磨擦生热，出口处的压力升高，易引起物料变性，影响绞肉质量，因此绞笼的转速一般在200一400r/min比拟适宜。在本机选用326r/min。 SKIPIF 1 0 由传动比标准系列查B2表21初步取 SKIPIF 1 0 1.76 SKIPIF 1 0 根据选用的电机和绞笼转速要求设计传动路线如下：N= SKIPIF 1 0 4(KW)G绞肉机的生产能力，1000kg/hW切割1kg物料耗用能量，其值与孔眼直径有关，d小那么w大，当d3mm，取w0.0030kw.h/kg。查B5p SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 所以根据N4kw，n1500r/mi

17、n，查B1表10-4-1选用Y112M-4，再查B1表10-4-2得Y112M-4电机的结构。 SKIPIF 1 0 图4-1 Y112M-4电动机的外观图4.2带传动的设计.1设计功率 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 工况系数，查B1表8122 ，取 SKIPIF 1 0 P传递的功率4.2.2 选定带型根据 SKIPIF 1 0 和 SKIPIF 1 0 查B1图812选取普通V带A型， SKIPIF 1 0 小带轮转速，为1440r/min4.2.3 传动比 SKIPIF 1 0 1.76 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0

18、 4.2.4 小带轮基准直径 SKIPIF 1 0 mm 由B1表8112和表8114选定 SKIPIF 1 SKIPIF 1 0 75r/min 4.2.5 大带轮基准直径 SKIPIF 1 0 mm SKIPIF 1 0 由B3表87得 SKIPIF 1 0 =180mm4.2.6 带速验算 SKIPIF 1 0 .7 初定轴间距 SKIPIF 1 0 mm SKIPIF 1 0 4.2.8 所需带的基准长度 SKIPIF 1 0 mm SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 886mm 依B1表818取 SKIPIF 1 0 900mm，即带型为A9004.2.9 实际轴间距 SKI

19、PIF 1 0 SKIPIF 1 0 4.2.10 小带轮包角 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 = SKIPIF 1 0 = SKIPIF 1 0 4.2.11单根V带的根本额定功率 SKIPIF 1 0 根据带型号、 SKIPIF 1 0 和 SKIPIF 1 0 4.2.12 SKIPIF 1 0 时单根V带型额定功率增量 SKIPIF 1 0 根据带型号、 SKIPIF 1 0 和 SKIPIF 1 0 4.2.13 V带的根数ZZ = SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 4.2.14 单根V带的预紧力 SKIPIF 1 0

20、 SKIPIF 1 0 = SKIPIF 1 0 =134Nm4.2.15作用在轴上的力 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 4.2.16带轮的结构和尺寸带轮应既有足够的强度，又应使其结构工艺性好，质量分布均匀，重量轻，并防止由于铸造而产生过大的应力。轮槽工作外表应光滑外表粗糙度 SKIPIF 1 0 以减轻带的磨损。带轮的材料为HT200。查B1表8110得基准宽度制V带轮轮槽尺寸，根据带轮的基准直径查B1表8116确定轮辐 SKIPIF 1 0 图4-2小带轮 图4-3大带轮4.3齿轮传动设计4.3.1选择材料，确定 SKIPIF 1 0

21、 和 SKIPIF 1 0 及精度等级。 参考B1表8324和表8325选择两齿轮材料为：大、小齿轮均为40 SKIPIF 1 0 ，并经调质及外表淬火，齿面硬度为4550HRc；精度等级为6级。 按硬度下限值，由BI图838d中的MQ级质量指标查得 SKIPIF 1 0 ；由B1图839d中的MQ级质量指标查得 SKIPIF 1 0 ； SKIPIF 1 0 。4.3.2按接触强度进行初步设计4.3.2.1确定中心距a按B1表8327公式进行设计 SKIPIF 1 0 式中：配对材料修正系数Cm1由B1表8328查取 螺旋角系数Aa476由B1表8329查取 载荷系数K1.6参考B1表832

22、7推荐值 小齿轮额定转矩 SKIPIF 1 0 齿宽系数 SKIPIF 1 0 0.4参考B1表834推荐值 许用接触应力 SKIPIF 1 0 参考B1表8327推荐值 那么 SKIPIF 1 0 取a80mm4.3.2.2 确定模数m SKIPIF 1 0 (参考B1表834推荐表) m=(0.0070.02)a=0.561.6, 取m=4.3.2.3确定齿数z SKIPIF 1 0 ,z SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 初取螺旋角 SKIPIF 1 0 13 SKIPIF 1 0 z SKIPIF 1 0 = SKIPIF 1 0 = SKIPIF 1 0 =29.4 取z

23、SKIPIF 1 0 =30z SKIPIF 1 0 =z SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 30=75 取z SKIPIF 1 0 =75重新确定螺旋角 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 4.3.2.4计算主要的几何尺寸按B1表835进行计算分度圆的直径 d SKIPIF 1 0 =m z SKIPIF 1 0 /cos SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 30/cos SKIPIF 1 0 = d SKIPIF 1 0 =m z SKIPIF 1 0 /cos SKIPIF 1 0 =1.5*75/cos SKIPIF 1 0 =齿顶圆直径 d SKIPIF 1

24、 0 = d SKIPIF 1 0 +2h SKIPIF 1 0 =45.7+2 SKIPIF 1 0 1.5= d SKIPIF 1 0 = d SKIPIF 1 0 +2h SKIPIF 1 0 =114.3+2 SKIPIF 1 0 1.5=端面压力角 SKIPIF 1 0 (查B1表834)基圆直径 d SKIPIF 1 0 = d SKIPIF 1 0 cos SKIPIF 1 0 = SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 = d SKIPIF 1 0 = d SKIPIF 1 0 cos SKIPIF 1 0 =348 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 =齿顶圆压力

25、角 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 =arccos SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 = arccos SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 端面重合度 SKIPIF 1 0 = SKIPIF 1 0 z SKIPIF 1 0 tg SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 -tg SKIPIF 1 0 + z SKIPIF 1 0 (tg SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 -tg SKIPIF 1 0 )齿宽 b= SKIPIF 1 0 .a0.4*8032 取b SKIPIF 1 0 32mm；b SKIP

26、IF 1 0 40mm齿宽系数 SKIPIF 1 0 = SKIPIF 1 0 = SKIPIF 1 0 纵向重合度 SKIPIF 1 0 当量齿数 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 4.3.3校核齿面接触强度按B1表8310校核 强度条件： SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 计算应力： SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 =Z SKIPIF 1 0 Z SKIPIF 1 0 Z SKIPIF 1 0 Z SKIPIF 1 0 Z SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 = SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0

27、SKIPIF 1 0 式中：名义切向力F SKIPIF 1 0 = SKIPIF 1 0 = SKIPIF 1 0 =2044N使用系数 K SKIPIF 1 0 =1由B1表8331查取动载系数 SKIPIF 1 0 = SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 式中 V= SKIPIF 1 0 A=83.6 B=0.4 C=6.57 SKIPIF 1 0 齿向载荷分布系数 K SKIPIF 1 0 =1.35由B1表8332按硬齿面齿轮，装配时检修调整，6级精度K SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 非对称支称公式计算齿间载荷分配系数 SKIPIF 1 0 由B1表8333查取节

28、点区域系数 SKIPIF 1 0 = SKIPIF 1 0 1.5由B1图8311查取重合度的系数 SKIPIF 1 0 由B1图8312查取螺旋角系数 SKIPIF 1 0 由B1图8313查取弹性系数 SKIPIF 1 0 由B1表8334查取单对齿齿合系数 Z SKIPIF 1 0 =1 SKIPIF 1 0 = SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 MPa许用应力： SKIPIF 1 0 = SKIPIF 1 0 式中：极限应力 SKIPIF 1 0 =1120MPa最小平安系数 SKIPIF 1 0 =1.1由B1表8335查取寿命系数 SKIPIF 1 0 =0.92由B1图

29、8317查取润滑剂系数 SKIPIF 1 0 =1.05由B1图8319查取，按油粘度等于350 SKIPIF 1 0 速度系数 SKIPIF 1 0 =0.96按 SKIPIF 1 0 由B1图8320查取粗糙度系数 SKIPIF 1 0 =0.9由B1图8321查取齿面工作硬化系数 SKIPIF 1 0 =1.03按齿面硬度45HRC，由B1图8322查取尺寸系数 SKIPIF 1 0 =1由B1图8323查取那么： SKIPIF 1 0 = SKIPIF 1 0 =826MPa满足 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 4.3.4校核齿根的强度按B1表8330校核强度条件： SKI

30、PIF 1 0 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 许用应力： SKIPIF 1 0 = SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 ； SKIPIF 1 0 式中：齿形系数 SKIPIF 1 0 =2.61， SKIPIF 1 0 =2.2由B1图8315a查取应力修正系数 SKIPIF 1 0 ， SKIPIF 1 0 由B1图8316a查取重合度系数 SKIPIF 1 0 螺旋角系数 SKIPIF 1 0 =1.0由B1图8314查取齿向载荷分布系数 SKIPIF 1 0 = SKIPIF 1 0 =1.3其中N=0.94，按B1表8330计算齿间载荷分配系数 SKIPIF 1

31、0 =1.0由B1表8333查取那么 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 = SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 许用应力： SKIPIF 1 0 = SKIPIF 1 0 按 SKIPIF 1 0 值较小齿轮校核式中：极限应力 SKIPIF 1 0 =350MPa平安系数 SKIPIF 1 0 =1.25按B1表8335查取应力修正系数 SKIPIF 1 0 =2按B1表8330查取寿命系数 SKIPIF 1 0 =0.9按B1图8318查取齿根圆角敏感系数 SKIPIF 1 0 =0.97按B1图8325查取齿根外表状况系数 SKIPIF 1 0 =1按B1图8326查取尺

32、寸系数 SKIPIF 1 0 =1按B1图8324查取那么 SKIPIF 1 0 = SKIPIF 1 0 满足， SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 验算结果平安4.3.5齿轮及齿轮副精度的检验工程计算大齿轮4.3.5.1确定齿厚偏差代号确定齿厚偏差代号为：6KL GB1009588参考B1表8354查取4.3.5.2确定齿轮的三个公差组的检验工程及公差值参考B1表8358查取第公差组检验切向综合公差 SKIPIF 1 0 ， SKIPIF 1 0 = SKIPIF 1 0 =0.063+0.009=,(按B1表8369计算，由B1表8360，表8359查取)；

33、第公差组检验齿切向综合公差 SKIPIF 1 0 ， SKIPIF 1 0 =0.6 SKIPIF 1 0 =0.60.009+0.011=，按B1表8369计算，由B1表8359查取；第公差组检验齿向公差 SKIPIF 1 0 =0.012由B1表8361查取。4.3.5.3确定齿轮副的检验工程与公差值参考B1表8358选择对齿轮，检验公法线长度的偏差 SKIPIF 1 0 。按齿厚偏差的代号KL，根据表8353的计算式求得齿厚的上偏差 SKIPIF 1 0 =-12 SKIPIF 1 0 =-12 SKIPIF 1 0 0.009=-，齿厚下偏差 SKIPIF 1 0 =-16 SKIPI

34、F 1 0 =-16 SKIPIF 1 0 0.009=-；公法线的平均长度上偏差 SKIPIF 1 0 = SKIPIF 1 0 *cos SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 sin SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 cos SKIPIF 1 0 -0.72 SKIPIF 1 0 =-,下偏差 SKIPIF 1 0 = SKIPIF 1 0 cos SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 sin SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 cos SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 sin SKIPIF 1 0 =-；按表8319及其表注说

35、明求得公法线长度 SKIPIF 1 0 =87.652， SKIPIF 1 0 跨齿数K=10，那么公法线长度偏差可表示为： SKIPIF 1 0 对齿轮传动，检验中心距极限偏差 SKIPIF 1 0 ，根据中心距a=80mm，由表查得8365查得 SKIPIF 1 0 = SKIPIF 1 0 ；检验接触斑点，由表8364查得接触斑点沿齿高不小于40%，沿齿长不小于70%；检验齿轮副的切向综合公差 SKIPIF 1 0 =0.05+0.072=根据B1表8358的表注3，由B1表8369，B1表8359及B1表8360计算与查取；检验齿切向综合公差 SKIPIF 1 0 =根据B1表8358

36、的表注3，由B1表8369，B1表8359计算与查取。对箱体，检验轴线的平行度公差， SKIPIF 1 0 =， SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 =由B1表8363查取。4.3.5.4 确定齿坯的精度要求按B1表8366和8367查取。根据大齿轮的功率，确定大轮的孔径为33mm，其尺寸和形状公差均为6级，即，齿轮的径向和端面跳动公差为。如图4-4 SKIPIF 1 0 图4-4 大齿轮简图4.4轴的设计按扭转强度的计算用实心轴 SKIPIF 1 0 式中:d轴的直径，mm P轴传递的额定功率，kw n轴的转速，r/min SKIPIF 1 0 轴材料的许用切应力，Mpa30 A系数

37、，见【1】表418，这里取120根据上面公式计算，齿轮轴的最小直径d20mm；大齿轮轴的最小直径d20mm依据结构，设计如图 SKIPIF 1 0 图45齿轮轴 SKIPIF 1 0 图46低速轴绞 刀 设 计绞刀的作用是切割物料。它的内孔为方形，安装在绞笼前端的方轴上随其一起旋转，刀刃的安装方向应与绞笼旋向相同。绞刀的规格有2刃、3刃、4刃、6刃、8刃。绞刀用ZG65 Mn材料制造，淬火硬度为HRC55 - 60，刃口要锋利，与样板配合平面应平整、光滑。绞刀的设计绞刀的几何参数对所绞出肉的颗粒度以及产品质量有着很大的影响，现对十字刀片的各主要几何参数进行设计。 十字刀片如图(51)所示。其每

38、一刃部的绞肉(指切割肉的)线速度 分布亦如该图所示。从图上可以看出其刃部任一点位置上只有法向速度 SKIPIF 1 0 。 图5-1 绞肉机绞刀片示意图及每一叶刀片上速度分布其值为： SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 式中： SKIPIF 1 0 刀片刃部任一点的线速度ms； n刀片的旋转速度rpm； SKIPIF 1 0 刀片刃部任一点至旋转中心的距离mm； r刀刃起始点半径m m ；R刀刃终止点半径mm；再从任一叶刀片的横截面上来看 图(5-1)AA截面，其刃部后角 SKIPIF 1 0 较大，而前角 SKIPIF 1 0 及刃倾角 SKIPIF 1 0 都为零。 因此，该刀片的

39、几何参数(角度)不尽合理。故再将以一叶刀片的与网眼扳相接触的一条刀刃为对象，分析刀片上各参数的作用及其影响，设计各参数。刀刃的起讫位置绞肉时，绞肉机的十字刀片作旋转运动。从式I可以看出，在转速一定的条件下，刀刃离旋转中心点越远，那么绞肉(指切割肉的)线速度越快。并且在螺杆进科速度也一定的条件下，假定绞肉时刀片所消耗的功全部转化为热能，那么任一与网眼板相接触的刀刃，在单位时间内产生的热量为： SKIPIF 1 0 式中：Q单位时间内任一与网眼板相接触的刀刃切割肉所产生的热量Js F铰肉时任一与网眼板相接触的刀刃上的切割力N参见第二局部刀刃的前角式4) SKIPIF 1 0 任一刀刃切割肉的线速度

40、ms所以，绞肉(切割肉)的线速度越快，那么所产生的热量也越大，因此绞肉的线速度不能很高。 根据经验，我们知道一般绞肉时刀刃切割肉的钱速度处在30一90mmin之间最为理想，因此由这些数据可估算出刀刃的起讫位置，即刃的起点半径 SKIPIF 1 0 和终点半径R。根据式1得： SKIPIF 1 0 3我们十字刀片得转速n326r/min当 SKIPIF 1 0 时， SKIPIF 1 0 ， SKIPIF 1 0 30m/min=/s SKIPIF 1 0 当 SKIPIF 1 0 时， SKIPIF 1 0 ， SKIPIF 1 0 R SKIPIF 1 0 圆整后取:r=15mm R=45m

41、m刀刃的前角 SKIPIF 1 0 当十字刀片绞肉时，其任一与网限板相接触的刀刃上的受力情况如图(5-2)所示。图5-2 与网眼板相接触的刀刃的受力分析根据图5-2可知： SKIPIF 1 0 其值为： SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 因为刀刃与网眼板的摩擦力为： SKIPIF 1 0 肉与前刀面的摩擦力为： SKIPIF 1 0 整理得： SKIPIF 1 0 4式中：F铰肉时任一与网眼板相接触的刀刃上的切割力N SKIPIF 1 0 刀片绞肉时肉的剪切抗力N SKIPIF 1 0 刀刃与网眼板的摩擦系数 SKIPIF 1 0 肉被剪切时与前刀面的摩擦系数 SKIPIF 1 0

42、刀片的前角 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 网眼板作用于刀刃上的压力N SKIPIF 1 0 肉被切割时作用于前刀面的压力N由于 SKIPIF 1 0 式中： SKIPIF 1 0 肉的抗剪应力，与肉的质地有关 SKIPIF 1 0 肉被剪切的面积，与网眼板的网眼直径有关 所以 SKIPIF 1 0 与肉的质地及网眼的直径有关，应选定网眼板之后， SKIPIF 1 0 可以看成为常量，故令 SKIPIF 1 0 。由于 SKIPIF 1 0 是网眼板作用于刀刃上的压力，可以看为刀片的预紧压力，是常量，故令 SKIPIF 1 0 。 SKIPIF 1 0 是刀片切割肉时，肉对前刀面的

43、压力与速度v有关，故令 SKIPIF 1 0 。简化式4得： SKIPIF 1 0 5从式5和式2可知，刀刃前角 SKIPIF 1 0 的大小，直接影响着绞肉过程中的切割力，以及切割肉时所产生的温度。 在刀片旋转速度以及螺杆进料速度都一定的情况下，前角大，切割肉所需的力和切割肉所产生的热都小；反之，那么大。但前角很大时，那么因刀具散热体积小而使切割肉时所产生的温度不能很快冷却。因此，在一定的条件下，前角有一合理的数值范围： 一般取： SKIPIF 1 0 (肉质软取大值，反之取小值)刀刃的后角刀刃后角的目的：一是减小后刀面与网眼板(包括三眼板)外表的摩擦；二是在前角不变的情况下，增大后角能使刀

44、刃锋利。刀片磨损后将使刀刃变钝，使肉在绞肉(切割)过程中变形能增加，同时由于磨损后刀片的后角根本为零，加大了刀片与网眼扳的摩擦，两者都使绞肉过程中产生的热量增多。另外，在同样的磨钝标准V B下，后角大的刀片由新用到钝所磨去的金属体积较大如图5-3所示。这说明增大后角可提高刀片的耐用度，但同时也带来的问题是刀片的N B磨损值大(反映在刀体材料的磨损过大这一方面)，并且刀刃极度也有所削弱，故后角也有一合理的数值范围：一般取： SKIPIF 1 0 (肉质软取大值反之取小值)图5-3 后角与VB、NB的关系刀刃的刃倾角 从分析由前刀面和后刀面所形成的刀刃来得知刀倾角 SKIPIF 1 0 对刀片性能

45、的影响情况。 在任一叶刀片的法剖面内，当把刀刃放大看时，可以把刀刃看成是一段半径为 SKIPIF 1 0 的圆弧图54，由于刀刃有刃倾角 SKIPIF 1 0 ，故在线速度方向剖面内的刀刃将变成椭圆弧(斜剖刀刃圆柱所得)图5-4 刃倾角与刀刃锋利度椭圆的长半径处的曲率半径，即为刀刃实际纯圆半径 SKIPIF 1 0 。 其关系为： SKIPIF 1 0 6 由此可见，增大刀倾角 SKIPIF 1 0 的绝对值，可减小刀刃的实际钝圆半径 SKIPIF 1 0 ，这就说明增大刃倾角就可使刀刃变得较为锋利。 一旦刀刃的起讫半径r及R确定后，其最大初始刃倾角 SKIPIF 1 0 就可确定了参见图5-

46、5：图5-5 SKIPIF 1 0 7初始刃倾角按下式计算： 见图5-6图5-6 初始刃倾角计算用示意图 SKIPIF 1 0 8式中：r刀刃起始点半径(mm)； R刀刃终止点半径(mm)； b叶刀片外端宽度mm; SKIPIF 1 0 初始刃倾角；刀刃上任一点位量上绞肉速度 由于有了刃倾角，故刀刃上任一点相对于网眼板的速度 SKIPIF 1 0 ，将可以分解为垂直于刃的法向速度分量 SKIPIF 1 0 和平行于刃的切向速度 分量 SKIPIF 1 0 。参见图5-7即： SKIPIF 1 0 其值为： SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 图57 刀刃上任一点的

47、速度示意图又因为： SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 所以： SKIPIF 1 0 整理得 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 式中： SKIPIF 1 0 刀刃上任一点位置的法向速度分度ms； SKIPIF 1 0 刀刃上任一点位置的切向速度分量ms； SKIPIF 1 0 刀刃上任一点至刀片旋转中心距离mm； SKIPIF 1 0 刀刃的初始刃倾角； SKIPIF 1 0 与刀刃相切的圆计算半径mm； R刀刃的终点半径mm； r刀刃的起点半径mm；刀片的结构根据以上对绞刀各个几何参数的分析，得出绞刀的结构图图5-8，此绞刀的特点：后角取4 SKIPI

48、F 1 0 ，刀片的寿命较长；前角取30 SKIPIF 1 0 ，以减小绞肉所需的力及功率； 增加刃倾角，以提高刀刃的锋利度；采用全圆弧形的前刀面结构，以改善刀刃的强度；采用可换式刀片结构，以节约刀体材料并可选用不同几何参数刀片。 SKIPIF 1 0 SKIPIF 1 0 图58 2刃、4刃、8刃绞刀生产能力分析6.1绞刀的切割能力 切刀的切割能力，可用下式计算： SKIPIF 1 0 式中：F绞刀切割能力 SKIPIF 1 0 ； n绞刀转速r/min SKIPIF 1 0 ;326r/min D挤肉样板外径mm；168mm SKIPIF 1 0 孔眼总面积与样板面积之比，一般取0.30.

49、4； Z绞刀刃数；取6.2 绞肉机的生产能力G生产能力Gkg/h： SKIPIF 1 0 式中： SKIPIF 1 0 被切割1kg物料的面积，其值与孔眼直径有关 SKIPIF 1 0 ； A绞刀切割能力利用系数，一般为0.70.75；6.3功率消耗N功率消耗N可用下式计算： SKIPIF 1 0 (kw)式中：W切割1kg物料耗用能量，其值与孔眼有关kw SKIPIF 1 0 h/kg； SKIPIF 1 0 传动效率；由生产能力计算可知，在n、D一定的条件下，绞刀的刃数越多，生产能力越大。但是不同刃数的绞刀应与不同孔径的挤肉样板相匹配，才能得到较为合理的生产量和功率消耗。在使用能过程中，可

50、根据附表中推荐的值来选用。样板孔径mm SKIPIF 1 0 3 SKIPIF 1 0 8、 SKIPIF 1 0 10 SKIPIF 1 0 16绞刀刃数842生产能力kg/h80010001400设计总结漫长而又倍感充实的毕业设计阶段即将结束，通过这几十天的学习，我觉得自己的专业知识和独立思考问题的能力有了很大的提高，对我走向社会从事专业工作有着深远的影响。现在谈谈对本次毕业设计的认识和体会。首先，我感触最深的就是：实践的重要性。这次设计中我做了许多重复性的工作，耽误了很多的时间，但是这些重复性的工作却增强了我的实践能力和动手能力，积累了设计经验。同时也得到一条经验，搞设计不能只在脑子里想

51、它的结构，必须动手，即使你想的很完美，但是到实际的设计过程时，会遇到许多意不到的问题。其次，我学会了查阅资料和独立思考。当开始拿到毕业设计题目时，心里真的是一点头绪也没有，根本不知道从那里下手。在刘老师的指导下，我开始查阅相关书籍，借鉴他人的经验，结合自己的设想，再利用自己所学过的专业知识技能，深入了解了机械传动原理及机械系统的设计方案。把设计意图从设想阶段变为可读者付诸生产的实现阶段。我发现每一个设计都是一个创新、修改、完善的过程，在设计的过程中，运用自己所掌握的知识，发挥自己的想象力来搞好自己的设计，这个过程也是一个学习的过程。这是一个艰辛的过程，很幸运能在刘杰华老师的指导下，边学边用，才

52、能按时按量完成规定的任务。设计的完成，给了我很大的信心：我完全有能力利用自己所学过的知识和技能完成我并不熟悉的任务。在设计过程我更深切的体会到：独立自主是关键，互协作更重要。鸣 谢在短短这几个月的时间里，刘杰华、陈敏华、招惠玲三位老师教了我不仅是严谨，认真的工作作风，还有许多是我在学校所不能学到的东西。在此我向刘杰华、陈敏华、招惠玲，老师表示忠心的感谢。参考文献吴宗泽主编机械设计实用手册第一版北京：化学工业出版社1999濮良贵、纪名刚主编机械设计第七版北京：高等教育出版社2001张裕中主编食品加工技术装备第一版北京：中国轻工业出版社2000无锡轻工业学院、天津轻工业学院编食品工厂机械与设备第二

53、版北京：轻工业出版社1985胡继强主编食品机械与设备第一版北京：中国轻工业出版社1999李兴国主编食品机械学下册第一版四川：四川教育出版社1992中国农业机械化科学研究院编实用机械设计手册下北京：中国农业机械出版社1985成大先主编机械设计手册第4卷第四版北京：化学工业出版社2002苏 SKIPIF 1 0 卡查科夫、 SKIPIF 1 0 马尔切诺夫著食品机械制造工艺学北京：机械工业出版社1984张万昌主编热加工工业根底第一版北京:高等教育出版社1997马晓湘、钟均祥主编画法几何及机械制图第二版华南理工大学出版社1992毛谦德、李振清主编袖珍机械设计师手册第二版北京：机械工业出版社2002附

54、件图纸绞肉机装配图谢谢朋友对我文章的赏识，充值后就可以下载说明书。我这里还有一个压缩包，里面有相应的word说明书附带：开题报告、外文翻译和CAD图纸。需要压缩包的朋友请联系QQ客服：1459919609。下载后我可以将压缩包免费送给你。需要其他设计题目直接联系！ 内部资料请勿外传9JWKffwvG#tYM*Jg&6a*CZ7H$dq8KqqfHVZFedswSyXTy#&QA9wkxFyeQ!djs#XuyUP2kNXpRWXmA&UE9aQGn8xp$R#͑GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tn

55、GK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5p

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60、v$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwcvR9CpbK!zn%Mz849GxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5uxGjqv$UE9wEwZ#QcUE%&qYpEh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu#KN&MuWFA5u