ch02-2并联补偿一般分析方法

1、电气化铁道电气化铁道并联综合补偿及其应用并联综合补偿及其应用第第2章章 并联补偿的一般分析方法并联补偿的一般分析方法 1 无功和负序的一般表达式无功和负序的一般表达式 2 牵引变电所负序补偿特性牵引变电所负序补偿特性3 无功和负序综合补偿计算模型无功和负序综合补偿计算模型2 2 常规接线常规接线PRCPRC模型模型( (计算模型计算模型2)2)1 1 最小最小PRCPRC容量模型（计算模型容量模型（计算模型1 1） (2)(290 )( )4433( )(2)(2)011PPPPPPPnnjjppppNjjpppps es esKss es e负序补偿特性负序补偿特性结论结论 对补偿负序而言，

2、任意两个接线角相异且不垂直的对补偿负序而言，任意两个接线角相异且不垂直的端口安装端口安装PRC都能达到相同的和任意好的负序补偿效果。都能达到相同的和任意好的负序补偿效果。换言之，两接线角相异且互不垂直的端口的换言之，两接线角相异且互不垂直的端口的PRC对补偿负对补偿负序是完备的。序是完备的。cos2sin2cos2sin2sin2()kllNlkklksKs112233121122333cos(2)cos(2)cos(2)sin(2)sin(2)sin(2)sss 44sin2()1sin2()sin2()npplpp l knlkpkppp k lss 结论：结论：负序补偿度一经设定，则额外

3、端口的PRC只会使指定的两相异端口k、l上的PRC增大或减少，而对负序补偿效果即没有影响。换言之，除端口k、l外的其他端口上的并联补偿所产生的负序功率与这些端口并联补偿在端口k、l上造成的分量（上式的末项）所产生的负序功率之和为零。为工程上便利以不附设这些额外端口的并联补偿为宜，除非有其他用途。 下面我们以下面我们以YNd11Nd11接线变压器为例分析接线变压器为例分析PRC的负序补偿特性。的负序补偿特性。 超前相牵引负荷超前相牵引负荷 滞后相牵引负荷滞后相牵引负荷 自由相无负荷自由相无负荷同时设三个端口同时设三个端口PRCPRC电流为电流为 、 、 , ,且分别在（且分别在（A A）、）、（

4、B B）、（）、（C C）三相上）三相上 由于端电压大小相同，则用端口电流分析与端口功率分析一由于端电压大小相同，则用端口电流分析与端口功率分析一样方便样方便 )(1Aii )(cosA)(2Bii )(cosB3()0Cii0)(41A120)(52B4i5i6i36()120C 5445()()()(),ABABiiiiii()()()45()()()12cossincos33121coscossin33AABNABBKYNd11YNd11为例为例（1 1）超前相、滞后相加）超前相、滞后相加PRC ()()BAii()(A)()()46()5()()()12cossincos133211c

5、oscossin33ABANBABBiiKiii 取取 （滞后），（滞后）， 绘出绘出 关于关于 的的曲线。曲线。()()coscos0.8AB1NK45、i滞滞1i超超i滞滞1i超超i滞滞容性（超）容性（超）容性（滞）容性（滞） 0（超）（超）容性（滞）容性（滞）感性（超）感性（超）容性（滞）容性（滞）（2 2）超前相和自由相加）超前相和自由相加PRC ()()()()46()()()11cossincossin33121coscossin33AABBNABBKi滞滞1i超超i滞滞1i超超i滞滞容性（小）（超）容性（小）（超）感性（自）感性（自）感性（超）感性（超）感性（自）感性（自）感性（

6、超）感性（超）感性（自）感性（自）（3 3）滞后相、自由相上加）滞后相、自由相上加PRC ()()()()56()()()11cossincossin33121cossincos33AABBNAABKi滞滞1i超超i滞滞1i超超i滞滞感性（小）（滞）感性（小）（滞）感性（自）感性（自）容性（滞）容性（滞）感性（自）感性（自）容性（滞）容性（滞）容性（自）容性（自）比较所得三组曲线比较所得三组曲线（1 1）尽管这三种）尽管这三种PRC方式对负序补偿是等效的，但对无方式对负序补偿是等效的，但对无功的补偿效果明显存在很大差异；功的补偿效果明显存在很大差异；臂负荷比臂负荷比PRC分布分布i滞滞1i超超

7、i滞滞1i超超i滞滞超前相超前相滞后相滞后相容性容性容性容性 0容性容性感性感性容性容性超前相超前相自由相自由相容性（小）容性（小）感性感性感性感性感性感性感性感性感性感性滞后相滞后相自由相自由相感性（小）感性（小）感性感性容性容性 0容性容性容性容性表表2-3 PRC2-3 PRC分布特性综合分布特性综合PCCPCC补偿补偿：当并联无功补偿（：当并联无功补偿（PRC）仅限于容性区内时，即为）仅限于容性区内时，即为PCC。PCC的负序补偿特性曲线可从的负序补偿特性曲线可从PRCPRC负序补偿特性中抹去负序补偿特性中抹去感性区曲线部分而得到。感性区曲线部分而得到。（1）超前相、滞后相加）超前相、

8、滞后相加PCC（2）超前相、自由相加）超前相、自由相加PCC（3）滞后相、自由相加）滞后相、自由相加PCC随着牵引负荷的变化，须任意指定的两端口并联补偿随时跟踪随着牵引负荷的变化，须任意指定的两端口并联补偿随时跟踪变化，要求由容性区调到感性区，或者相反变化，要求由容性区调到感性区，或者相反, ,以保证预定不变以保证预定不变的负序补偿度。并联电容器的负序补偿度。并联电容器+ +并联电感（电抗器）即并联电感（电抗器）即并联无功并联无功补偿补偿（PRC）。）。 （1）超前相、滞后相加）超前相、滞后相加PRC与与PCC（2）超前相、自由相加）超前相、自由相加PRC与与PCC（3）滞后相、自由相加）滞后

9、相、自由相加PRC与与PCCPRC与与PCC补偿后功率因数补偿后功率因数PRCPRCPRCPCCPCCPCC结论结论 在在YNd11牵引变电所内，为尽可能好地补偿牵引负荷产牵引变电所内，为尽可能好地补偿牵引负荷产生的负序电流，生的负序电流，PCC应满足如下分布：应满足如下分布：（1）1即超前相负荷远小于滞后相对，应在滞后相和自由即超前相负荷远小于滞后相对，应在滞后相和自由相上加相上加PCC。（2）三种分布对）三种分布对PRC设备的容量要求也有较大差异。设备的容量要求也有较大差异。 因此，如何在满足负序补偿要求的同时，通过选择实用因此，如何在满足负序补偿要求的同时，通过选择实用的端口接线角使无功

10、补偿得以满足并使的端口接线角使无功补偿得以满足并使PRC设备容量达到设备容量达到最小，是我们研究的目标。最小，是我们研究的目标。3 3 无功和负序综合补偿计算模型无功和负序综合补偿计算模型( )( )403( )01sinsinnpppCCpppsqqKqs(2)( )43( )(2)01PPPPnjppNjpps esKss e总结总结 对于可调对于可调PRC，只要，只要各端口补偿装置随着牵引各端口补偿装置随着牵引负荷的变化按上式调整其负荷的变化按上式调整其无功出力，则能同时使无无功出力，则能同时使无功补偿和负序补偿达到要功补偿和负序补偿达到要求，且求，且 、 可独立选可独立选择而不互相影响

11、。择而不互相影响。NKCK1 1 最小最小PRCPRC容量模型（计算模型容量模型（计算模型1 1） 无功补偿只与无功补偿只与PRCPRC系统出力总和（代数和）有关，而与接系统出力总和（代数和）有关，而与接线角（端口）无关。但负序补偿则不然，与线角（端口）无关。但负序补偿则不然，与PRCPRC系统的出力及系统的出力及特性、接线角（端口）均密切相关。特性、接线角（端口）均密切相关。综合补偿思路：在对无功、负序的补偿中，综合补偿思路：在对无功、负序的补偿中，为使为使PRCPRC系统设备系统设备容量最小容量最小，应从取得对负序补偿的最佳利用入手，再兼顾无应从取得对负序补偿的最佳利用入手，再兼顾无功补偿

12、功补偿。 要求每个端口的要求每个端口的PRCPRC装置产生的负序补偿分量均与牵引负装置产生的负序补偿分量均与牵引负荷产生的合成负序共线且反向，同时追加无功补偿度荷产生的合成负序共线且反向，同时追加无功补偿度K KC C的约的约束，即得束，即得 434551sinsinsinsin111nCpppNNLnsKssK ss4455222180nnNL 434551sinsinsinsin111nCpppNNLnsKssK ss4455222180nnNL 122233113311=cos(2)sin(2)sin(2)/cos(2)NLPpppppppNLppppppppsssarctgss 最多只

13、能得到一个最多只能得到一个2 2维的唯一确定的解，故只要选择任维的唯一确定的解，故只要选择任意两个端口（如端口意两个端口（如端口k k和端口和端口l l，且，且k kl l，k k、l l=4,5=4,5，n n）的）的PRCPRC装置便可，其余端口的装置便可，其余端口的PRCPRC只能重复指定端口只能重复指定端口k k、l l PRC PRC装置的功能。装置的功能。31sinsinsin1122180klkCppplNNLkkllNLSKSSK S 为使为使s sk k和和s sl l唯一确定，要求唯一确定，要求sinsin0sinsin011klkl 两个端口一个并入电容器，另一个并入电抗

14、器。若选两个端口一个并入电容器，另一个并入电抗器。若选择择 , , ，则并联电，则并联电容容器容量器容量 、并联电抗器容、并联电抗器容量量 可求得为可求得为 31sin1111 12CCppPLNNLSKSSK S用相反的选择，以上结果不变。用相反的选择，以上结果不变。 90k 90lCSLS313111sin2211sin22CNNLCppPLNNLCppPSK SKSSK SKSK Kc c的约束使容性的约束使容性PRCPRC容量容量s sC C增加增加的同时，感性的同时，感性PRCPRC容量容量s sL L等量减等量减少。少。22180kkllNL 290290180CLNL 135,4

15、522NLNLCL45,13522NLNLCL 结论结论 如果牵引变压器端口接线满足如果牵引变压器端口接线满足 则只要设置一个并联电容器端则只要设置一个并联电容器端口口和一个并联电抗器端口（其接和一个并联电抗器端口（其接线角超前电容端口接线角线角超前电容端口接线角90900 0），这样两个端口就能同时完备），这样两个端口就能同时完备地补偿无功和负序，并且所需地补偿无功和负序，并且所需PRCPRC设备功率（即时容量或不可设备功率（即时容量或不可调时的平均容量）调时的平均容量）| |S Sc c|+|+|S SL L| |为最小。为最小。 对于稳恒负荷，对于稳恒负荷，SpSp（p p=1=1，2

16、2，3 3）、）、S SNLNL及及NLNL在运行中保持在运行中保持常值，两常值，两PRCPRC端口电压相位（接线角）及端口电压相位（接线角）及PRCPRC装置功率均固定不装置功率均固定不变，不需调整，即为不可调补偿，相对便于实现。变，不需调整，即为不可调补偿，相对便于实现。 牵引供电系统这样波动剧烈的负荷牵引供电系统这样波动剧烈的负荷, ,接线角接线角C C、L L应随应随N NL L在一定范围内变化，在一定范围内变化，不仅要即时调整不仅要即时调整PRC设备的容量（输设备的容量（输出功率），还要调整牵引变压器出功率），还要调整牵引变压器PRC端口接线角，极不便于工端口接线角，极不便于工程实现

17、。程实现。22180kkllNL 9090kl290290kl90kl22kkll最小补偿容量需满足的条件最小补偿容量需满足的条件结论：为使补偿容量最小，两个端口的端口接线角应相互结论：为使补偿容量最小，两个端口的端口接线角应相互垂直。垂直。电容器端口接线角滞后电抗器端口电容器端口接线角滞后电抗器端口90。31sin1111 12CCppPLNNLSKSSK S当只用一个并联电容当只用一个并联电容器端口，即器端口，即SL=031sinCppNNLPKSK S31sinCNppPNLKKSS仅用电容补偿时，无功补偿仅用电容补偿时，无功补偿是完备的，对负序的兼补不是完备的，对负序的兼补不能任意选择

18、。能任意选择。纯单相供电时纯单相供电时11111111111sins45,13522135,4in2522CNCCNLLCLCKKSsKKS 两个两个PRC端口，接线角相互垂直；一个牵引端口。因功率端口，接线角相互垂直；一个牵引端口。因功率因数变化小，可确定因数变化小，可确定PRC端口接线角，不用调整。需要特端口接线角，不用调整。需要特殊接线的变压器和可调的殊接线的变压器和可调的PRC。31sin1111 12CCppPLNNLSKSSK S135,4522NLNLCL45,13522NLNLCL 112NL特殊的变压器：特殊的变压器：一个牵引负荷端口，一个牵引负荷端口，两个接线角垂直的两个接

19、线角垂直的PRC端口。端口。（1）不等边）不等边Scott接线接线 这种对称变换系统由日本学者提出，与普通的三相这种对称变换系统由日本学者提出，与普通的三相两两相平衡相平衡Scott接线相比较，次边两绕组输出电压相位垂直但大接线相比较，次边两绕组输出电压相位垂直但大小不等。小不等。 AUBUCUCBUACBnlU1UlI1IkUkI1I1UkUlUlU0kC90lL AUBUCUCBUACBnlU1UlI1IkUkIm1I1UkUlUlUcosmk端口绕组端口绕组sinml端口绕组端口绕组0kC90lL 11111145,13522452CL 1CBUnKUm则则设设AUBUCUCBUACBn

20、lU1UlI1IkUkImcosmk端口绕组端口绕组sinml端口绕组端口绕组180kC90lL111111135,4525242CLkUlUkU1I1U111111(sin)21(sin)2+CNCLNCCLNsKKssKKsssK s11452090CL 补偿装置在任何时候的补偿装置在任何时候的总投入容量都不会超过牵引总投入容量都不会超过牵引负荷容量。考虑到牵引负荷负荷容量。考虑到牵引负荷功率因数的波动性，若要使功率因数的波动性，若要使瞬时负序功率总为零，上式瞬时负序功率总为零，上式中的中的值应可调（这时应使值应可调（这时应使一个绕组的匝数可调）。实一个绕组的匝数可调）。实际中，可由平均功

21、率因数确际中，可由平均功率因数确定定值，而不去调整绕组，值，而不去调整绕组，以减少技术实现难度。以减少技术实现难度。cosmk端口绕组端口绕组sinml端口绕组端口绕组lU1UlI1IkUkIm1U1IkUkI其特点是补偿端口中尽管只保留并联电容器端口，却在补其特点是补偿端口中尽管只保留并联电容器端口，却在补偿无功（提高功率因数，也附兼滤波）的同时等量地补偿偿无功（提高功率因数，也附兼滤波）的同时等量地补偿了牵引负荷的负序功率。结果表明是经济有效的。了牵引负荷的负序功率。结果表明是经济有效的。 在日本，还对不等边在日本，还对不等边Scott变换变换系统做过现场试验和大量测试分析系统做过现场试验

22、和大量测试分析以推进其实用化进程，试验中未引以推进其实用化进程，试验中未引入并联电抗器，并联电容器是分级入并联电抗器，并联电容器是分级可调的（可调的（PRC退化为退化为PCC）。）。通常单相牵引负荷的负序功率总大于无功功率，这种只保留通常单相牵引负荷的负序功率总大于无功功率，这种只保留并联电容器的变换方式在补偿无功功率的同时等量地补偿了并联电容器的变换方式在补偿无功功率的同时等量地补偿了牵引负荷的负序功率。牵引负荷的负序功率。 1111(sin)2=sinCNCNCsKKsKK（2）不等边）不等边Vv接线接线 ACBlU1UlI1IkUkI 由分析可知，仅当由分析可知，仅当 （滞后），即当牵引

23、负荷（滞后），即当牵引负荷 时，不等边时，不等边Vv接线能使无功和负序得到综合完备接线能使无功和负序得到综合完备补偿，其他情况下，对负序的补偿是不完备的，但仍能取得较补偿，其他情况下，对负序的补偿是不完备的，但仍能取得较好的效果。好的效果。 30cos0.866 不等边不等边Vv接线是利用两个不同变比的单相变压器组成三接线是利用两个不同变比的单相变压器组成三相相单相对称补偿系统。单相对称补偿系统。例例 三相三相两相阻抗匹配平衡接线变压器补偿特性分析？两相阻抗匹配平衡接线变压器补偿特性分析？ACBAUBUCUAUBUCUUUcbaUU2 2、常规接线、常规接线PRCPRC模型（计算模型模型（计算

24、模型2 2）同前，假设各补偿端口均为容性补偿同前，假设各补偿端口均为容性补偿 454545111sin2sin2sin2cos2cos2cos2nnnsss123111223321122333sinsinsincos(2)cos(2)cos(2)sin(2)sin(2)sin(2)CCCNNNNNNKKKsKKKsKKKs( )( )403( )01sinsinnpppCCpppsqqKqs(2)( )43( )(2)01PPPPnjppNjpps esKss e上面两个方程可展开为上面两个方程可展开为三个实数方程三个实数方程222222111kltkltkjjjljjjtseeeseees3

25、311221122333121(290 )(290 )(290 )2(290 )(290 )(290 )3sinsinsinCCCjjjNNNjjjNNNKKKsK eK eK essK eK eK e 只要这三个端口的接线角满足系数矩阵行列式不等于零，只要这三个端口的接线角满足系数矩阵行列式不等于零，PRCPRC对无功和负序的补偿是完备的。对无功和负序的补偿是完备的。 最多只能有三个端口的补偿容量可唯一确定。最多只能有三个端口的补偿容量可唯一确定。两端同左乘两端同左乘10000jj1-1对对YNd11YNd11变压器接线形式变压器接线形式 超前相牵引负荷超前相牵引负荷 滞后相牵引负荷滞后相牵

26、引负荷 自由相无负荷自由相无负荷 同时设三个端口同时设三个端口PRCPRC电流为电流为 、 、 , ,且分别在（且分别在（A A）、）、（B B）、（）、（C C）三相上）三相上)(1Aii )(cosA)(2Bii )(cosB3()0Cii0)(41A120)(52B4i5i6i36()120C 总结总结（1 1）对于可调）对于可调PRCPRC，只要各端口补偿装置随着牵引负荷的变化，只要各端口补偿装置随着牵引负荷的变化按上式调整其无功出力，则能同时使无功补偿和负序补偿达到按上式调整其无功出力，则能同时使无功补偿和负序补偿达到要求，且要求，且 、 可独立选择而不互相影响。可独立选择而不互相影

27、响。（2 2）对于不可调）对于不可调PRCPRC，则牵引负荷应以平均容量（馈线平均电，则牵引负荷应以平均容量（馈线平均电流和母线电压之积）计入，当无功补偿度、负序补偿度要求给流和母线电压之积）计入，当无功补偿度、负序补偿度要求给定时，由上式确定各端口补偿装置的计算容量。此时，定时，由上式确定各端口补偿装置的计算容量。此时， 、 也可独立地加以选择。也可独立地加以选择。 412215112261122(2)sinsin2cos(150 )sin2cos(30 )(2)sinsin2cos(150 )sin2cos(30 )CNCNCNCNCNCNsKKKKssKKKKssKKKKNKCKNKCK

28、412215112261122(2)sinsin2cos(150 )sin2cos(30 )(2)sinsin2cos(150 )sin2cos(30 )CNCNCNCNCNCNsKKKKssKKKKssKKKK54451212,ssssss21ss4122511261122(2)sin(sin2cos(150 )1sin2cos(30 )(2)sin3(1)sin2cos(150 )(sin2cos(30 )CNCNCNCNCNCNKKKKKKKKKKKK常规接线模式下总补偿容量和臂负荷比的关系常规接线模式下总补偿容量和臂负荷比的关系465对三相对三相- -两相平衡接线变压器接线形式两相平衡

29、接线变压器接线形式 超前相牵引负荷超前相牵引负荷 滞后相牵引负荷滞后相牵引负荷 自由相无负荷自由相无负荷 同时设三个端口同时设三个端口PRCPRC电流为电流为 、 、 , ,且分别在（且分别在（A A）、）、（B B）、（）、（C C）三相上）三相上)(1Aii )(cosA)(2Bii )(cosB3()0Cii1425904i5i6i3645 4111222151112222612sin(sincos)sin(cossin)1sin(sincos)sin(cossin)22cos2cosCNCNCNCNNNsKKKKssKKKKssKK54451212,ssssss21ss41112225

30、111222612sin(sincos)(sin(cossin)1sin(sincos)(sin(cossin)2(1)2cos2cosCNCNCNCNNNKKKKKKKKKK常规接线模式下总补偿容量和臂负荷比的关系常规接线模式下总补偿容量和臂负荷比的关系465补充补充Steinmetz三相平衡及功率因数补偿原理三相平衡及功率因数补偿原理 一般的中性点不接地三相负荷可转换成三角形接负荷一般的中性点不接地三相负荷可转换成三角形接负荷补偿分为两步：补偿分为两步：（1）并联适当的导纳使单相负荷变成单位功率因数单相负荷。）并联适当的导纳使单相负荷变成单位功率因数单相负荷。（2）运用）运用Steinme

31、tz原理，增加无功补偿网络使其变成三相对称原理，增加无功补偿网络使其变成三相对称负荷。负荷。22( 3)3ababPVGV G补偿前负荷的有功功率为补偿前负荷的有功功率为补偿后的三角形接电路及其星形等效电路如下图补偿后的三角形接电路及其星形等效电路如下图 补偿后的三角形接电路补偿后的三角形接电路 星形等效电路星形等效电路333333bccaabababcabcbcabbccacaGGYjBjjGGYjjBjGGYjjjB 按上述规律可写出三个端按上述规律可写出三个端口都有负荷时各端口补偿口都有负荷时各端口补偿设备的导纳设备的导纳总结总结：为达到单位功率因数及完全补偿负序，应先在：为达到单位功率

32、因数及完全补偿负序，应先在负荷端口安装与负荷（电纳）性质相反的电纳，其滞负荷端口安装与负荷（电纳）性质相反的电纳，其滞后端口安装电容器，其超前端口应安装电抗器。后端口安装电容器，其超前端口应安装电抗器。Steinmetz法与本课程方法的比较法与本课程方法的比较1 Steinmetz法适用于三相电压对称的系统的补偿；而法适用于三相电压对称的系统的补偿；而本课程方法适用于任何系统（如两端口相互垂直等）。本课程方法适用于任何系统（如两端口相互垂直等）。2 Steinmetz法负序补偿度和无功补偿度均只能为法负序补偿度和无功补偿度均只能为1；而本课程方法适用于任意指定的负序补偿度和无功补而本课程方法适

33、用于任意指定的负序补偿度和无功补偿度。偿度。L.Gyugyi, R.A. Otto, T.H. Putman. PRINCIPLES AND APPLICATIONS OF STATIC,THYRISTOR-CONTROLLED SHUNT COMPENSATORS. IEEE Transactions on Power Apparatus and Systems,Vol.PAS-97,No.5,Sept/Oct 19783.1 技术指标1 节能节能)()()()(PPPppp 变电所的有功功率损失可由累加各相功率损失得到，也变电所的有功功率损失可由累加各相功率损失得到，也可由正序和负序功率损

34、失相加得到可由正序和负序功率损失相加得到00 pppPPP 功率损失减少量为功率损失减少量为 瞬时值瞬时值平均值平均值3 并联补偿的综合技术指标与经济性能并联补偿的综合技术指标与经济性能 Y/-11接线牵引变电所接线牵引变电所 ，设（，设（A）、（）、（B）相牵引负荷）相牵引负荷即时值和平均值分别为即时值和平均值分别为i1、i2和和I1、I2，相应（，相应（A）、（）、（B）、）、（C）三相端口的并联补偿无功电流即时值和平均值分别为）三相端口的并联补偿无功电流即时值和平均值分别为i4、i5、i6和和I4、I5、I6 61)(31kjkkeii三相变压器正序功率损失即时值三相变压器正序功率损失即

35、时值 ( )( ) ( )*3pRii6151612cos23kkkkllkkiiiR平均值平均值 61516122)(cos23kkkllklkkkIIIKRP三相变压器负序电流引起的功率损失即时值三相变压器负序电流引起的功率损失即时值 平均值平均值656( )21112cos3kk lklkkl kRpii i nkkklklkkkIIIKRP15161122)(cos23(2)(2)klkkllkl牵引变压器即时功率损失和平均功率损失和平均功率损失牵引变压器即时功率损失和平均功率损失和平均功率损失 平均值平均值6562112(coscos)3kk lklklkk l l kRpii i

36、61516122)cos(cos32kkklklkllkkkIIIKRP无并联补偿时，牵引变压器功率损失无并联补偿时，牵引变压器功率损失 323201112(coscos)3kk lklkikkl kRpii i 31231220)cos(cos32klkklkikllkkkIIIKRP63620414564163620414564122 (coscos)3(coscos)2 (coscos)3(coscos)kk lklklkklk lklklkl kkklklklkklklklkklkl keRpppii ii iRPKPPII II I 从公式可以看出，功率损失的即时值与平均值降低量从公式可以看出，功率损失的即时值与平均值降低量的计算公式基本相同。的计算公式基本相同。并联补偿后功率损失降低的即时值和平均值并联补偿后功率损失降低的即时值和平均值 补偿无功而使功率损失的降低量补偿无功而使功率损失的降低量 656241456412cos3 2coskk lklkkik lklkl kRpii ii i 6322