深基坑工程讲座

1、同济大学同济大学 高大钊高大钊l基坑工程设计计算包括三个部分的内容，基坑工程设计计算包括三个部分的内容，即稳定性验算、结构内力计算和变形计即稳定性验算、结构内力计算和变形计算。算。 l稳定性验算是指分析土体或土体与围护稳定性验算是指分析土体或土体与围护结构一起保持稳定性的能力，包括整体结构一起保持稳定性的能力，包括整体稳定性、重力式挡墙的抗倾覆稳定及抗稳定性、重力式挡墙的抗倾覆稳定及抗滑移稳定、坑底抗隆起稳定和抗渗流稳滑移稳定、坑底抗隆起稳定和抗渗流稳定等，基坑工程设计必须同时满足这几定等，基坑工程设计必须同时满足这几个方面的稳定性。个方面的稳定性。 l结构内力计算结构内力计算为结构设计提供内

2、力值，为结构设计提供内力值，包括弯矩、剪力等，不同体系的围护结包括弯矩、剪力等，不同体系的围护结构，其内力计算的方法是不同的；由于构，其内力计算的方法是不同的；由于围护结构常常是多次超静定的，计算内围护结构常常是多次超静定的，计算内力时需要对具体围护结构进行力时需要对具体围护结构进行简化简化，不，不同的简化方法得到的内力不会相同，需同的简化方法得到的内力不会相同，需要根据工程经验加以判断；要根据工程经验加以判断；l变形计算变形计算的目的则是为了减少对环境的的目的则是为了减少对环境的影响，控制环境质量，变形计算内容包影响，控制环境质量，变形计算内容包括围护结构的侧向位移、坑外地面的沉括围护结构的

3、侧向位移、坑外地面的沉降和坑底隆起等项目。降和坑底隆起等项目。l整体稳定性整体稳定性l边坡稳定性计算边坡稳定性计算 l重力式围护结构的整体稳定性计算重力式围护结构的整体稳定性计算l锚杆支护体系的整体稳定性计算锚杆支护体系的整体稳定性计算 土钉墙的稳定性分析土钉墙的稳定性分析l l抗倾覆、抗滑动稳定性抗倾覆、抗滑动稳定性l抗倾覆稳定性计算抗倾覆稳定性计算l抗水平滑动稳定性计算抗水平滑动稳定性计算l土钉墙的浅层破坏土钉墙的浅层破坏l抗隆起稳定性抗隆起稳定性 l地基承载力验算地基承载力验算 l踢脚稳定性验算踢脚稳定性验算 l剪力平衡验算剪力平衡验算 l抗渗透破坏稳定性抗渗透破坏稳定性l抗渗流稳定性验

4、算抗渗流稳定性验算 l承压水冲溃坑底（亦称为突涌）的验算承压水冲溃坑底（亦称为突涌）的验算 假定滑动面为圆弧假定滑动面为圆弧 用条分法进行计算用条分法进行计算 不考虑土条间的作用力不考虑土条间的作用力 最小安全系数为最危险滑动面最小安全系数为最危险滑动面 FMMcbq bwq bwsiiiiiiiiiiii抗滑滑动coscostansin FMMTes抗滑滑动 TiAw 当坡面内有如图所示的渗流时，边坡稳定验算需要当坡面内有如图所示的渗流时，边坡稳定验算需要考虑动水力作用对维持边坡稳定带来不利影响。动考虑动水力作用对维持边坡稳定带来不利影响。动水力的计算可以采用流网分析法或平均水力坡降法。水力

5、的计算可以采用流网分析法或平均水力坡降法。采用平均水力坡降法计算时，采用平均水力坡降法计算时，a、b两点为浸润线与两点为浸润线与滑动面的交点，平均水力坡降就是滑动面的交点，平均水力坡降就是ab线的斜率，作线的斜率，作用在浸润线以下滑动土体上的总动水力用在浸润线以下滑动土体上的总动水力T为为l重力式围护结构的整体稳定性计算应考重力式围护结构的整体稳定性计算应考虑两种破坏模式，一种是如图所示的滑虑两种破坏模式，一种是如图所示的滑动面通过挡墙的底部；另一种考虑圆弧动面通过挡墙的底部；另一种考虑圆弧切墙的整体稳定性，验算时需计算切墙切墙的整体稳定性，验算时需计算切墙阻力所产生的抗滑作用，即墙的抗剪强阻

6、力所产生的抗滑作用，即墙的抗剪强度所产生的抗滑力矩。度所产生的抗滑力矩。 l重力式围护结构可以看作是直立岸坡，滑重力式围护结构可以看作是直立岸坡，滑动面通过重力式挡墙的后趾，其整体稳定动面通过重力式挡墙的后趾，其整体稳定性验算一般借鉴边坡稳定计算方法，当采性验算一般借鉴边坡稳定计算方法，当采用简单条分法时可按上面的公式验算整体用简单条分法时可按上面的公式验算整体稳定性。稳定性。l上海市标准基坑工程设计规程规定，上海市标准基坑工程设计规程规定，验算切墙滑弧安全系数时，可取墙体强度验算切墙滑弧安全系数时，可取墙体强度指标内摩擦角为零，粘聚力指标内摩擦角为零，粘聚力c=（1/151/10）qu。当水

7、泥搅拌桩墙体的无侧限抗压强度当水泥搅拌桩墙体的无侧限抗压强度qu 1MPa时，可不考虑切墙破坏的模式。时，可不考虑切墙破坏的模式。l两种不同的假定两种不同的假定 l一种是指锚杆支护体系连同体系内的土一种是指锚杆支护体系连同体系内的土体共同沿着土体的某一深层滑裂面向下体共同沿着土体的某一深层滑裂面向下滑动，造成整体失稳，如左图所示；对滑动，造成整体失稳，如左图所示；对于这一种失稳破坏，可采取上述土坡整于这一种失稳破坏，可采取上述土坡整体稳定的验算方法计算，按验算结果要体稳定的验算方法计算，按验算结果要求锚杆长度必须超过最危险滑动面，安求锚杆长度必须超过最危险滑动面，安全系数不小于全系数不小于1.

8、50； l另一种是指由于锚杆支护体系的共同作用另一种是指由于锚杆支护体系的共同作用超出了土的承载能力，从而在围护结构底超出了土的承载能力，从而在围护结构底部向其拉结方向形成一条深层滑裂面，造部向其拉结方向形成一条深层滑裂面，造成倾覆破坏，如右图所示。经常使用的验成倾覆破坏，如右图所示。经常使用的验算方法是德国学者算方法是德国学者E.Kranz提出的提出的“代替代替墙法墙法”。 l以单锚支护体系为例，如下图所示，代以单锚支护体系为例，如下图所示，代替墙法假定深层滑裂面是由直线替墙法假定深层滑裂面是由直线bc段和段和cd段组成，其中段组成，其中b点取在围护墙底部，点取在围护墙底部，c点取在锚固段的

9、中点，点取在锚固段的中点，cd段是由段是由c点向上点向上作垂线与地面交于作垂线与地面交于d点得到的。利用点得到的。利用abcd范围内的力的平衡关系可以求解锚杆的范围内的力的平衡关系可以求解锚杆的极限抗力，安全系数定义为锚杆极限抗极限抗力，安全系数定义为锚杆极限抗力的水平分力力的水平分力Th与锚杆设计水平分力的与锚杆设计水平分力的比值，要求不小于比值，要求不小于1.50。 TEEQhhhh12 其中 EEh11cos E1为作用在围护结构ab面上的主动土压力，kN； EEh22cos E2为作用在代替墙cd面上的主动土压力，kN； QWE tgE tgtgTtg tghhhh21 墙面摩擦角，(

10、)； 土的内摩擦角，（）； 代替墙bc面与水平面的夹角，（）； 锚杆的倾斜角，（）； W 土体abcd的重量，kN； TEEWEEtgtgtgtghhhhh12121 l显然，代替墙法是适用于锚固段在围护墙底部显然，代替墙法是适用于锚固段在围护墙底部以上的情况，如图所示：图（以上的情况，如图所示：图（a）中的全部锚中的全部锚杆都需要验算，图（杆都需要验算，图（b）中有两道锚杆需要验中有两道锚杆需要验算，而图（算，而图（c）中所有锚杆都深入围护墙底部中所有锚杆都深入围护墙底部以下，不需要进行此项验算。以下，不需要进行此项验算。 l基本原理可分为极限平衡法和有限元法，基本原理可分为极限平衡法和有限

11、元法，但实用的大多为极限平衡法。极限平衡但实用的大多为极限平衡法。极限平衡法的关键是如何确定破裂面的形状，有法的关键是如何确定破裂面的形状，有些方法建立在圆弧滑动的假定基础上考些方法建立在圆弧滑动的假定基础上考虑土钉的抗力，其安全系数的计算公式虑土钉的抗力，其安全系数的计算公式和边坡稳定的计算公式类似，只是加上和边坡稳定的计算公式类似，只是加上土钉力的作用。土钉力的作用。FMMcbq bwTq bwsiiiiiiiiiiiiii抗滑滑动coscostancossin 式中式中 Ti某位置土钉的拉力；某位置土钉的拉力； 土钉轴线与土钉相交滑动面处土钉轴线与土钉相交滑动面处切线间的夹角。切线间的夹

12、角。l深圳地区建筑深基坑支护技术规范深圳地区建筑深基坑支护技术规范给出的验算整体稳定性公式中还考虑了给出的验算整体稳定性公式中还考虑了由于土钉的轴向力在破裂面上增加的摩由于土钉的轴向力在破裂面上增加的摩阻力，与前面的公式阻力，与前面的公式 相比，在抗滑力矩相比，在抗滑力矩中增加了这项摩阻力，考虑到对破裂面中增加了这项摩阻力，考虑到对破裂面的正压力不能全部发挥，故乘以经验系的正压力不能全部发挥，故乘以经验系数数 。 FMMcbq bwTTtgq bwsiiiiiiiiiiiiiiiii抗滑滑动coscostancossinsin l四个土钉墙四个土钉墙工程破裂面工程破裂面的实测数据，的实测数据，

13、并与按对数并与按对数螺旋线破裂螺旋线破裂面假定的计面假定的计算结果进行算结果进行了比较。了比较。 四个土钉墙破裂面实测资料 b/H 工程编号 坡高 H（m） 坡角 （） 破裂面与坡顶交点至坡脚处垂直线的距离b(m) 实测值 计算值 YS-1 5.33 87 1.54 0.29 0.33 JL-2 10.20 80 3.05 0.30 0.28 GY-1 8.20 78 2.58 0.31 0.27 TE-2 4.50 87 1.20 0.27 0.32 l针对土钉墙的极限平衡分析提出了考虑针对土钉墙的极限平衡分析提出了考虑土钉拉力的修正条分法，该法同时考虑土钉拉力的修正条分法，该法同时考虑滑动

14、土条的径向平衡条件和切向平衡条滑动土条的径向平衡条件和切向平衡条件，在抗滑力矩中计入土钉的拉力和切件，在抗滑力矩中计入土钉的拉力和切力，得到安全系数的表达式。力，得到安全系数的表达式。 FMMcbq bwTStgq bwsiiiiiiiiihiiiiiii抗滑滑动coscostansincossin 式中 Ti土钉拉力，取下列两个强度条件中的小值，kN： 按土钉拔出强度条件 TDLa 按土钉拉断强度条件 Tdfy24 Sh土钉水平间距，m； l验算围护结构抗倾覆稳定性的前提是需要确知验算围护结构抗倾覆稳定性的前提是需要确知围护结构的转点位置，在工程设计时为了简化围护结构的转点位置，在工程设计时

15、为了简化的目的通常假定围护结构绕其前趾转动，得到的目的通常假定围护结构绕其前趾转动，得到相应的计算公式。相应的计算公式。l这对于土层地质条件比较好的情况下基本上是这对于土层地质条件比较好的情况下基本上是合理的、适用的，但对于相反的情况（如在软合理的、适用的，但对于相反的情况（如在软弱土地质条件下）有可能会得出：围护结构的弱土地质条件下）有可能会得出：围护结构的插入比（插入比（D/H）越大、计算得到的安全系数越越大、计算得到的安全系数越低的结论，显然这是不符合常规的经验判断，低的结论，显然这是不符合常规的经验判断，其问题实质就在于转点位置选择的正确与否。其问题实质就在于转点位置选择的正确与否。

16、KF lW BF lQP Pa a02 l挡墙倾覆失稳可能有三种情况。第一种挡墙倾覆失稳可能有三种情况。第一种是绕前趾转动，当地基很坚硬且具有足是绕前趾转动，当地基很坚硬且具有足够的抗滑力时可能出现这种情况；第二够的抗滑力时可能出现这种情况；第二种是绕后踵转动，当地基很软且具有高种是绕后踵转动，当地基很软且具有高压缩性时可能出现这种情况；第三种情压缩性时可能出现这种情况；第三种情况是绕墙底某一点转动，而且转动中心况是绕墙底某一点转动，而且转动中心可能逐渐朝墙背方向移动，最终造成倾可能逐渐朝墙背方向移动，最终造成倾覆破坏。覆破坏。 l根据对上述第三种情况的分析，通过墙底中部的根据对上述第三种情况

17、的分析，通过墙底中部的转动点作一垂线将挡墙分为两个部分，如图所示，转动点作一垂线将挡墙分为两个部分，如图所示，左边的部分形成倾覆力矩，右边的部分形成稳定左边的部分形成倾覆力矩，右边的部分形成稳定力矩，同时由于转动点左边挡墙底部的下压，在力矩，同时由于转动点左边挡墙底部的下压，在挡墙底面必然作用着形成稳定力矩的反力，反力挡墙底面必然作用着形成稳定力矩的反力，反力的最大值是地基的极限承载力。的最大值是地基的极限承载力。 l式中式中 W1、W2分别为转动中心点垂线分别为转动中心点垂线两边的挡墙重两边的挡墙重, W1+W2=W0，kN；l l1、l2分别为分别为W1和和W2对转动中心的对转动中心的力臂

18、力臂, l1+l2=B，m；l B0转动中心至墙前趾的距离，转动中心至墙前趾的距离，m；l pu 由抗剪强度指标计算的地基由抗剪强度指标计算的地基极限承载力，极限承载力，kPa。1122231lWdElWlEapKappu l式中式中f 为围护结构底部的摩阻力，由于摩为围护结构底部的摩阻力，由于摩擦系数的取值与围护结构的材料及土的擦系数的取值与围护结构的材料及土的工程性质直接有关，因此设计人员应当工程性质直接有关，因此设计人员应当结合工程实际选取合理的值。结合工程实际选取合理的值。KFfFHPa 上海市标准基坑工程设计规程规定 f 由公式（26-7a）计算 fBcW tg000 式中 c0和0

19、是围护结构底部所在土层的抗剪强度指标。 l深圳地区建筑深基坑支护技术规范深圳地区建筑深基坑支护技术规范和武汉地区深基坑工程技术指南给和武汉地区深基坑工程技术指南给出了如下几种土类的摩擦系数经验值：出了如下几种土类的摩擦系数经验值：l淤泥质土：淤泥质土： = 0.200.25l粘性土：粘性土： = 0.250.40l砂砂 土：土： = 0.400.50l岩岩 石：石： = 0.500.70l在土钉墙不发生整体失稳的条件下，尚需验算在土钉墙不发生整体失稳的条件下，尚需验算土钉墙向坑内的倾覆破坏，即浅层破坏。提出土钉墙向坑内的倾覆破坏，即浅层破坏。提出了土钉墙内部失稳极限平衡分析方法，认为支了土钉墙

20、内部失稳极限平衡分析方法，认为支护面层上部位移大，土钉墙发生近似绕墙趾转护面层上部位移大，土钉墙发生近似绕墙趾转动的位移。当达到临界开挖深度时，土体强度动的位移。当达到临界开挖深度时，土体强度已全部发挥出来，很大部分荷载由土已全部发挥出来，很大部分荷载由土-土钉界面土钉界面转移至土钉体上，若此时土钉破坏或被拔出，转移至土钉体上，若此时土钉破坏或被拔出，土钉墙主动区将绕墙趾向内侧转动而失稳，属土钉墙主动区将绕墙趾向内侧转动而失稳，属浅层破坏。浅层破坏。 l抗隆起稳定性的验算是基坑设计的一个抗隆起稳定性的验算是基坑设计的一个主要内容，如果坑底发生过大的隆起，主要内容，如果坑底发生过大的隆起，将会导

21、致墙后地面下沉，影响环境安全。将会导致墙后地面下沉，影响环境安全。但抗隆起稳定性验算的方法很多，基本但抗隆起稳定性验算的方法很多，基本假定和思路不完全一样，计算的结果也假定和思路不完全一样，计算的结果也就相差比较大。一般常用的方法，如地就相差比较大。一般常用的方法，如地基承载力验算、踢脚稳定性验算、剪力基承载力验算、踢脚稳定性验算、剪力平衡验算等。平衡验算等。KDNcNHDqSqc121 式中 H基坑的开挖深度，m； D围护结构的插入深度；m； 1围护结构深度范围内（即 H+D）土体的加权重度， kN/m3； 2围护结构插入深度范围内土体的加权重度， kN/m3； q地面超载，kPa； c，

22、滑移线范围内土体剪切强度指标的加权值， kPa； l踢脚稳定性是一种形象的名称，描述围踢脚稳定性是一种形象的名称，描述围护结构绕最下一道支撑转动，墙顶向墙护结构绕最下一道支撑转动，墙顶向墙后方倾倒，墙的下端向坑内朝上翻起，后方倾倒，墙的下端向坑内朝上翻起，使坑底隆起的破坏，如图所示。有些地使坑底隆起的破坏，如图所示。有些地方称为抗倾覆稳定验算，其实这个名称方称为抗倾覆稳定验算，其实这个名称并不合适，与约定俗成的叫法矛盾，一并不合适，与约定俗成的叫法矛盾，一般将挡墙向坑内移动称为前倾，向坑外般将挡墙向坑内移动称为前倾，向坑外移动称为后仰。从验算的实质来看，称移动称为后仰。从验算的实质来看，称为抗

23、隆起的土压力平衡验算比较合适。为抗隆起的土压力平衡验算比较合适。 l该法要求验算最下道支撑面以下主、被该法要求验算最下道支撑面以下主、被动土压力绕点即最下道支撑的力矩平衡动土压力绕点即最下道支撑的力矩平衡问题，安全系数定义为：问题，安全系数定义为：KF lF lSP Pa a2 l假定在土体假定在土体1-2-3-4区域内的自重及区域内的自重及超载作用下，其超载作用下，其下的软土地基将下的软土地基将沿圆柱面沿圆柱面4-5-6发发生剪切破坏而产生剪切破坏而产生滑动，此时转生滑动，此时转动力矩为：动力矩为： l滑动力矩：滑动力矩：MHq DS22 l而抗滑力矩则以滑动面而抗滑力矩则以滑动面3-4-5

24、-6上地基土上地基土的剪切强度对的剪切强度对0 点取矩，为：点取矩，为：MDDdDdHR65443 KMMSRS3 安全系数为：安全系数为：l原则上原则上 值宜根据场地条件通过采用合理值宜根据场地条件通过采用合理的土工试验进行确定，但是，由于滑动面的土工试验进行确定，但是，由于滑动面上各点的应力状态及排水条件等各不相同上各点的应力状态及排水条件等各不相同且加之试验条件、经费等的局限，完全依且加之试验条件、经费等的局限，完全依赖试验在多数情况下是不现实的，因此，赖试验在多数情况下是不现实的，因此，实用上设计人员又不得不寻求简化方法。实用上设计人员又不得不寻求简化方法。在关于在关于 的取值方法大致

25、经历了两个阶段：的取值方法大致经历了两个阶段： l起初，对于均质土假定滑动面上各点的起初，对于均质土假定滑动面上各点的 相等：相等：l把把 定义为：地基土的不排水剪切强度或定义为：地基土的不排水剪切强度或在饱和软土中取在饱和软土中取 c c。 l显然，若按照地基土的不排水剪切强度显然，若按照地基土的不排水剪切强度或在饱和软土中取或在饱和软土中取 c c进行验算，在软进行验算，在软弱土地区很难达到验算要求，而这样的弱土地区很难达到验算要求，而这样的验算结果往往也不符合实际的经验判断。验算结果往往也不符合实际的经验判断。 MDHDR2 l因此，在因此，在80年代初，根据上海软土的实年代初，根据上海

26、软土的实际工程性质，提出滑动面上土体的剪切际工程性质，提出滑动面上土体的剪切强度应按强度应按 tantan c c计算，其中法向应计算，其中法向应力的选用原则为：在力的选用原则为：在3-4面上近似取面上近似取 zkzka a，k ka a为主动土压力系数；在为主动土压力系数；在4-5面上面上法向应力法向应力 由两部分组成，即土体自重在由两部分组成，即土体自重在滑动面法向上的分力加上该处主动土压滑动面法向上的分力加上该处主动土压力在滑动面法向上的分力；在力在滑动面法向上的分力；在5-6面上法面上法向应力向应力 的计算原则与的计算原则与4-5面相同。面相同。 l由此可得抗滑动力矩为：由此可得抗滑动

27、力矩为：3-4 面： 1zq k tgca 4-5 面： 22qDtgqDk tgcffasinsinsinsincos 5-6 面： 332DtgDk tgcasinsincos MDdzDdsDdsR134245356 Mk tgHqH Dq DDtgq DDc HDDRaff 22223221223443 l上海市标准基坑工程设计规程将上述地上海市标准基坑工程设计规程将上述地基承载力验算和剪力平衡验算两种方法并列基承载力验算和剪力平衡验算两种方法并列为抗隆起验算的必要内容，而将土压力平衡为抗隆起验算的必要内容，而将土压力平衡验算方法作为抗倾覆稳定验算的内容，小圆验算方法作为抗倾覆稳定验算

28、的内容，小圆弧的中心设在第一道支撑处。弧的中心设在第一道支撑处。l深圳地区建筑深基坑支护技术规范深圳地区建筑深基坑支护技术规范只采用地基承载力验算方法计算抗隆起只采用地基承载力验算方法计算抗隆起稳定性，其验算公式采用稳定性，其验算公式采用CaguotCaguot公式，公式，适用于砂土，对于粘性土可采用等效内适用于砂土，对于粘性土可采用等效内摩擦角的办法处理。摩擦角的办法处理。l建筑基坑工程技术规范将地基承载建筑基坑工程技术规范将地基承载力验算和剪力平衡验算两种方法并列为力验算和剪力平衡验算两种方法并列为抗隆起验算的必要内容，但小圆弧的中抗隆起验算的必要内容，但小圆弧的中心在基坑底面。后两本标准

29、都没有验算心在基坑底面。后两本标准都没有验算抗踢脚稳定性的要求。抗踢脚稳定性的要求。l渗透破坏主要表现为管涌、流土（俗称流砂）和渗透破坏主要表现为管涌、流土（俗称流砂）和突涌。这三种渗透破坏的机理是不同的，但在一突涌。这三种渗透破坏的机理是不同的，但在一些书籍中，将流土的验算叫作管涌验算，混淆了些书籍中，将流土的验算叫作管涌验算，混淆了概念。概念。l管涌是指在渗透水流作用下，土中细粒在粗粒所管涌是指在渗透水流作用下，土中细粒在粗粒所形成的孔隙通道中被移动，流失，土的孔隙不断形成的孔隙通道中被移动，流失，土的孔隙不断扩大，渗流量也随之加大，最终导致土体内形成扩大，渗流量也随之加大，最终导致土体内

30、形成贯通的渗流通道，土体发生破坏的现象。而流土贯通的渗流通道，土体发生破坏的现象。而流土则是指在向上的渗流水流作用下，表层局部范围则是指在向上的渗流水流作用下，表层局部范围的土体和土颗粒同时发生悬浮、移动的现象。的土体和土颗粒同时发生悬浮、移动的现象。l流土发生的条件流土发生的条件：l管涌是一个渐进破坏的过程，可以发生管涌是一个渐进破坏的过程，可以发生在任何方向渗流的逸出处，这时常见混在任何方向渗流的逸出处，这时常见混水流出，或水中带出细粒；也可以发生水流出，或水中带出细粒；也可以发生在土体内部。在一定级配的（特别是级在土体内部。在一定级配的（特别是级配不连续的）砂土中常有发生，其水力配不连续

31、的）砂土中常有发生，其水力坡降坡降i=0.10.4，对于不均匀系数对于不均匀系数Cu 10的均匀砂土，更多的是发生流土。的均匀砂土，更多的是发生流土。iicrw l管涌和流土是两个不同的概念，发生的管涌和流土是两个不同的概念，发生的土质条件和水力条件不同，破坏的现象土质条件和水力条件不同，破坏的现象也不相同。有些规范中规定验算的条件也不相同。有些规范中规定验算的条件实际上是验算流土是否发生的水力条件，实际上是验算流土是否发生的水力条件，而不是管涌发生的条件。在基坑工程中，而不是管涌发生的条件。在基坑工程中，有时也会发生管涌，主要取决于土质条有时也会发生管涌，主要取决于土质条件，只要级配条件满足

32、，在水力坡降较件，只要级配条件满足，在水力坡降较小的条件下也会产生管涌。小的条件下也会产生管涌。 l要避免基坑发生流土破坏，需要在渗流要避免基坑发生流土破坏，需要在渗流出口处保证满足下式出口处保证满足下式 l计算水力坡降时，渗流路径可近似地取计算水力坡降时，渗流路径可近似地取最短的路径即紧贴围护结构位置的路线最短的路径即紧贴围护结构位置的路线以求得最大水力坡降值。以求得最大水力坡降值。 iw ihht 2 l抗流土安全系数抗流土安全系数l抗渗流稳定安全系数抗渗流稳定安全系数K的取值带有很大的的取值带有很大的地区经验性，如深圳地区建筑深基坑支地区经验性，如深圳地区建筑深基坑支护技术规范规定，对于

33、一、二、三级支护技术规范规定，对于一、二、三级支护工程，分别取护工程，分别取3.00、2.75、2.50；上海市；上海市标准基坑工程设计规程规定，当墙底标准基坑工程设计规程规定，当墙底土为砂土、砂质粉土或有明显的砂性土夹土为砂土、砂质粉土或有明显的砂性土夹层时取层时取3.0 ，其它土层取，其它土层取2.0。 Kihthww2 l计算围护结构内力主要是为了确定结构截面尺计算围护结构内力主要是为了确定结构截面尺寸和配筋。寸和配筋。l围护结构内力的计算是一个比较复杂的问题，围护结构内力的计算是一个比较复杂的问题，墙体的内力与支锚条件密切相关，也是与土体墙体的内力与支锚条件密切相关，也是与土体相互作用

34、的结果，现行的计算方法都作了各种相互作用的结果，现行的计算方法都作了各种简化，是近似的解答；简化，是近似的解答；l工程技术人员主要依据结构力学的概念，采用工程技术人员主要依据结构力学的概念，采用结构力学的方法处理问题，虽然不太严格，但结构力学的方法处理问题，虽然不太严格，但由于具备基本的合理性和适于手工运算的特点由于具备基本的合理性和适于手工运算的特点现在仍被广泛使用。现在仍被广泛使用。 l重力式围护结构的截面尺寸通过稳定性重力式围护结构的截面尺寸通过稳定性验算确定后，尚需对结构体的强度进行验算确定后，尚需对结构体的强度进行校验。校验。 WAqKu0 FAsKa 式中 W0、Fa分别为结构体验

35、算截面上的自重和侧向土压力合力，kN ； qu、s分别为结构体的抗压强度和抗剪强度，kPa ； A所验算截面的面积，m2 ； K结构体强度安全系数，一般取 1.50。 qfucu k1312, qqju13 qqlu 015. 式中 qu 水泥土抗压强度设计值，kPa ； qj 水泥土抗剪强度设计值，kPa ； ql 水泥土抗拉强度设计值，kPa ； fcu,k与桩身水泥土配方相同的室内水泥土试块在标准养护条件下，90 天龄期的单轴极限抗压强度平均值，kPa 。 ffcu kcu,.703 ffcu kcu,.2806 l板式围护结构又称为板墙式或板桩式围护板式围护结构又称为板墙式或板桩式围护

36、结构，包括分离式排桩、密排式排桩、板结构，包括分离式排桩、密排式排桩、板桩和地下连续墙等围护结构的型式，这些桩和地下连续墙等围护结构的型式，这些围护结构在计算结构内力时其假定和方法围护结构在计算结构内力时其假定和方法基本上是相同或相似的，可以作为一类问基本上是相同或相似的，可以作为一类问题进行讨论。内容包括悬臂式、撑锚式两题进行讨论。内容包括悬臂式、撑锚式两大类，从计算方法分可分为极限平衡法、大类，从计算方法分可分为极限平衡法、有限元法两种，在有限元法中又可分为杆有限元法两种，在有限元法中又可分为杆件系统有限元法和连续介质有限元法。件系统有限元法和连续介质有限元法。 l极限平衡法假定作用在围护

37、结构前后墙上极限平衡法假定作用在围护结构前后墙上的土压力分布达到被动土压力和主动土压的土压力分布达到被动土压力和主动土压力，在此基础上再进行力学简化，将超静力，在此基础上再进行力学简化，将超静定问题作为静定问题求解。等值梁法和静定问题作为静定问题求解。等值梁法和静力平衡法等都属于这一类。力平衡法等都属于这一类。l极限平衡法在力学上的缺陷比较明显，没极限平衡法在力学上的缺陷比较明显，没有反映施工过程中墙体受力的连续性，只有反映施工过程中墙体受力的连续性，只是一种近似，支撑层数越多、土层越软、是一种近似，支撑层数越多、土层越软、墙体刚度越大，则计算结果与实际的差别墙体刚度越大，则计算结果与实际的差

38、别越大。使用极限平衡法时，需要结合工程越大。使用极限平衡法时，需要结合工程经验对土压力和计算结果进行修正。经验对土压力和计算结果进行修正。 极限平衡法中被动土压力的修正 型式 悬臂结构 单支点法 多支点法 计算 方法 静力 平衡法 等值梁法 静力 平衡法 等值梁法 静力 平衡法 等弯矩法 等反力法 排桩 不修正 不修正 不修正 不修正 不修正 不修正 板桩 1.23.0 0.5 不明确 不明确 不修正 地下墙 不明确 不明确 不明确 不明确 不明确 不修正 求出入土深度或嵌固深度后再乘以 1.11.4 的修正系数； 求入土深度上安全系数为 2。 l悬臂式围护结构是最简单的一种板式围护悬臂式围护

39、结构是最简单的一种板式围护结构，其受力特点主要依靠土的嵌固作用结构，其受力特点主要依靠土的嵌固作用保持围护结构的平衡，由于在土体中插入保持围护结构的平衡，由于在土体中插入深度不同，围护结构在土中部分的变形性深度不同，围护结构在土中部分的变形性质也不一样，从而得出不同的土压力分布质也不一样，从而得出不同的土压力分布图式，求得的结果也不相同。图式，求得的结果也不相同。 l1.如嵌固条件足够，围护结构的下端可以如嵌固条件足够，围护结构的下端可以保持不移动，在墙的两侧的土压力的分保持不移动，在墙的两侧的土压力的分布如图布如图b所示，相互抵消以后净土压力分所示，相互抵消以后净土压力分布见图布见图c；l2

40、.2.从围护结构端部的变形和墙的受力平从围护结构端部的变形和墙的受力平衡来看，墙的端部必然产生向坑外的土衡来看，墙的端部必然产生向坑外的土压力，其值等于坑外在端部深度处的被压力，其值等于坑外在端部深度处的被动土压力和坑内该点主动土压力之差动土压力和坑内该点主动土压力之差。在图 26-14 中，各符号的含义分别是：ea1和ep1分别为 d 深度处坑内侧主动土压力强度（按 d 计算）和坑外侧被动土压力强度（按 h+d 计算）；ea2和ep2分别为围护结构底端坑内侧主动土压力强度（按 d+t 计算）和坑外侧被动土压力强度（按 H+d+t 计算）；ea3和ep3分别为围护结构底端坑外侧主动土压力强度（

41、按 H+d+t 计算）和坑内侧被动土压力强度（按 d+t 计算）；Fa、Fp1和Fp2分别为坑外侧主动土压力合力、坑内侧被动土压力合力和坑外侧被动土压力合力；d为土压力零点在开挖面下的深度；t1为被土压力转折点高度；y为主动土压力Fa到d深度位置的距离。 依据作用在围护结构上水平力平衡和各依据作用在围护结构上水平力平衡和各水平力对围护结构底端力矩平衡的条件水平力对围护结构底端力矩平衡的条件建立联立方程，可以求解插入深度。建立联立方程，可以求解插入深度。式中 aeeapa1115； aFaa258； aFyaeeaapa35115262； ayF eeFaapaa41125264； akkpa5

42、； ka和kp分别为 Rankine主、被动土压力系数。 ta ta ta ta41322340 Ddt12 . l插入深度插入深度D确定后，自上而下通过计算寻确定后，自上而下通过计算寻找到剪力零点位置（此处弯矩为最大），找到剪力零点位置（此处弯矩为最大），从而可以计算出围护结构的最大弯矩。从而可以计算出围护结构的最大弯矩。在强度验算时，还要考虑到悬臂式围护在强度验算时，还要考虑到悬臂式围护结构变形控制的要求，安全系数结构变形控制的要求，安全系数K一般取一般取2.0，即，即 KMWmax l以单撑（锚）支护结构为例，如下图所以单撑（锚）支护结构为例，如下图所示，应用等值梁计算支护结构的内力时，

43、示，应用等值梁计算支护结构的内力时，需要得知正负弯矩的转折点位置，由于需要得知正负弯矩的转折点位置，由于该转折点位置与开挖面下的土压力强度该转折点位置与开挖面下的土压力强度零点很接近，故实用上就取开挖面下的零点很接近，故实用上就取开挖面下的土压力合力强度零点土压力合力强度零点C来代替正负弯矩的来代替正负弯矩的转折点。转折点。 l l等值梁法的原理可由下图进行说明，图等值梁法的原理可由下图进行说明，图（a）中的中的ad代表一个一端自由、一端固代表一个一端自由、一端固定的荷重梁，图（定的荷重梁，图（b）表示该梁的弯矩图，表示该梁的弯矩图，在正负弯矩的转折点处以在正负弯矩的转折点处以c点表示，若点表

44、示，若将该梁在将该梁在c点截断并设置一个自由支点，点截断并设置一个自由支点，如图如图（c）所示，所示，ac梁上的弯矩将保持不梁上的弯矩将保持不变，此时，变，此时，ac梁即为梁即为ad梁的等值梁。梁的等值梁。 abcl1. 计算围护结构两侧主动土压力和被动计算围护结构两侧主动土压力和被动土压力叠加以后的净土压力分布，求出土压力叠加以后的净土压力分布，求出土压力零点土压力零点C；l2. 计算计算C点以上土压力的合力点以上土压力的合力Ea；l3.3.计算计算C点以上土压力合力对点以上土压力合力对C点的力矩点的力矩Ma，根据静定梁的解就可以很容易的计根据静定梁的解就可以很容易的计算出反力算出反力RA和

45、和R0；l4.4.计算支撑或锚杆的反力计算支撑或锚杆的反力R RA Al ACMRaA l5.5.计算计算C点的反力点的反力R 0 l6. 墙在土压力零点以下的插入深度墙在土压力零点以下的插入深度t0根据根据坑内侧坑内侧t0区间上净被动土压力和区间上净被动土压力和R0对围护对围护结构底端结构底端D点的力矩相等的原则进行确定点的力矩相等的原则进行确定RERaa0 tRKKpa006 l1）支撑轴向力按围护结构沿长度方向分）支撑轴向力按围护结构沿长度方向分布的水平反力乘以支撑中心距；当围檩布的水平反力乘以支撑中心距；当围檩与支撑斜交时，水平反力取支撑长度方与支撑斜交时，水平反力取支撑长度方向的投影

46、；向的投影；l2）在垂直荷载作用下，支撑的内力和变）在垂直荷载作用下，支撑的内力和变形可近似按单跨或多跨梁分析，其计算形可近似按单跨或多跨梁分析，其计算跨度取相邻立柱中心距；跨度取相邻立柱中心距；l3）立柱的轴向力可取纵横向支撑的支座反力）立柱的轴向力可取纵横向支撑的支座反力之和；之和；l4）混凝土围檩在水平力作用下的内力和变形）混凝土围檩在水平力作用下的内力和变形按多跨连续梁计算，计算跨度取相邻支撑点按多跨连续梁计算，计算跨度取相邻支撑点的中心距；的中心距；l5）钢围檩的内力和变形宜按简支梁计算，计）钢围檩的内力和变形宜按简支梁计算，计算跨度取相邻水平支撑的中心距；算跨度取相邻水平支撑的中心

47、距；l6 6）当水平支撑与围檩斜交时，尚应考虑水平）当水平支撑与围檩斜交时，尚应考虑水平力在围檩长度方向产生的轴向力作用。力在围檩长度方向产生的轴向力作用。 l对于较为复杂的平面支撑体系，宜按空对于较为复杂的平面支撑体系，宜按空间杆系模型计算。通常将支撑结构视为间杆系模型计算。通常将支撑结构视为平面框架，从支护结构体系中截离出来，平面框架，从支护结构体系中截离出来，在截离处加上相应的围护结构内力，以在截离处加上相应的围护结构内力，以及作用在支撑上的其它荷载，用空间杆及作用在支撑上的其它荷载，用空间杆系模型进行分析。为了简化计算，加在系模型进行分析。为了简化计算，加在截离处的内力只考虑由围护结构

48、静力计截离处的内力只考虑由围护结构静力计算确定的沿围檩长度方向正交分布的水算确定的沿围檩长度方向正交分布的水平力，对于其它的内力或变形则通过设平力，对于其它的内力或变形则通过设置约束来代替。计算模型的边界可按下置约束来代替。计算模型的边界可按下列原则确定：列原则确定：l1） 在水平支撑与围檩或立柱交点处，在水平支撑与围檩或立柱交点处，以及围檩的转角处分别设置竖向铰支座以及围檩的转角处分别设置竖向铰支座或弹簧；或弹簧；l2） 基坑四周与围檩长度方向正交的水基坑四周与围檩长度方向正交的水平荷载不是均匀分布或支撑结构布置不平荷载不是均匀分布或支撑结构布置不对称时，可在适当位置上设置防止模型对称时，可

49、在适当位置上设置防止模型整体平移或转动的水平约束。整体平移或转动的水平约束。l对环境的影响主要是基坑的变形，围护对环境的影响主要是基坑的变形，围护结构的水平位移和坑底的隆起变形过大，结构的水平位移和坑底的隆起变形过大，会引发墙后地面的下陷、相邻建筑物和会引发墙后地面的下陷、相邻建筑物和地下管线的变形或开裂。因此必须估算地下管线的变形或开裂。因此必须估算基坑的变形，将变形控制在允许的范围基坑的变形，将变形控制在允许的范围内。但围护结构的变形计算比承载能力内。但围护结构的变形计算比承载能力计算更为复杂，通常需要作许多简化假计算更为复杂，通常需要作许多简化假定才能求得变形值。定才能求得变形值。l由水

50、泥土搅拌桩、旋喷桩等构成的重力式由水泥土搅拌桩、旋喷桩等构成的重力式围护结构，由于其自身刚度较大，因此可围护结构，由于其自身刚度较大，因此可按刚性体分析变位规律。按刚性体分析变位规律。l公式适用于插入深度公式适用于插入深度D D=(0.8=(0.81.2)1.2)H H，围围护结构宽度护结构宽度B B=(0.6=(0.61.0)1.0)H H的围护结构。的围护结构。l H LDB210 l式中式中 围护结构顶部水平位移估算值，围护结构顶部水平位移估算值，cm ；l L 基坑的最大边长，基坑的最大边长，m ；l H 基坑开挖深度，基坑开挖深度，m ；l D 围护结构的插入深度，围护结构的插入深度

51、，m ；l B 围护结构的宽度，围护结构的宽度，m ；l 施工质量系数，根据经验取施工质量系数，根据经验取0.81.5，质量越好，取值越小。，质量越好，取值越小。l悬臂支护桩桩顶位移的计算比重力式搅拌悬臂支护桩桩顶位移的计算比重力式搅拌桩复杂，由于悬臂支护桩是柔性桩，在外桩复杂，由于悬臂支护桩是柔性桩，在外力作用下桩身产生变形，桩和土体之间的力作用下桩身产生变形，桩和土体之间的接触应力随桩身的变形而变化。接触应力随桩身的变形而变化。 l将坑底以上部分的桩身看作一根在坑底处将坑底以上部分的桩身看作一根在坑底处嵌固的悬臂梁，在坑外水土压力作用下产嵌固的悬臂梁，在坑外水土压力作用下产生挠曲，其值可以

52、求得；插入坑底以下部生挠曲，其值可以求得；插入坑底以下部分的桩身可以用承受水平荷载桩的分的桩身可以用承受水平荷载桩的m法计法计算。算。 l（a a）所示的沉陷发生在围护结构的端部产生向所示的沉陷发生在围护结构的端部产生向基坑内的移动，由此引起的地面沉陷比较大，基坑内的移动，由此引起的地面沉陷比较大，但最大值的位置靠近围护结构，主要的变形区但最大值的位置靠近围护结构，主要的变形区分布在基坑附近，对于这种情况的地表沉降可分布在基坑附近，对于这种情况的地表沉降可采用下式计算采用下式计算l式中式中 为地表沉降量与基坑开挖深度的比值为地表沉降量与基坑开挖深度的比值（%），具体数值可从图中查得；），具体数

53、值可从图中查得； 为考虑围为考虑围护结构刚度及施工工艺的修正系数，地下连续护结构刚度及施工工艺的修正系数，地下连续墙墙 =0.3，柱列式围护结构，柱列式围护结构 =0.7，板桩墙，板桩墙 =1.0；为基坑开挖深度；为基坑开挖深度(m)。从图可以求得沉陷从图可以求得沉陷分布的范围和沉陷量。分布的范围和沉陷量。 10H l（b b）所示的围护结构的端部基本没有产生位所示的围护结构的端部基本没有产生位移，理论上，地表土体沉陷与围护结构的侧向移，理论上，地表土体沉陷与围护结构的侧向水平变形及坑底隆起有直接联系，由于围护结水平变形及坑底隆起有直接联系，由于围护结构的变形和坑底可能的隆起引起地面的下陷。构

54、的变形和坑底可能的隆起引起地面的下陷。 l但由于目前还没有很好的方法计算坑底隆起的但由于目前还没有很好的方法计算坑底隆起的影响，只是考虑了围护结构的侧向水平变形与影响，只是考虑了围护结构的侧向水平变形与地表土体沉陷的关系，即通过：地表土体沉陷的关系，即通过： 在围护结构在围护结构侧向水平变形曲线所包络的面积与地表沉陷曲侧向水平变形曲线所包络的面积与地表沉陷曲线所包络的面积之间建立某种对应关系，线所包络的面积之间建立某种对应关系， 利利用合理的数学模型拟和地表沉陷曲线，从而可用合理的数学模型拟和地表沉陷曲线，从而可以近似求解地表的最大沉陷量，其中围护结构以近似求解地表的最大沉陷量，其中围护结构侧

55、向水平变形曲线可以通过杆系有限元方法进侧向水平变形曲线可以通过杆系有限元方法进行求解。行求解。 Vmxxxx110exp 估算地表沉陷的指估算地表沉陷的指数函数分布数函数分布 围护结构围护结构侧向水平侧向水平变形曲线变形曲线所包络的所包络的面积面积Sh与与地表沉陷地表沉陷曲线所包曲线所包络的面积络的面积Sv相等。相等。 424244124102000200220202xemxxemxm xexeVV mSxVV00 xHD tg0452 Vhh0122 与围护结构顶部相与围护结构顶部相邻的地表沉陷量邻的地表沉陷量 地表沉陷的影地表沉陷的影响区间响区间 l坑底隆起的变形计算包括两个方面的概念，一

56、是坑底隆起的变形计算包括两个方面的概念，一是由于基坑开挖卸荷产生的回弹隆起变形，另一种由于基坑开挖卸荷产生的回弹隆起变形，另一种是坑底塑流产生的隆起变形，这是两种不同的变是坑底塑流产生的隆起变形，这是两种不同的变形。工程实测的隆起或回弹变形实际上包括了这形。工程实测的隆起或回弹变形实际上包括了这两部分变形分量，在土质比较软弱的条件下塑流两部分变形分量，在土质比较软弱的条件下塑流可能是主要的，在土质较好的地区，卸荷回弹可可能是主要的，在土质较好的地区，卸荷回弹可能是主要的变形。对于前一种变形，计算的机理能是主要的变形。对于前一种变形，计算的机理比较清楚，主要是计算指标的试验和确定方法将比较清楚，

57、主要是计算指标的试验和确定方法将会影响计算的结果；后一种变形很难用解析的方会影响计算的结果；后一种变形很难用解析的方法计算，采用有限元方法可以计算由于塑流引起法计算，采用有限元方法可以计算由于塑流引起的坑底隆起量。的坑底隆起量。 上海地区基坑开挖回弹与再压缩的实测与计算值比较 回弹 再压缩 工程名称 开挖深度 m 板桩入土深度 m 开挖 面积 m2 实测 mm 计算 mm 实测 mm 压缩 mm /H % 四平大楼 5.2 12.0 1151 20 42.1 35 40.5 0.40 康乐大楼 5.5 12.0 1571 34 47.1 41 42.4 0.62 胸科大楼 5.6 12.0 1

58、558 45 47.6 45 46.2 0.80 实测回弹变形与开挖深度之比 /H （%） 工程名称 开挖深度 m 主要土质 最大值 最小值 中国医院病房楼 5.70 粉质粘土 0.24 0.20 长城饭店 8.4011.20 粉质粘土与 砂质粉土 0.27 0.18 昆仑饭店 10.1011.80 粉质粘土 0.30 0.25 前三门 604 工程 4.40 粉质粘土 0.17 0.13 西苑饭店 8.7011.50 卵石与粉细砂 0.09 0.06 l式中式中 坑底隆起变形估算值，坑底隆起变形估算值，cm ；lc、 和和 分别为土的粘聚力（分别为土的粘聚力（kg/cm2）、）、内摩擦角（内

59、摩擦角（）和容重（）和容重（t/m3）；）；l q 地表超载（地表超载（t/m2）；）；l H和和D 分别为基坑开挖深度和围护分别为基坑开挖深度和围护结构的插入深度（结构的插入深度（m）。）。 29170167125530 50 040 54.HDHctg l深基坑工程施工图设计是指在基坑总体深基坑工程施工图设计是指在基坑总体方案确定以后，根据总体方案规定的原方案确定以后，根据总体方案规定的原则进行施工图设计以供实施。主要包括则进行施工图设计以供实施。主要包括确定基坑以及围护结构各种几何尺寸、确定基坑以及围护结构各种几何尺寸、进行截面强度验算与配筋、选用合理的进行截面强度验算与配筋、选用合理的

60、构造与节点处理、形成施工图纸与文字构造与节点处理、形成施工图纸与文字说明。说明。 l1.1.基坑边坡设计；基坑边坡设计；l2.2.土钉墙设计；土钉墙设计；l3.3.板式围护结构设计，包括板桩、水泥板式围护结构设计，包括板桩、水泥土围护结构、排桩式围护结构、地下连土围护结构、排桩式围护结构、地下连续墙和拱圈式围护结构；续墙和拱圈式围护结构；l4.4.内支撑体系设计；内支撑体系设计；l5.5.锚杆体系设计。锚杆体系设计。 l对于适宜于放坡的基坑，其坡度可参对于适宜于放坡的基坑，其坡度可参考同类土的稳定坡度确定；对于土质比考同类土的稳定坡度确定；对于土质比较均匀的基坑边坡，也可按下表的要求较均匀的基