白酒厂污水处理设计(共35页)

1、精选优质文档-倾情为你奉上武汉工业学院课程设计设计题目：白酒废水处理厂课程设计姓 名 张召艺 朱倩 沈昊 朱家麒 学 号 院 （系） 化环学院 专 业 环境工程 指导老师 胡文云 2012年 11月 15日目录第一章、 概述第一节、前言 随着白酒行业的快速发展，我国对白酒废水的处理工艺和技术进行了大量的研究和探索，特别是轻工业系统的设计院和科研单位，对白酒废水的处理进行了各方面的试验、研究和实践，取得了行之有效的成功经验，逐渐形成了以生化为主、生化与物化相结合的处理工艺。生化法中常用的有活性污泥法、生物膜法、厌氧与好氧相结合法、水解酸化与SBR相组合等各种处理工艺。这些处理方法与工艺各有其特点

2、和不足之处，但各自都有较为成功的经验。目前还有不少新的处理方法和工艺优化组合正在试验和研究，有的已取得了理想的成效，不久将应用于实践中。 截止2006年12月底，全国共发放白酒生产许可证8788张。在如此庞大生产规模的背后，潜藏严重的环境污染问题。资料显示，每生产1吨酒精，要产生1215吨左右的酒糟废液，其BOD5值为25g/L30g/L，CODcr值80g/L120g/L。白酒废水的排放和对环境的污染已成为突出问题，引起了各有关部门的重视。由于白酒废水中含有大量的有机物，排放对自然水体的影响非常大。基于水污染的危害性和严重性，以保护环境为宗旨，以达到国家废水排放标准为要求来设计白酒废水排放设

3、备，所以此排放系统的设计旨在控制废水的COD浓度，减少对环境的污染。 第二节、设计任务根据已知资料，进行白酒废水处理站工艺设计。要求确定污水处理流程，计算各处理构筑物的尺寸，布置污水处理站总平面图和高程图。表1 污水水质水量及排放标准项目水量(m3/d)COD(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)pH色度/倍原水10001200085007005300排放标准150301506980要求处理后出水能达到污水综合排放标准(GB 89781996)中的二级标准.第三节、 工艺流程 根据白酒污水浓度高、色度高的特点，采用厌氧、好氧、脱色组合流程。该工艺流程有利于降低运行费用，解决了污水处理

4、站建得起用不起的问题。 厌氧阶段采用上流式厌氧污泥床UASB，处理成本为好氧法的1/3。好氧阶段采用序批式活性污泥法SBR。SBR工艺的每一个周期按污染物浓度高低可划分为进水期、高浓度反应期、低浓度反应期、闲置期，各阶段由于营养物含量、溶解氧等环境条件的区别，加速了微生物种类的选择与驯化，因此各阶段均得到优势菌种的净化作用。沉淀、排水时处于静止状态，可以避免短路、异重流影响泥水分离效果，出水水质优于一般二沉池。SBR工艺的每一个周期，从时间上讲，池内任一空间为推流式，而池内某一时刻的水流状态又是完全混合式。脱色采用陶粒过滤，陶粒滤料质轻、表面积大、有足够的机械强度、水头损失小、吸附力强，价格较

5、活性炭便宜，适宜于脱色等处理。车间高浓度污水由厂区污水管道收集后，经粗、细格栅去除污水中的漂浮物和大的悬浮物，然后进入水解酸化池进行预处理。为改善UASB的进水条件，水解酸化池出水进入平流式沉淀池沉淀，污水沉淀后进入UASB，去除大部分有机物，出水至SBR污泥反应池，在其中将有机物彻底降解，最后进入陶粒滤池，降低色度。 调节池泵房沉砂池池格栅·完全混合曝气池水解酸化池池配水井UASB池配水井初沉池池风机房集泥井污泥浓缩池第二章 一级处理段第一节 格栅的设计计算一、设计说明栅条或筛网格栅的设计就是用来截留污水中较大较粗的、漂浮物和悬浮物。格栅由一组平行的金属制成，安装在废水渠道的进口处

6、，用于截留较大的悬浮物或漂浮物，主要对水泵起保护作用，另外可减轻后续构筑物的处理负荷。二、设计参数 根据白酒废水的性质，选取细格栅，栅条间隙b=5mm；栅前水深 h=0.5m；过栅流速v=0.5m/s；安装倾角=60°；设计流量Q=1200m3/d=0.014m3/s三、设计计算(一)栅条间隙数(n) 式中： Q - 设计流量，m3/s - 格栅倾角，度 b - 栅条间隙，m h - 栅前水深，m v - 过栅流速，m/s -经验修正系数n=0.014×2sin60°0.005×0.5×0.5=20.8取n=21条 （二）栅槽有效宽度(B)设计

7、采用25圆钢为栅条,即s=0.025m B=S(n-1)+b×n 式中：S - 格条宽度，m n - 格栅间隙数 b - 栅条间隙，m B=0.025×(21-1)+0.005×21=0.605m（三）进水渠道渐宽部分长度(L1)设进水渠道内流速为0.5m/s,则进水渠道宽B1=0.16m,渐宽部分展开角取为15° 则式中：B - 栅槽宽度，m B1 - 进水渠道宽度，m - 进水渠展开角，度 L1=0.605-0.32×tan25°=0.327m栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（L2） L2= 0.5l1=0.327×0

8、.5=0.163m栅槽总长度(L) L=L1+L2+0.5+1.0+=0.327+0.163+0.5+1.0+0.7tan60°=2.394mH1-格栅前槽高，m（四）过栅水头损失格栅受污物堵塞后，水头损失增大倍数，取栅条形状取迎水、背水面均为半圆形的矩形_式中：k - 系数，水头损失增大倍数 - 系数，与断面形状有关 S - 格条宽度，m d - 栅条净隙，mm v - 过栅流速，m/s - 过栅水头损失，m -计算水头损失，m（五）栅后槽的总高度H：栅前水深格栅前渠道超高一般取0.3mm（六）每日栅渣量W：根据白酒废水的水质，单位体积污水栅渣量W1取0.08。由于白酒废水的水量比

9、较稳定，故污水流量总变化系数K2取1.8。 (可采用人工清渣)式中：Q - 设计流量，m3/s W1 - 栅渣量(m3/103m3污水)，取0.10.01,粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值第二节、 平流沉砂池的设计与计算一、设计说明沉砂池的设计目的就是去除污水中泥沙、煤渣等相对密度较大的无机颗粒，以免影响后续处理构筑物的正常运行。设计曝气沉砂池时：2.1.1总有效体积最大设计流量时停留时间：总有效体积2.1.2池断面面积A最大设计流量时的水平流速；池断面面积2.1.3池总宽度B有效水深一般取池总宽度2.1.4尺长L，因为所以不符合曝气沉砂池的设计要求，应设计平流沉砂池。二、设计参数2.

10、2.1沉砂部分的长度L最大设计流量时的速度取最大设计流量时的停留时间取沉砂池沉砂部分长度2.2.2水流断面面积2.2.3池总宽度B设计有效水深取池总宽度三、设计计算2.2.4贮砂斗所需的体积V白酒废水的沉砂量一般取排砂时间间隔取污水总流量变化系数2.2.5贮砂斗各部分尺寸的计算设贮砂斗底宽，斗壁与水平面的倾角为；贮砂斗的高度取则贮砂斗的上口宽为设斗的形状为方形斗，则下口，上口贮砂斗的容积为2.2.6贮砂室的高度假设采用重力排砂，池底设5%坡度坡向砂斗，则2.2.7池总高度H池的超高一般取2.2.8核算最小流速最小流量时工作沉砂池的数目取最小流量时沉砂池中过水断面面积最小流速第三节 沉淀池的设计

11、与计算一、设计说明水力停留时间T=6h，设计流量Q=1200m3/d=50m3/h=0.014m3/s，采用机械刮泥除渣。表3.1 调节沉淀池进出水水质指标水质指标CODBODSS进水水质(mg/l)140009200730去除率（%）10840出水水质(mg/l)126008486438二、设计参数（一） 池子尺寸池子有效容积为：V=QT=50×6=300m3 取池子总高度H=2.3m,其中超高0.3m,有效水深h=2.0m 则池面积A0=V/h=300/2=150m3为了更好的运行，把池子用墙隔开，分成二个。 则每池面积A=0.5 A0=75 m3池长取L=18m,池宽取B=A/

12、L=75/16=4.17 m3则池子总尺寸为L×B×H=18×4.2×2.3（二） 理论上每日的污泥量 W=式中： Q - 设计流量，m3/s C0 - 进水悬浮物浓度，kg/m3 C1 - 出水悬浮物浓度，kg/m3 P0 - 污泥含水率，% m3/d三、设计计算（三）污泥斗尺寸取斗底尺寸为400×400，污泥斗倾角取60° 则污泥斗的高度为：h2=(2-0.3) ×tg60°=2.94m 污泥斗的容积V2= h2（a12+a1a2+a22） =×2.94×(42+4×0.4+0.4

13、2) =17.4m3 V总>W符合设计要求，采用机械泵吸泥（四）进水布置进水起端两侧设进水堰，堰长为池长2/3第三章、厌氧段处理第一节、设计概述 由于白酒污水的COD和BOD 都很高，为了最终出水能达标。在一级处理之后有必要采用厌氧处理之后降低一部分污染物再流入后续的好氧处理构筑物。厌氧段采用了酸化池与上流式厌氧污泥床串联组和的工艺。设计厌氧段的进出口变化水量COD（mg/l）BOD（mg/l）SSpH进水1440105006900101.4出水144052534540.6去除率95%95%60% 流式厌氧污泥床配水井水 解 酸 化 池 厌氧段工艺流程简图第二节、水解酸化池的设计 由于进

14、水的污染物含量太高并且含有大量固体性不溶物，在UASB前加上水解酸化使得大分子物质转化为小分子物质提高污水的可生化性以及对提高UASB的效率是有必要的。但是考虑到完全的酸化后污水的pH值过低需要中和药剂的消耗，同时又研究表明完全酸化后的污水对UASB的颗粒污泥形成不利所以综合考虑并选择8h的水利停留时间。采用底部布水上流进水的的方式，并在反应器底部形成一层污泥层（1m） 。 一、水解酸化池池体计算酸化池体积：取有效水深 池面积池子格数 每格面积每格取池子长8m，宽6米。共宽度方向墙而建钢混结构。超高0.3m则池子总深。二、水解酸化池的布水设计布水采用分支管大阻力配水方式（穿孔管配水）已达到布水

15、的均匀。取每个支管出水口的服务面积是。为了出水均匀在同一服务区中心开两个45°的小孔开孔个数；开孔直径D 管孔出水流速控制在1m/s以上防止堵塞圆整后取D=20mm则出口流速下端开孔交替检错排列为了保证支管阻力污水在干管中的流速取1.5m/s.干管4根均匀分配。干管管径圆整取管径65mm核算速度 支 管 布 置 示 意 图（未按长宽比例）三、水解酸化池的出水设计采用pvc板锯齿形三角堰，齿口深度50mm,过水平面位于堰神1/2处，出水出水堰负荷参照二层池子取;堰长测每格池子取7m长的出水堰。q三角堰单堰流量L/sh堰上水头mm则三角堰个数Q每格池子的流量堰齿距取堰槽宽度50mm 出水

16、堰示意图（未按长宽比例）四、水解酸化池的排泥酸化池设计在池底形成1m厚度的污泥床层。所以在池子四周高1.2m池壁均匀设池壁设100mm排泥管。第三节、 UASB的设计 一、设计概述 设计的COD,BOD 去除率达到95%设计为隔墙共建矩形UASB池，池身为钢混结构。二、 UASB的容积设计查找UASB工艺及工程实例一书中列举的国内外UASB工艺的经验值。容积负荷去取国内酒精生产行业的平均值6.5kg/(d·m3)。V池体容积m3S0、Se进出水的COD kg/m3容积负荷kg/(d·m3) 池体有效高度H=5m池面积取440m2池体分成两格每格面积s/2=220m2则池子长

17、取22m，宽10m。三、UASB的进水布水设计布水采用间歇大阻力支管布水并在管口设置45°放射器以达到布水均匀的目的。由于不设置外部加热装置每根支管的服务面积取值在12m2之间以求达到更好的处理效果。单元服务面积取1.1m×1m=1.1m2在合理范围内。为了防止堵塞要求出口水流速度大于1.5m/s,支管直径多在15mm25mm之间。本设计中去15mm。则间歇进水是的水量q间歇有： 连续进水的流量为取7min为一个周期则每隔7×0.86=6min进水一次，一次进水1min。则配水井有效容积 取水深2m井底直径取直径2m，超高0.3m沿宽度方向布管支管取40干管控制流

18、速取1m/s每根干管分支4根支管则干管为10根圆整取管径125mmUASB管路布置图（未按长宽比例作图）四、UASB的三相分离器的设计计算UASB的重要构造是指反应器内三相分离器的构造，三相分离器的设计直接影响气、液、固三相在反应器内的分离效果和反应器的处理效果。对污泥床的正常运行和获得良好的出水水质起十分重要的作用，根据已有的研究和工程经验， 三相分离器应满足以下几点要求：沉淀区的表面水力负荷<1.0m/h；三相分离器集气罩顶以上的覆盖水深可采用0.51.0m； 沉淀区四壁倾斜角度应在45º60º之间，使污泥不积聚，尽快落入反应区内； 沉淀区斜面高度约为0.51.0

19、m； 进入沉淀区前，沉淀槽底缝隙的流速2m/h； 总沉淀水深应1.5m； 水力停留时间介于1.52h； 分离气体的挡板与分离器壁重叠在20mm以上； 以上条件如能满足，则可达到良好的分离效果。 如图则要求进水的上流速度一般在0.62m/h;间歇进水的流量为509m3/h;则上流速度在合理范围内取下三角形集气罩的高h1=1m;与水平夹角为=45°。 三相分离器的最大速度v3<2m/h;则当v1<v2<v3<2m/h时三相分离器的效果较为理想。 通流量流速与截面积成反比有取l2=2.4m；取l3=1m;符合v1<v2<v3<2m/h的设计要求。三

20、相分离器的平面尺寸为4.4m×5m，在宽度方向上布置10÷5=2个长度方向布置22÷4.4=5个。每格池子10个。高度上的布置见UASB出水设计后。五、UASB的出水设计UASB 的出水采用和水解酸化池一样的溢流堰出手堰单位长度上的负荷一样三角锯齿堰型一样(见面)。所不同的是在堰前设置挡板以防止沼气卷携的污泥沼渣随着出水流出。出水堰两侧设挡板，挡板高45cm，伸出水面15cm，没入水中30cm，距离出水堰外缘50cm。堰齿深5cm，总深度15cm宽30cm,堰长700cm。六、 UASB的排泥设计本设计反应器最高液面为5m,其中沉淀区高1.6m，污泥浓度为 =0.

21、5gSS/L;悬浮区高1.4m，污泥浓度 =2.0gSS/L；污泥床高2m 污泥浓度 =15.0 gSS/L。每格UASB的设计流量Q=720m³/d,进水COD浓度为10500mg/L,COD去除率为95%,产泥系数为R=0.08kg干泥/kgCOD,则产泥量 设UASB排泥含水率为98%,湿污泥密度为1000kg/m³,则每日产生的湿污泥量 Q=574.56/(1000×2%)=28.7m总泥量一般认为排去剩余污泥的位置是反应器1/2高度处。但是大部分设计者腿间把排泥设备安装在靠近反应器底部，也有人在三相分离器下0.5m处设排泥管，以排除污泥床上面部分的剩余絮

22、体污泥，而不会把颗粒污泥排走。UASB反应器排泥系统必须同时考虑上、中、下不同位置设排泥设备，应根据生产运行的具体考虑实际排泥需求而确定在什么位置排泥。在反应器1/2高度处和三相分离器下0.5m设置100mm的排泥管七、 UASB的气柜设计 每格UASB进水流量 CODcr S0=10500mg/L=10.5kg/m³ COD去除率 E=95% 产气率 r=0.4 m³/kgCOD 则产气量 总产气量 G=2g=2×119.7=239.4m3出气管: 根据三相分离器的特点,每一个集气罩分别引一根出气管,管径为DN100. 水封罐: 本设计选用D=500mm的水封罐

23、. 水封高度 H=H1-HM H1大集气罩内的压力水头,取为1mH2O HM沼气柜的压力水头,取为0.4mH2O 则H=H1-HM=1-0.4=0.6mH2O 取水封罐高度H=1.0m ,其中超高为0.4m 在水封罐上设有一根进水管,一根放空管,在外面设一液位计以观察罐内水位情况气水分离器: 气水分离器起到对沼气干燥作用,选500mm×H1800mm. 沼气柜: 根据设计规范要求,沼气柜的容积一般按610h的平均产量来计算,本设计选用6h产气量计算,则6h的产气量为 W=239.4×6=1436.4m³ 所以选用1400m³的沼气柜。第四章 好氧段处理第

24、一节、完全混合式活性污泥法CMAS工艺一、设计概述CMAS工艺的曝气池活性污泥法是核心部分，是发生有机物的好氧生物氧化过程的反应器；二沉池用于对混合液进行固液分离，把混合液分成沉淀的生物固体与经处理后的废水两部分；污泥回流装置是用于收集二次沉淀池的沉淀固体并将其部分回流到曝气池的循环系统。 活性污泥工艺的一个重要特征就是所形成的絮状、可沉淀活性污泥能在重力沉降池中被去除。完全混合活性污泥(CMAS)法有三个基本组成：曝气池， 二沉池，污泥回流装置。 主要特点：a.可以方便地通过对F/M的调节，使反应器内的有机物降解反应控制在最佳状态；b.进水一进入曝气池，就立即被大量混合液所稀释，所以对冲击负

25、荷有一定的抵抗能力；c.适合于处理较高浓度的有机工业废水。d.问题：微生物对有机物的降解动力低，易产生污泥膨胀； 主要结构形式：a.合建式（曝气沉淀池）：b.分建式  由于要求处理后出水能达到污水综合排放标准(GB 89781996)中的二级标准，而二级标准要求基本控制项目最高允许排放浓度（日均值） 单位mg/L表1序号基本控制项目一级标准二级标准三级标准A 标准B 标准  1化学需氧量（COD）50601001202生化需氧量（BOD5）102030603悬浮物（SS）102030504动植物油135205石油类135156阴离子表面活性剂0.51257总氮（以

26、N 计）15208氨氮（以N 计）5（8）8（15）25（30）9总磷（以P 计）2005年12月31日前建设的11.5352006年1月1日起建设的0.513510色度（稀释倍数）3030405011pH69注：下列情况下按去除率指标执行：当进水COD 大于350mg/L 时，去除率应大于60%； BOD大于160mg/L 时，去除率应大于50%。括号外数值为水温>120 时的控制指标，括号内数值为水温120时的控制指标。二、 对完全混合曝气池进行计算（1） ，首先按下式计算处理水中溶解性BOD5值，即 设出水Ce=25mg/l（2），计算去除率溶解性BOD5去除率非溶解性BOD5去除

27、率 （3）曝气池容积计算取则 （4）每日剩余活性污泥量计算剩余污泥量=233.69-1440*25/1000=197.69kg/d（5）剩余污泥体积（6）HRT计算（7）F/M计算（8）容积负荷计算三、确定曝气池各部分尺寸设2组曝气池，每组容积=534.15/2=267.1m3设池深2.8m,则每组面积F=267.1/2.8=95.4m2取池宽为3m,介于1-2之间池长四、供气量计算确定需氧量O2由公式：O2= aQ(S0-Se)+ bV Xv式中： a- 微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧率，kg Q - 污水设计流量，m3/d S0 - 进水BOD含量,mg/lSe - 出水BOD含量,

28、mg/l b- 微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧率kgXv - 单位曝气池容积内的挥发性悬浮固体（MLVSS）量,kg/m3 取a=0.5, b=0.15；出水Se =25mg/L；代入数据可得：O2= aQ(S0-Se)+ bV Xv 采用网状膜型中微孔空气扩散器，敷设于距池底0.2米，计算温度定为30 查表得20和30时，水中饱和溶解氧值为1.空气扩散器出口处的绝对压力（Pb）按下式计算带入各值，得 2.空气离开曝气池表面时，氧的百分比按下式计算，即式中 -空气扩散器的氧转移速率，对网状膜型中空气扩散器，取值12%。带入值，得3.曝气池混合液中平均氧饱和浓度（按最不利的温度条件考虑，

29、按30考虑）按下式计算，即4.换算为在20条件下，脱氧清水的充氧量，按下式计算，即取值带入各值，得取33kg/h5.曝气池平均时供气量，按下式计算，即带入各值，得6.本系统的空气总用量除采用鼓风曝气外，本系统还采用空气在回流污泥井并提升污泥，其作用是增加回流污泥的含氧量，防止污泥厌氧消化。空气回流污泥量的8倍考虑，回流污泥比R取值60%，这样提升回流污泥所需空气量为8×0.6×1440/24=288m3/h总气氧量：1666.67+288=1954.67m3/h五、空气管路系统计算在相邻的两个廊道上设根干管，共4根干管，在每根干管上设5对配气竖管，共20条配气竖管，全曝气池

30、共设40条配气竖管。曝气池平面面积为：32×3=96m2每个空气扩散器的服务面积0.5m2计算，则需空气扩散器的数目为：，为安全计，本设计采用200个空气扩散器，每个竖管上安设的空气扩散器的数目为空压机的选定设气体在管内流速为10m/s，干管直径圆整后取D=100mm则远程阻力损失估算为100m加上水位高度阻力根据所需压力和空气量，决定采用MJSL150c中低压三叶罗茨风机3台，该型空压机风压49kPa，风量17.2m3/min（1046 m3/h）。风机型号口 径mm转数r/min升压KPa流量m3/min轴功率KW电机KWMJSL150c12517504917.218.522*四

31、川川鼓罗茨风机有限公司安装尺寸长×宽×高=2400×750×2000风机房高度5m内三台风机并排排列间距1.5m，距离墙1m，风机房平面布置图正常条件下，2台工作，1台备用。曝气池的出水通过管道送往二沉池级配水井，输水管道内的流量按最大时流量加上回流的污泥量进行计算，回流比为60%，则输水管径为1200mm，管内最大流速为0.90m/s。第二节、二次沉淀池设计一、设计概述采用普通辐流式沉淀池，中心进水，周边出水。图12 辐流式沉淀池二、设计计算1. 沉淀部分水面面积 取Kz=1.3,则进水流量=1.3×1440=1872m3/d设沉淀池表面负荷

32、q取1.1m3/(m2h)，设计采用两座初次沉淀池n=2，则单池的面积A：2.池子直径D 取14m3.沉淀池部分有效水深：设t=1.6hH2=q×t=1.1×1.6=1.76m，取1.8m4，沉淀部分有效容积污泥池容积较大，所以在设计中采用机械刮吸泥机连续排泥，而不设污泥斗存泥，只按构造要求在池底设0.05坡度及一个防空时用的泥斗，设泥斗高度为0.5m。 5，沉定池底坡落差 取池底坡度i=0.05则h4=i×(D/2-2)=0.05×(14/2-1)=0.3m6沉定池周边（有效）水深H0=h2+h3+h5=1.8+0.5+0.5=2.8m(D/HO=,规

33、范规定辐流式二沉池D/HO=6-12)式中 h3-缓冲层高度，取0.5m h5-刮泥板高度，取0.5m 7.沉淀池总高度H为式中：-保护高度（m），取0.3m -有效水深（m）， -缓冲层高（m），取0.5m -沉淀池底坡落差（m），计算为0.3m -污泥斗高度（m），取0.5m因此H=2.8+0.3+0.3=3.4m沉淀池的出水采用锯齿堰，堰前设挡板，拦截浮渣。出水槽采用双侧集水，出水槽宽度为0.5m，水深0.4m，槽内水流速度为0.59m/s，堰上负荷为1.46L/(ms)，小于1.7L/(ms)，满足要求。二沉池的出水，通过渠道流回二沉池集配水井的外层套筒，渠道宽700mm，渠道内水深0

34、.5m，水流速度为0.67m/s，然后通过管径为800的管道送往消毒接触池，管内流速为0.93m/s。第五章、污泥处理设计第一节、重力浓缩池的设计计算 一、设计说明采用一座幅流式圆形重力间歇式污泥浓缩池用带栅条的刮泥机刮泥采用静压排泥剩余污泥泵房将污泥送至浓缩池。 二、设计参数（一）设计泥量白酒废水处理过程产生的污泥来自以下几部分：(1)初沉池，Q1=4.8m3/d,含水率97%；(2)UASB反应器，Q2=50m3/d,含水率98%；(3)完全混合曝气池，Q3=45.2m3/d,含水率99%总污泥量为：Q= Q1+ Q2+ Q3 =100 m3/d平均含水率为：98%（二）参数选取固体负荷（固体通量）M一般为1035kg/m3d取M=32 kg/m3d=1.3kg/m3h；浓缩时间取T=24h；设计污泥量Q=100 m3/d浓缩后污泥含水率为96%； 浓缩后污泥体积：V1=(100-98)/(100-96)×100=50 m3/d 三、设计计算（一）池子边长 根据要求，浓缩池的设计横断面面积应满足：AQC/M 式中： Q-入流污泥量，m3/d ； M-固体通量，kg/m3·d； C-入流固体浓度kg/m3。 入流固体浓度（C）的计算如下： W1=Q1×1000×(1-97%)=288kg/d W2=Q2