暖通毕业设计说明书

1、第一章绪论第一节空气调节的含义建筑是人们生活与工作的场所。现代人类大约有五分之四的时间是在建筑中度过。人 们已逐渐认识到，建筑环境对人类的寿命、工作效率、产品质量起着极为重要的作用。人 类从穴居到居住现代建筑的漫长发展道路上，始终不懈地改善室内环境，以满足人类自身 生活、工作对环境的要求，和满足生产、科学实验对环境的要求。人们对现代建筑的要求, 不只有挡风遮雨的功能，而且还应是一个温湿度宜人、空气清新、光照柔和、宁静舒适的 环境。生产与科学实验对环境提出了更苛刻的条件，如计算室或标准量具生产环境要求温 度恒定（称恒温），纺织车间要求湿度恒定（称恒湿），有些合成纤维的生产要求恒温恒湿， 半导体器

2、件、磁头、磁鼓生产要求对环境中的灰尘有严格的控制，等等。这些人类自身对 环境的要求和生产、科学实验对环境的要求导致了建筑环境控制技术的产生与罚展，并且 已形成了一门独立的学科。建筑环境学中指出，建筑环境由热湿环境、室内空气品质、室 内光环境和声环境所组成。空气调节是控制建筑热湿环境和室内空气品质的技术，同时也 包含对系统本身所产生噪声的控制。空气调节（Air Conditioning）实现某一房间或空间内的温度、湿度、洁净度和空 气流动速度等进行调节与控制，并提供足够量的新鲜空气。空气调节简称空调。空调可以 实现对建筑热湿环境、空气品质全面进行控制，或是说它包含了采暖功能和通风的部分功 能。实

3、际应用中并不是任何场合都需要用空调对所用的环境参数进行调节与控制，例如， 寒冷地区，有些建筑只需要采暖；又如有些生产场所，只需要用通风对污染物进行控制， 而对温湿度并无严格的要求。尤其是利用自然通风来消除室内余热余湿，可以大大减少能 量消耗和设备费用，应尽量优先采用。第二节空调技术的发展概况早在秦、汉年间，我国就有了以天然冰作冷源对房间进行冷却的“空调房间”，据艺文志记载：“大秦国有五宫殿，以水晶为柱拱，称水晶宫，内实以冰，遇夏开放。”尽管我们古老文明也创造了采暖通风空调的应用技术，但现代意义上的采暖通风空调 技术的起源在西方。1904年在纽约建成斯托克斯交易所空调系统（制冷量450冷冻，即1

4、406KW），同一时间在德国一剧院建成类似的空调系统。1911年美国开利（Kamer,W.H.）博士发表了湿空气的热力参数计算公式，而后形成了现在广为应用的湿空气焓湿图，使得 空调的计算更为合理。到1940年全美国制冷机总安装功率5X 106KW中有16%用于空调。 而今天在发达国家中，“空调”一词已被一般人所了解，家用空调器在家庭中应用已相当 普及，1996年日本销售家用空调器811.6万台。美国家用空调器销量一直保持在 250160 万台/年。现代的采暖通风空调技术在我国是近几十年发展起来的。在1949年前，只有在大城市的高级建筑物中才空调技术的应用，设备都是来自舶来品。上海大光明影院是最

5、早用集 中式空调系统的建筑物，建于1931年，采用离心式冷水机组。新中国成立后，空调技术才得到迅速发展。在20世纪50年代，迎来了工业建筑第一次高潮，前苏联援建了 156项工程，同时带进了前苏联的空调技术和设备，这时工艺性空 调也得到了发展，例如在大工厂中建有恒温恒湿的计量室，纺织工厂设有以湿度控制为主 的空调系统。但当时基本上没有空调产品和专门为空调用的制冷设备。20世纪6070年代，我国经济建设走“独立自主，自力更生”的发展道路，从而形 成了空调技术发展的时代特点。从仿制前苏联产品转向自主开发。这段时间舒适性空调也有了一些应用，主要应用在高级宾馆、会堂、体育馆、剧场等公共建筑中。也开发了一

6、些 空调产品，如JW型组合式空调机、恒温恒湿式空调机、除湿机、专为空调用的活塞式冷 水机组等。1975年颁布了工业企业采暖通风和空气调节设计规范（TJ1975）,从而结束了空调工程设计无章可循的历史。这一规范也体现了我国专业工作者的一部分研究成 果。20世纪8090年代是空调技术发展最快的时期。这时期是我国经济转轨时期，而空 调也从原来主要服务对象工业转向民用。从南到北的星级宾馆都装有空调，最差的也装有 分体式或窗式空调器。商场、娱乐场所、餐饮店、体育馆、高档办公楼中设空调已经很普 遍了，而空调器也普遍进入了家庭。中国空调的市场潜力很大，预示着行业的发展前景远大。展望 21世纪空调行业的发 展

7、，必将是走向一个稳步的可持续发展的道路。第三节中央空调的发展趋势随着我国经济的持续增长，国民收入逐步提高，人们生活水平日益提高，家庭居住条 件日益改善，人们对家居环境的舒适性要求越来越高，对家用中央空调的需求越来越大， 空调成为人们家居生活不可缺少的重要组成部分。但由于我国是一个幅员辽阔、地理、气 候条件分布不匀的国家，家居中央空调的使用情况多种多样，分布差异较大。华东沿海一 带人们生活水平普遍较高，空调已不仅仅是用来降温，而是越来越多的用户都认为必须改 善空气质量，提高空气质量，上述三种空调已不仅仅是单一使用， 而是有机地结合在一起, 增加新风热交换器。其次，经济发展水平地区差异较大，在不同

8、的地区人们对家庭空调的 需求不一样。即使在同一地区，由于人们的收水平不同，住宅形式也多种多样，而且生活 习惯也不尽相同，因此对家用空调的需求也是多层次的。从环境和能源角度考虑，目前我 国的环境污染问题较为突出，许多大中型城市出现热岛”效应、空气污染等现象，首先，我国家用空调的发展必须注重节能性，提高空调的能效比值，其次，减少对环境的影响， 降低空调机的噪声和对周围环境空气质量的污染。再次，对各种形式的家用中央空调进行 研究和开发，在研究和设计进程中，充分考虑我国的具体国情，生产和开发各种适合中国 国情的家用中央空调系统。第二章概述第一节工程概况6000吊。该办公楼为九层建筑，无地下室，总建筑面

9、积为 6000m。一，二层为交易大厅，层高 4.5m;三到八层为办公室，阅览室，档案室等，层高 3.8m,。局部顶层为水箱间和电梯机 房，层高3.3m。总层高为38.7m。第二节设计依据一、建设单位设计书及甲方提供资料中与本专业设计有关内容；二、建筑专业提供的建筑图纸，包括一至九层建筑平面图，建筑物立面图、剖面图等;三、有关规范采暖通风与空气调节设计规范（GB50019-2003）;民用建筑设计防火规范（GBJ16-87）（2001年）;民用建筑热工设计规范（GB50176-93 ;（四）（五）采暖通风与空气调节术语标准（GB50155-92 ;旅游诱馆建筑热工与空气调节节能设计标准（GB50

10、189-93 ;通风与空调工程施工质量验收规范（GB50243-2002 ;全国民用建筑工程设计技术措施（暖通空调.动力-2003 ）。第三节设计概况一、风系统：一层的101 （大厅）、201 （交易大厅）采用全空气一次回风系统，其他楼 层采用风机盘管加独立新风系统，新风由设置在走廊上空的吊顶新风机组提供。二、水系统：为双管同程式，夏季空调用水供回水温度7/12 C。三、风机盘管：风机盘管配带温控器.季节转换开关及三速开关，并在供水支管上设电动 三通阀，可根据温度调节电动三通调节阀及风机转数。二、动力资料1、水源:2、电源:220/380V50HZ民用动力电。3、冷源：三、围护结构资料根据负荷

11、计算设计制冷站，冷水供回水温度为7C/ 12C。第四节原始资料一、室外空气设计参数及工艺资料（一）室外空气设计参数查采暖通风与空气调节 设计规范JB50019-2003 表1成都地区室外气象参数纬度海拔m大气压力kPa室外平均风速m/s室外计算干 球温度C冬季室 外计算 相对湿 度%夏季 室外 计算 湿球 温度C30o140.9冬季夏季冬季夏季冬季夏季8026.74096.3294.770.91.1136.1（二）室内空气设计参数及工艺资料如下表所示房间名称干球温度C）相对湿度（%）新风量（m3/h.人）人员密度 （人/ m2）照明功率（W/m2）夏季冬季夏季冬季交易大厅10125 2820

12、2255 6540 5518 20140 50交易大厅20125 2820 2255 6540 5018 20140 50贵宾室24 2620 2255 6540 50300.230多功能厅24 2620 2255 6540 50300.225 30接待室24 2620 2455 6540 50300.515会议室25 2720 2255 7030 50300.530 40办公室25 2720 2455 6540 50300.220表2室内空气设计参数城市自来水。（一）屋面：加气混凝土保温屋面 ，11型，k = 0.83W/m2 k;（二） 外墙：砖+泡沫混凝土 +木丝板+白灰粉刷，II型墙，

13、k= 0.9 W/m2 k;（三） 外窗：采用塑钢窗，中空玻璃，k = 3.9 W/m2 k;（四）（五）门：根据用途不同查有关资料确定传热系数值；内墙：采用200厚KP1型空心砖，k = 0.58W/m2 k，两侧各抹20厚水泥砂浆;楼板：120厚钢筋混凝土楼板，40厚水泥珍珠岩砂浆垫层，k = 2.0W/m2 k; 楼梯间：为不使用空调区域，内抹 30厚保温砂浆第三章负荷计算第一节夏季空调冷负荷计算目前，在我国暖通空调工程中，常采用冷负荷系数法和谐波反应法计算空调冷负荷, 它们都是便于在工程上进行手算的一种简化计算方法。本设计夏季冷负荷计算采用冷负荷系数法，各项冷负荷的组成及其计算方法如下

14、：一、外墙和屋面瞬时传热引起的冷负荷在日射和室外气温综合作用下，外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷可按下式计算：式中:Qc( )AK (tc() td)k k tn式(3.1)外墙和屋面瞬时传热引起的逐时冷负荷, A 外墙和屋面的面积，m2;K -外墙和屋面的传热系数， W/ （m2厂C）；外墙和屋面的冷负荷计算温度的逐时值，Qc（）tc()C,见暖通空调附录2-4、2-5 ;td -地点修正系数，见暖通空调附录2-6 ;k -外表面放热系数修正值，见暖通空调表k 吸收系数修正值，见暖通空调表 2-9 ;tn-室内计算温度，C。2-8 ；二、外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷在室内外温差作用下，通过

15、外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷可按下式进行计算:Qc()Aw K W (tc( )td ) t n式（3.2）式中:外玻璃窗瞬时传热引起的冷负荷，W;Kw-外玻璃窗传热系数， W/ （ m2/C）;Aw窗口面积，m2;Qc()tc()玻璃窗的冷负荷计算温度的逐时值，C,见暖通空调附录 2-10 ;td-地点修正系数，见暖通空调附录 2-11 ; tn-室内计算温度，C。三、透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷透过玻璃窗进入室内的日射得热分为两部分，即透过玻璃窗直接进入室内的太阳辐射 热和窗玻璃吸收太阳辐射后传入室内的热量。透过玻璃窗进入室内的日射得热形成的逐时冷负荷可按下式计算：式（3.3）Qc(

16、)Ca AwCsCi Dj maxCLQ式中:透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷，W;Ca有效面积系数，见暖通空调附录2-15 ;Aw窗口面积，m2;Cs-窗玻璃的遮阳系数，见暖通空调附录 2-13 ;Ci-窗内遮阳设施的遮阳系数，见暖通空调附录 2-14 ;-最大日射的热因数，W/ m2,见暖通空调附录2-12 ; 窗玻璃的冷负荷系数，见暖通空调附录 2-162-19。Qc（）D j maxCLQ -四、人体散热形成的冷负荷人体散热与性别、年龄、衣着、劳动强度及周围环境条件（温度.湿度等）等多种因素有关。人体散热的潜热量和对流热直接形成瞬时冷负荷，而辐射散发的热量将会形成滞 后冷负荷。因此，应

17、采用相应的冷负荷系数进行计算。在本设计中，为了计算的方便，计 算以成年男子散热量为计算基础。而对于不同功能的建筑物中有各类人员（成年男子.女子.儿童等）不同的组成进行修正，为此，弓I入群集系数。人体显热散热引起的冷负荷计算式为：式（3.4）?Qc（ ） qsn CLQ式中:Qc()人体显热散热形成的冷负荷， W ；qs-不同室温和劳动性质成年男子显热散热量，W，见暖通空调表2-13 ;n室内全部人数；2-23。-群集系数，见暖通空调表 2-12 ;Clq-人体显热散热冷负荷系数，见暖通空调附录人体潜热散热引起的冷负荷计算式为:式中:人体潜热散热形成的冷负荷，W;ql -不同室温和劳动性质成年男

18、子显热散热量， W，见暖通空调表2-13 ;Qcn室内全部人数;-群集系数。表7 101房间人员散热引起的冷负荷（8-24h）五、设备散热形成的冷负荷Qc() Qs C LQ式（3.6）式中:Qc（）设备显热散热形成的冷负荷， W,见暖通空调表2-20、2-21 ；Qs设备实际显热散热量， W;Clq-设备显热散热冷负荷系数（本设计设备散热按稳态计算）。 六、照明散热形成的冷负荷(3.7)Qc( )1000n1 rNCLQ式中:Qc()照明散热形成的冷负荷，W ；ni镇流器消耗功率系数，当明装荧光灯的镇流器装在空调房间内时， n1=1.2 ;当暗装荧光灯镇流器装设在顶棚内时，可取5=1.0 ;

19、可利用n2 -灯罩隔热系数，当荧光灯罩上部穿有小孔（下部为玻璃板），自然通风散热于顶棚内时，取n2 =0.5 0.6 ;而荧光灯罩无通风孔者n2 =0.6 0.8 ;N -照明工具所需功率；Clq-照明散热冷负荷系数，见暖通空调附录 2-22 0 七、内围护结构冷负荷本设计中内围护结构形成的冷负荷按稳态传热计算式中:Qc( ) Ki A to.m tatn式（3.8）内围护结构冷负荷，W;Ki-内围护结构的传热系数， W/ （m2/r）;Ai-内围护结构的面积，m2;夏季空调室外计算日平均温度，C；Qc()to.mta-附加温升，C,查暖通空调教材取1C；tn-室内计算温度，Co各房间的负荷见

20、附表第二节冬季热负荷计算建筑物冬季热负荷由围护结构耗热量和门窗缝隙渗入冷空气耗热量两部分组成，因空 调建筑室内为正压，故本设计不考虑冷风渗透耗热量。围护结构耗热量又由围护结构基本 耗热量和围护结构附加耗热量组成。一、围护结构基本耗热量式（3.9）to.w aQ KiA tn式中:Q-围护结构基本耗热量，A -围护结构的表面积， 室内计算温度，c；-冬季室外空气计算温度，C；tnto .wa -围护结构温差修正系数。二、围护结构附加耗热量（一）朝向修正率北、东北、西北朝向：冬、西朝向： 东南、西南朝向：-5%-10%15%-15%25%南向：（二）高度附加当房间净高超过4m时，每增加1m附加率为

21、2%但最大附加率不超过15%高度附加 率应加在基本耗热量和其他耗热量的总和上。（三）本设计未考虑风力附加和外门开启附加。（四）通过地面的温差传热通过地面的温差传热近似计算法。即把地面划分为四个地带，各地带有其确定的传热 系数，按下式计算房间的地面温差传热量：式中:QdKdi Adi （tn tw ）各计算地带面积，m2;Kdi-各计算地带的传热系数；Adi式（3.10）第一地带Ki0.465w/ m2. C，第二地带K20.233w/m2. r，第三地带K30.116w/m2. C，第四地带K40.07w/ m2. C，计算地带划分的方法是：平行于建筑物的所有外墙，自外墙内表面起，向建筑内划分

22、 缩进2m划一个与外墙轮廓相同的区域，作为第一地带。如此向内划，每2m宽为一个地带。 当距外墙内表面6m以后，皆属第四地带。应注意角隅房间的外墙角第一地带的面积增加 4m2以补偿角传热的增强。各房间热负荷计算表见附录2。第三节夏季、冬季湿负荷计算湿负荷是指空调房间的湿源湿量，也就是维持室内含湿量恒定需从房间出去的湿量。mw 0.278 n g 10 6mw人体散湿量，kg/s；式中:（人体散湿、敞开水表面散湿和地面积水等）向室内的散式（ 3.11）n室内全部人数；-群集系数；g成年男子的小时散湿量，g/h。各房间湿负荷计算见附表3。第四章 空气处理方案的选择第一节空调系统的分类空调系统一般可按

23、负担室内热湿负荷所用的介质分为全空气系统、全水系统、空气水系统和冷剂系统。按空气处理设备的集中程度可分为集中式空调系统、半集中式空调系 统和分散式空调系统。按被处理空气的来源又可分为封闭式系统、直流式系统和混合式系 统。表10几种空调系统特点比较系统特点封闭式系统它所处理的空气全部来自空调房间本身，没有室外空气补充。这种系统冷、 热耗量最省，但卫生效果差。这种系统应用于战时的地下庇护所等战备工程 以及很少有人进出的仓库。全新风系统它所处理的空气全部来自室外，室外空气经处理后送入室内，然后全部排出。 这种系统空气品质好，但耗能，运行费用高。使用于不允许回风的场合，如 放射性试验室以及散发大量有害

24、物的车间等。一次回风系统综合了封闭式系统和全新风系统的利和弊，米用一部分回风。这种系统既能 满足卫生要求，又经济合理，故应用最广。一、一次回风系统此系统将空调机设置在专门的空调机房内，而用送风道向各空调房间供冷或供热。其特点是:（一）回风仅在热湿处理设备前混合一次;（二）可利用最大送风温差送风，当送风温差受限制时，利用再热满足送风温度；（三）因空调机设置在机房内，运转，维修较容易，能进行完全的空气过滤，产生振动, 噪声传播的问题较少；（四）因送风量大，换气充分，再加上过滤完全，房间内的空气品质较好，特别是若设置 回风机或排风机时，则可在过度季节利用新风进行供冷;（五）必须有大型的空调机房;（六

25、）当房间空间较大而分区数少时，设备费较其他方式便宜。二、风机盘管加新风系统该系统是将风机盘管设置在空调房间内，直接处理室内空气，新风机组设置在专门房 或吊顶，用风道向各空调房间内送入处理后的新风，其特点是:30（一）优点：1、噪音较小，对于旅馆的客房，夜间低档运行的风机盘管机组，室内环境一般在 40dB(A)； 2、具有个别控制的优越性。风机盘管机组的风机速度可分为高、中、低三档；水路系统 采用冷热水自动控制温度调节器等，可灵活的调节各房间的温度；是内无人时机组可停止, 运行经济、节能;3、系统分区进行调节控制容易。冷热符合按房间朝向、使用目的、使用时间等把系统分割为若干区域系统，进行分区控制

26、;4、风机盘管机组体型小，布置和安装方便，属于系统的末端机组类型;5、占建筑空间少；6、对于将来建筑物的扩建，而相应增设风机盘管机组，实现比较容易。（二）缺点：1、因机组设在室内，有时与建筑布局产生矛盾，需要建筑上的协调与配合；2、因机组分散设置，台数较多时，维修管理工作量较大。随着机组质量提高，这一缺点将逐步减少；3、风机盘管机组方式本身解决新风量是困难的。在过渡季和冬季利用室外空气降温的时间较短;4、由于机组风机的静压小，在机组中不可能使用高性能的空气过滤器，空气洁净度不高；5、 此外，由于风机盘管机组有旋转部分（风机、电动机），对加工质量要求较高。供给机 组的水系统管道保温要严格保证施工

27、质量，防止系统运转时产生凝结水。（三）风机盘管与新风系统的容量匹配:空调系统中的设备容量通常根据夏季冷负荷确定，以冬季负荷值进行校核。因冬季热水的供回水温差远远大于夏季的冷水供回水温差，故根据夏季冷负荷确定的设备，其容量 一般能满足冬季要求。本设计采用新风承担室内负荷的处理方式。此方式中，室内的部分冷负荷由风机盘管 承担，新风冷湿负荷与室内的湿负荷及部分冷负荷由新风承担。该方案的优点是：风机盘 管在干工况下运行，减少了系统对空气的污染。另外，据次选择的风机盘管噪声相应的小， 当室内无人时，风机盘管随之停止运行，而新风系统的运行是不间断的，如此的方案使得 室内无人时，室内的空气参数不会偏离设计值

28、太远。三、新风量确定的一般原则目前，我国空调设计中的新风确定原则仍用现行规范，设计手册中规定（或推荐）的 原则。主要有以下三个依据：（一）卫生要求：在人长期停留的空调房间内，新鲜空气的多少对健康有直接影响。人体 总要不断的吸进氧气，呼出二氧化碳一般按规范规定，办公室每人所需新风量为18m3/h。（二）补充局部排风量：本系统办公室内无局部排风，因此不考虑该项。（三）保持空调房间的正压的需要；为了防止外界环境空气（室外的或相邻的空调要求较 低的房间）渗入空调房间，而干扰空调房间内温湿度或破坏室内洁净度，需要在空调系统中用一定量的新风来保持房间的正压（即室内大气压力高于外界环境压力）.一般情况下,1

29、0%+算，以确保卫生和安全。室内正压在510Pa即可满足要求，过大的正压不但没有必要，而且还降低了系统运行的 经济性。因此，本系统选定室内正压值为 P=5Pa在实际工程设计当中，对于绝大多数场 合来说，当按上述方法得出的新风量小于总风量 10%寸应按具体如下图所示：图1最小新风量的确定简图各房间的新风量见 附表第五章空气处理过程计算第一节全空气一次回风系统空气处理过程计算本设计以一层全空气系统为例，计算过程如下：总冷负荷：刀Q=45500WV总湿负荷：刀 W=9.62g/s；一、夏季处理过程（一）确定夏季室内空气状态点 N。根据夏季室内温度tN=26C ,相对湿度 =60%确定 室内空气状态点

30、N,并查i-d图得到，室内焓值hN =58kJ/kg，含湿量dN =12.5g/kg。（二）做热湿比线根据计算出的室内冷负荷Q=161751WV湿负荷：刀W=27.16g/s,计算热湿比45500 17370kJ/kg，9.46再通过N点做室内热湿比线。W hw=83.5kJ/kg*dw= 20.2g/kghn=58kJ/kg dn=12.5g/kgMhm=64.9kJ/kgdm= 14.5g/kg95%-100%hs=38kJ/kg ds= 9.5g/kg次回风夏季处理过程（三）确定送风状态点 处理到 =95%勺机器露点S。本系统拟采用表冷器作为降温去湿的空气处理设备，以空气L与热湿比线相交

31、，次点即为送风状态点 S,由此求的机器露点（送风状态点）参数为：hs38kJ / kg，ds 9.5g/kg。（四）计算系统的总风量G根据热量平衡关系，可得：Q 45500Z7583g/s hN hs 55.5 49.5（五）确定室外空气状态点 W根据夏季室外空调计算干球温度tWts 26.7 C,确定室外空气状态点 W，查i-d图得，hW 83.5kJ / kg， Gw hM hN 石（六）确定混合状态点hM hN （hWG（七）计算所需冷量：hiN)Qohs55.5 49.531.6 C,湿球温度dW 20.2g /kg。连接N点和M点,64305824262G(hM hS)(83.58.

32、088根据58)(64.9hwhN计算得到M点:64.9kJ/kg， dM 14.5g /kg 。48)100KW。第二节风机盘管加新风系统处理过程计算本设计采用新风承担负荷的空气处理方案，将新风处理到低于室内等含湿量线，即室 内的部分冷负荷由风机盘管承担，新风冷、湿负荷与室内湿负荷及部分冷负荷由新风系统 承担。一、风机盘管加新风系统夏季处理过程计算（一）求各房间的送风量 G及新风量GW105房间为例）簣 16354kJ/kg，1、求室内热湿比及房间送风量（以Q采用可能达到的最低参数送风，过状态点 S， hs 48kJ / kg， dS -GhNhSW:N点作线按最大送风温差与 =95激相交，

33、即得送风11.9g/kg。房间送风量为：425g/s1276m3/h。4252.07258 4830 14.112423.36m3/h。2、新风量按30m3 / h人，计算,GW3、如此可求得一层风机盘管加新风系统的总送风量和总新风量：G 7600m3 / h，GW 2195m3/h。（二）新风处理后空气状态参数确定由于室内的全部湿负荷由新风承担,W故新风处理后的含湿量为:Gw12.51.5 360010.45g/kg2195 1.2作dL=10.45g/kg的等含湿量线与 =95%的等相对湿度线的交点L即为新风处理后的状态42kJ / kg。点，dL 10.45g/kg , hL（三）新风机

34、组承担的冷负荷：Q GW(hw hL)2195 1.2 (83.5 42)30.3641KW3600（四）各房间风机盘管风量及冷量的确定1、风机盘管的风量：Gf G GW 1276 423853m3/h ；2、风机盘管处理后空气状态参数的确定士曰鈕 hM hS GW .GW /X根据：,hM （hSGfGfhShLhL)hS423(4842)48 51kJ/kg ；8533、风机盘管的冷量：Qf GF（hN hM ）85336001.2(5851)1.99KW。各房间风管冷量见附录二第六章气流组织设计第一节气流组织设计方法及计算步骤一、气流组织设计方法气流组织设计是空调设计中的一个重要环节。气

35、流组织直接影响室内空调效果，关系 着房间工作区的温湿度基数，精度及区域温差，工作区气流速度等。一般的空调房间，主 要是要求在工作区（指房间内人群的活动区域，一般指距地面2m以下）内保持比较均匀而稳定的温湿度；而对工作区风速有严格要求的空调房间，主要是保持工作区内风速不超 过规定的数值。采暖通风与空气调节设计规范规定，对于舒适性空调，工作区风速夏季不应大于0.3m/s，冬季不应大于0.2m/so本设计中大空间（如商场，大堂吧，中餐厅等）采用上送 上回的气流组织形式的送风口采用方形散流器平送。散流器送风气流组织的计算主要是选用合适的散流器，使房间内的风速满足设计要求。根据方程为：p.j杰克曼对圆形

36、多锥面和盘式散流器试验结果综合公式散流器射流的速度衰减1式（6.1）冬kA2Vsx X0式中:x -自散流器中心为起点的射流水平面的距离，m；Vx在x处的最大风速，m/s；散流器出口的风速，m/s；-平送射流原点与散流器中心的距离，多层锥面散流器取VsXo0.07m；m2 0k-送风常数，多层锥面散流器为1.4,盘式散流器为1.1； 散流器的有效流通面积，工作区内的平均风速按下式确定；式中:VmL-散流器服务区便边长,0.38X(L2/4 hV式（6.2）m;当两个方向长度不变时，可取平均值;H 房间净咼，m；X射程，m;上式是等温射流的计算公式，当送冷风时应增加 20%，送热风时应减少20%

37、。 二、气流组织设计的计算步骤（一）按照房间（或分区）的尺寸布置散流器，计算每个散流器的送风量;（二）初选散流器，计算颈部风速，计算射程；（三）计算工作区的平均风速是否满足要求，若不满足，应重新选择布置散流器。第二节气流组织计算本设计以一层交易大厅为例，对气流组织设计进行计算 房间的总送风量为2583m3/h,拟布置17个240X240的方形散流器。2583则颈部风速为:Vo4.22m/s， 3600 17 0.1 0.1假设散流器实际出口面积约为颈部面积： 散流器出口风速： V=4.22，射流末端速度为0.5m/s时的射程，即：1kVsA2x Vx0.381xVm 722 V（L/4 H2）

38、，2室内平均速度:Xo11.1 4.22 0.050.072.0m，如果送冷风则室内平均风速为:0.21 0.8 0.168m/s.可见，符合规范要求。0.50.381 20.21 1.20.25m/s，送热风时，平均风速为0.2im/s，第七章设备选型一、组合式空调机组选择的一般要求 本设计拟选用组合式空调机组，（一）组合式空调机组的额定风量、况下应符合下列规定；1、机组风量实测值不低于额定值的安装型式采用卧式。在选用时符合以下技术要求:全压、供冷量、供热量等基本参数，在规定的试验工第一节全空气系统设备选型95%全压实测值不低于额定值的 88%2、 机组额定供冷量的空气焓降应不小于17kJ/

39、kg,新风机组的空气焓降应不小于 34 kJ/kg ；3、机组供热量的空气温升至少应不小于：蒸汽加热时，温升20r ;热水加热时，温升15C。机组使用的冷、热水均应经软化处理；新风机组在进气温度低于冰点运行时，应有防止盘管冻裂的措施；（四）（五）（六）机组应设排水口，运行中排水应畅通，无溢出和渗漏；机组的风机出口应有柔性连段管，风机应设隔振装置；为加强机组防腐性能，箱体材料宜采用镀锌钢板或玻璃钢，对于采用黑色金属制作 的构件表面应做防腐处理；（七）机组内气流应均匀流过过滤器、换热器和消声器，以充分发挥这些装置的作用，机 组横断面上的风速均匀度应大于 80%（八）在机组内静压保持700Pa时，机

40、组漏风率应不大于3%（九）机组内应设置必要的气温遥测点，过滤器宜设压差检测装置，各功能段根据需要设 检查门和检测孔，检查门应严密，内外均可灵活开启，并能锁紧。二、空气处理设备的选择因一、二层全空气系统风量相差不大，故可选用相同的空气处理机组，本设计以一层 系统为例，选择空气处理设备和对主要设备进行校核计算。Q=100KW。系统总风量：G=2583X 1.1 = 2841m3/h,夏季制冷量：根据所需处理的空气量，查设备选型手册，选用DBFP30型组合式空调器一台，其标定风量为3000 m3/h，根据冷量选用STTL-N-21 X 8.38-FH型表冷器（3排），其标定冷量为118KW (入口工

41、况为27r DB/19C WB,根据所需加热量选用2排盘管(热媒为热水)，其 标定热量为135KW (入口工况为15C DB。表11 DBF P-30型组合式空调机组性能参数主要 技术 参数风量(m3/h)冷量(KW)热量(KW)表冷器型 号迎面风速(m/s)3000117135STTL-N-21X 8.38-FH2.5盘管压力(kPa)余压(Pa)噪声(dB(A)117870882初效 过滤 段段长度(mm)滤速(m/s)初阻(Pa)终阻(Pa)计算效率(%)2552.55010060%重量(kg)225中效 过滤 段段长度(mm)滤速(m/s)初阻(Pa)终阻(Pa)计算效率(%)8550

42、.27515050%重量(kg)640表冷 段段长度(mm)换热面积(m2)水流量(T/h)水阻力(kPa)进出水温度(C)655432.840.7913.17/12表冷器台数重量(kg)2675加热 段段长度(mm)换热面积(m2)水流量(T/h)水阻力(kPa)水速(m/s)655141.629.040.0151热水温度(C)加热器台数重量(kg)601550风机 段段长度(mm)风机转速(r/mi n)功率(KW)重量(kg)22251064151350三、主要设备的校核计算(一)表冷器的校核计算为使表冷器的工作能够满足要求，应对其进行严格的热工计算，然而，多数表冷器样 本上的热工性能参

43、数不足以进行精确的计算。此时，可进行近似计算。目前，国产表冷器 样本上的冷量是按标准工况测定的，冷量测定的标准工况是：室内空气干球温度tn=25C,室内空气湿球温度tns=185C。冷冻水初温t=7 C,供回水温差 t=5 C。在实际工程中， 表冷器基本上都是在非标准工况下运行的，此时可通过简单的换算近似求得非标准工况下 表冷器所能提供的冷量：QQB(tst1) /(tBstB1 )式( 7.1 )式中:ts，ti ,Qb -非标准工况和标准工况下表冷器的冷量；tBs -非标准工况和标准工况下空气的初湿球温度；tB1 -非标准工况和标准工况下冷冻水的初温。已知，被处理空气量为2841m3/h，

44、空气初参数为：tm=28C, hm=64.9KJ/kg, dm=14.5g/kg， tms=22C，冷水初温为tW1 =7 Co由上式求得表冷器入口的空气湿球温度为22C，冷水初温7C时，表冷器提供的实际冷量为:Q QB(ts t1)/(tBs tB1)118 (227)/(19.5 7)141.6KWhL hm表冷器终状态点的焓值：hL hm G 64.9筈30.61kJ/kg次等焓线与相对湿度为95%的等值线相交，得：ti=145C, di=9.8g/kg。(二) 系统水力计算，校核风机扬程空调系统水力计算的目的是：确定各管段的断面尺寸和系统阻力，保证系统内的风量 分配达到要求，最终确定系

45、统通风机的型号和动力消耗。空调水力计算采用假定流速法， 即根据风道与风口的经济流速确定其风速值，再由风道或风口应输送的风量得到风道或风 口所需尺寸，并计算出系统的阻力。风道与风口的经济流速见下表：表12风道与风口的经济流速(m/s)风道、风口类别主风道无送、回风口的 支风道有送、回风口的 支风道送风口风速68573535空调系统水力计算的特点:1、(1) 系统内的介质为空气而非采暖系统中的热水或蒸汽，因此管道的断面远远大于热水 或蒸汽管道的断面，因而占用空间较大；(2) 除特殊情况外，空调系统一般用镀锌薄钢板作风道，且为了与建筑配合，风道多采 用矩形断面，为了最大限度的利用板材，实现风管制作与

46、安装的机械化、工厂化，我国确 定了通风管道统一规格；(3) 空调系统的局部阻力所占比例较大，一般为 50%以上。2、计算步骤：(1) 管段编号。在每一管段始末两点处或分叉点处做标号，每一管段为一流量；(2) 将管段编号、流量、管段长度均列入表中，管长取两管件中心间的就距离；(3) 选局部构件最多、长度最长的管路为最不利管路。(4) 逐段选定流速并按风道标准管径选定风道断面，然后算得管内实际流速，并查出管 道的比摩阻，由管长进一步算出管段沿程阻力；(5) 按系统布置查出局部构件，并确定其局部阻力系数Z值，再由相应的动压值算出局部 阻力值；(6) 求管道系统总阻力；(7) 系统总阻力为外部阻力和内

47、部阻力之和，内部阻力主要考虑表冷器、初、中效过滤 器等，表冷器取116Pa,初效过滤器取50Pa,中效过滤器取100Pa；(8) 求风系统总阻力并校核风机扬程是否满足要求。3、各楼层的水力计算见附表三。第二节加新风系统设备选型一、风机盘管选型及调节本设计拟选用卧式暗装式风机盘管。这种型式的特点是：节省建筑面积，可与室内建 筑装饰布置向协调，适用于宾馆客房、办公楼、商业建筑等，但卧式机组暗装在顶棚内， 维护较麻烦。为了让机组尽可能的满足需要，选用时宜根据机组在中档运行时的参数选择。表13风机盘管的调节方法调节方法特点适用范围风量调节通过三速开关调节电机输入电压，以调节风机 转速，调节风机盘管的冷

48、热量，简单方便，初 投资省。随风量的减小，室内气流分布不理想， 选用时宜按中档转速的风量和冷量选用。用于要求不咼的 场合，目前国内用 的最广泛。水量调节通过温度敏感元件、调节器和装在水管上的小 型电动直通或三通阀自动调节水量和水温，初 投资咼。用于要求较高的 场合。旁通风门调节通过敏感元件、调节器和盘管旁通风门自动调 节旁通空气混合比。调节负荷范围大，初投资 较高，调节质量好。送风含湿量变化不大，室用于要求较高的 场所，可使室温允 许波动范围达到内相对湿度稳定，总风量不变，气流分布均匀， 风机功率并不降低。+c，相对湿度达到40-50%,目前国内用的不多。二、风机盘管机组在使用过程中应该注意的

49、几个问题（一）定期清洗滤尘网，以保持空气流动畅通；（二）定期清扫换热器上的积灰，以保证它具有良好的传热性能；（三）风机盘管制冷时，冷水进口温度一般采用 7-10 C,不能低于5 C,以防止管道及空 调器表面结露；（四）当噪声级很高时，可以在机组出口和房间送风口之间的风道内做消声处理。三、新风处理机组的选择根据处理空气量和夏季制冷量的要求，选择新风处理机组。本设计选用无锡申达空调 设备有限公司生产的ZKDB系列超薄暗装吊顶式新风处理机组。 所选新风处理机组主要技 术参数如下：表14三到八层新风处理机组主要性能参数型号额定风量（m/h）余压（I型）（Pa）额定冷量（全新风 干球温度34C，湿 球温

50、度28C）（ KW额定热量（全新 风干球温度-4 C（ KW风机额定功率（I型）（KWPBDF2.0200022032.436.80.45冷媒水量（mVh ）冷媒水阻力（kPa）换热器 面积（m）机组重量（kg）外形尺寸（mmX mm1接管管径凝水管 径5.834535.21781150X 1040X540DN40DN20型号额定风 量（mVh ）余压（I型）（Pa）额定冷量（全新风 干球温度34 C，湿 球温度28 C ）（KW）额定热量（全新 风干球温度-4 C（ KW风机额定功率 （I 型）（KWZK-DB6-2200017026.130.60.32冷媒水量（m/h）冷媒水 阻力（kPa

51、）换热器 面积（m）机组重量（kg）外形尺寸（mmX mm接管管 径凝水管 径4.704830.3161950 X 1040X 540DN40DN20第八章制冷站设计第一节机组的选择常用的制冷机可分为压缩式和吸收式两大类， 压缩式包括：离心式、螺杆式、活塞式。 吸收式包括：蒸汽式、热水式和直燃式。本设计欲选用螺杆式制冷机组，其主要优、缺点 如下：、优点（一）与活塞式相比，结构简单，运动部件少，无往复运动的惯性力，转速高，运转平稳， 振动小，中小型密闭式机组的噪声较低，机组重量轻；（二）单机制冷量较大，由于缸内无余隙容积和吸、排气阀片，因此具有较高的容积效率， 单级活塞式压缩比通常不大于10,且容积效率随压缩比的增加急剧下降， 而螺杆式容积效 率高，压缩比可达20,且容积效率的变化不大 COP高；（三）螺杆式易损件少，零部件仅为活塞式的十分之一，运动可靠便于维修，调节方便， 制冷量可通过滑阀进行无级调节；（四）对湿冲程不敏感，允许少量液滴入缸，无液击危险；（五）制冷剂为R22制