山西省煤炭运销集团有限公司王家岭煤矿井筒工程施工组织设计

1、山西煤炭运销集团有限公司王家岭煤矿进风立井井筒施工组织设计中煤五公司第一工程处2009年9月23日山西省煤炭运销集团有限公司王家岭煤矿井筒工程施工组织设计编 审 人 员编制姓 名职 务专业职称签 名日 期吴仁祥工程科长助理工程师董长龙工程副科长助理工程师朱泽祥工程副科长助理工程师王 力机电副科长助理工程师王永仲工程副科长助理工程师审查张庆中副总工程师高级工程师戎尚庆副总工程师高级工程师律景田副总工程师工程师丁 勇安监处长工程师权守国副总工程师工程师袁兆宽总工程师高级工程师目 录1地质、工程概况51.1地质51.2工程范围及工程量92施工方案及施工工艺：102.1施工方案102.2施工工艺113

2、凿井辅助系统及设备163.1提升系统:163.2压风系统- 28 -3.3排水系统- 29 -3.4通风系统- 29 -3.5供电系统- 34 -3.6通讯、信号及照明- 37 -3.7供水系统- 37 -3.8砼搅拌、输送系统- 37 -3.9施工主要设备- 37 -4土建大临工程及施工总平面布置图- 41 -4.1土建大临工程- 41 -4.2施工总平面布置图- 41 -5劳动组织和工期安排- 43 -5.1管理形式和劳动力配备- 43 -5.2项目管理及技术力量配备- 44 -5.3 工期排队及保证措施- 44 -5.3.1工期排队- 44 -5.3.2工期保证措施- 45 -6质量、环

3、境、职业健康安全一体化管理及保证措施- 46 -6.1工程质量计划- 46 -6.2环境目标控制- 57 -6.3职业健康安全目标- 60 -6.4文明施工、环保、消防、降噪声措施：- 73 -前言王家岭煤矿是山西煤炭运销集团有限公司拟新建项目之一，井田位于山西省保德县南部，井田北界距保德县城关镇约6Km，行政区划属于山西省忻州市保德县桥头镇和孙家沟乡管辖。井田位于河东煤田北部，是河保偏矿区的一部分。井田面积34.4467km2，规划矿井设计生产能力500万吨/年。一期开拓四个井筒，其中主、副斜井及进风立井在一个工业广场，回风立井在一个广场。我们认真地研究了王家岭煤矿井筒工程图纸内容，仔细分析

4、了王家岭煤矿矿建工程特征和地质条件，同时结合立井施工的先进经验及先进施工装备和技术力量，本着实事求是的原则编制王家岭矿井井筒工程施工组织设计。立井设计采用立井机械化配套作业线快速施工法，采用专业工种，固定工序交叉作业，减少辅助时间，缩短循环时间，实现快速施工。本施工组织设计编制依据：1、山西煤炭运销集团有限公司王家岭煤矿进风立井井筒及井底连接处平、剖断面图S1793-116-12、山西煤炭运销集团有限公司王家岭煤矿井筒工程招标文件及质疑函，王家岭煤矿井筒检查地质报告；3、煤矿安全规程2006版；4、煤矿井巷工程质量检验评定标准（MT5009-94）；5、矿山井巷工程施工及验收规范(GBJ213

5、-90)。1地质、工程概况1.1地质一井筒围岩特征:王家岭井田位于长条带状的河东煤田北段，基本为一走向SN，向西倾斜的单斜构造。区内经以往勘探均未发现断层，构造简单。矿井井筒穿越的地层有太原组，山西组，下石盒子组，上石盒子组，第三系上新统及第四系中，上更新统，各自的工程地质特征分述如下：（一） 石炭系上统太原组（C3t）有砂岩，粉砂岩，砂质泥岩，泥岩及煤组成。本组岩石的组合特征是砂岩类与泥岩类相间成层，砂岩多为中厚层-厚层状，胶结致密，裂-隙不发育。岩石力学测试，单向抗压强度10.732.9MPa,属软弱半坚硬岩石。岩体结构类型有整体结构，块状结构，层状结构。泥质岩类层数较多，薄层状-中厚层状

6、，水平层理较为发育，泥岩层面之间多充填煤屑和植物叶，茎碎片，性脆易碎，有离层现象。岩石力学测试，砂质泥岩单向抗压强度9.139.2MPa，属软弱-半坚硬岩石，岩体结构多层状薄层状结构。（二） 二叠系下统山西组（P1s）岩性为砂岩、砂质泥岩、泥岩及煤，上部为砂质泥岩、粉砂岩夹中细粒砂岩，下部多由中粒、粗粒砂岩组成。4号煤层底板K3砂岩及顶板K4砂岩分部稳定，构成了4号煤层的老底和老顶。砂岩厚度一般较大，以后层状为主，泥质胶结。砂岩单向抗压强度14.553.2MPa，属软弱-半坚硬岩石，岩体结构多为块状、层状结构。泥质岩类水平、微波状层理发育，层面含植物根、茎、叶化石，质软、性脆，水稳性较差，岩体

7、结构以层状结构为主，单向抗压强度3.636.3MPa，属软弱半坚硬岩石。（三） 二叠系下统下石盒子组（P1X）顶部以泥岩为主，中部为粉砂岩、泥岩与砂岩互层，底部为厚层状含砾粗砂岩。砂岩厚度大，为厚层、巨厚层状，交错层理较为发育，矿物成份为石英、长石，含云母、岩屑，泥质胶结，局部裂隙发育，单向抗压强度8.159.2MPa，属软弱半坚硬岩石。本组岩体结构以块状、层状结构居多。（四） 二叠系上统上石盒子组（P2s）岩性为砂质泥岩、泥岩夹细粒砂岩，厚层状含砾中粗粒砂岩，底部为含砾粗粒长石石英砂岩。砂岩为巨厚-厚层状，钙质、泥质胶结，单向抗压强度为33.296.4MPa，一般为中等坚硬岩石，局部为坚硬岩

8、石，裂隙部发育，岩体结构类型有整体结构，块状结构，层状结构。泥岩相对较厚，胶结强度为弱中等，单向抗压强度为0.9-49.6MPa，属软弱半坚硬岩石，胶易风化，暴露地表十多天即风化为碎块，属较软岩层，岩体结构一般为层状结构。（五） 第三系上新统（N2）棕红色粘土、亚粘土，内含铁锰质斑点，局部钙质结核较多，干燥十坚硬，湿润具胀缩性。底部有一层钙质胶结地砾岩，砾石成分主要为石灰岩。砾径大小不一，最大者直径20cm；小者仅数毫米，俗称“子母石”半胶结状，由于风化作用，在深切的沟谷中常发生崩塌。（六）第四系中上更新统（Q2+3）粉土、粉质粘土，结构致密，具微弱湿陷性，地表可见柱状节理，大孔隙压缩性中等低

9、。本次井检孔勘探，主斜井1、2、3号检查孔及副立井检查孔，揭露松散层的厚度分别为19.31、4.94、61.80、4.25m，揭露的基岩风化带分别为19.3140.61m厚21.30m；4.9421.98m，厚17.04m：61.8088.86m，厚27.06m；4.2559.70m,厚55.45m。二、煤层顶底板岩石工程特征（一）4号煤层本次井筒检查孔施工，主斜井3号检查孔，副斜井检查孔4号煤直接顶板均为砂质泥岩，自然抗压强度为6.923.0MPa，抗剪强度为1.735.85MPa，抗拉强度为0.511.51MPa，均属软弱岩石。（二）5号煤层主斜井3号检查孔5号煤直接底板为中粒砂岩，自然抗

10、压强度为17.032.9MPa，平均22.3MPa，抗剪强度为1.892.42MPa，平均2.24MPa，抗拉强度为0.571.88MPa，平均1.08MPa，属软弱半坚硬岩石。副斜井检查孔5号煤直接底板为粗粒砂岩，自然抗压强度为24.830.8MPa,平均27.2MPa，抗剪强度为3.355.26MPa，平均4.02MPa抗拉强度为0.661.45MPa,平均0.98MPa，属软弱半坚硬岩石。（三）7号煤层本次副斜井检查孔施工，7号煤直接顶板为砂质泥岩，自然抗压强度为33.539.2MPa,平均36.2MPa，抗拉强度为3.094.54MPa，平均3.95MPa，抗拉强度为0.751.18M

11、Pa，平均0.93MPa，属半坚硬岩石。（四）8号煤层本次副斜井检查孔施工，8号煤直接底板为粗粒砂岩，自然抗压强度为10.714.0MPa,平均12.2MPa，抗剪强度为2.162.63MPa,平均2.44MPa，抗拉强度为0.590.98MPa，平均为0.78MPa，属软弱岩石。（五）9号煤层本次副斜井检查孔施工，9号煤直接顶底板为粗粒砂岩，自然抗压强度为16.121.2MPa，平均18.4MPa，抗剪强度为1.331.50MPa，平均1.42MPa，抗拉强度为0.610.82MPa，平均0.70MPa：9号煤直接底板为砂质泥岩，自然抗压强度为11.817.1MPa，平均14.3MPa，抗剪

12、强度为2.563.31MPa,平均2.99MPa，抗拉强度为0.751.27MPa，平均0.99MPa，均属软弱岩石。三、勘探区工程地质条件复杂程度评价1、区内地形较为复杂，黄土冲沟深切，植被覆盖少，有利与地表自然排水。2、地层岩性较为单一，岩层呈向西倾斜的单斜构造，倾角平缓,约6度左右。3、区内未发现断层、陷落柱，地层构造简单。4、主要可采煤层老顶多属较软中等坚硬岩石，稳定性较差。5、井巷围岩相关的地层，掩体结构多为块状、层状结构，岩体结构面不发育，岩体质量较好。6、本区奥陶系灰岩岩溶发育，富水性不均一，奥会水承压水头高，煤层底板易造成底鼓突水，影响煤层开采及岩体稳定。综合分析评价，本区属工

13、程地质条件中等矿区。四、 瓦斯局勘探报告，4号煤层为氮气沼气带，瓦斯含量4.10mL/g·可燃基，为沼气高含量煤层。7、9号煤为二氧化碳氮气带，瓦斯含量<2mL/g·可燃基。随着煤层埋藏深度的加大，瓦斯含量递减。下部煤层瓦斯含量低的原因，可能为煤层气生成后，沿裂隙和层间断裂运移4号煤层，加之4号煤层上覆岩层密实性好，气体容易聚集，致使4号煤层中瓦斯含量增高。下部煤层瓦斯含量虽低，但由于上部煤层瓦斯含量高，所以不可忽视下部煤层的瓦斯变化情况。本井田若遇地质、水文地质等条件变化，瓦斯灰发生局部富集现象，因此在今后的开采中，应切实加强瓦斯地质工作，确保安全。五、煤尘煤的爆炸

14、性鉴定标准采用MT78标准，其结果的评定方法为：在5次煤样实验中，只要有一次火焰出现，即为有煤尘爆炸危险性。若在10次煤样实验中均未出现火焰，该煤样为无煤尘爆炸性。本区所测试的煤样，均有火焰出现，各煤层火焰长度在150mm400mm之间，抑制煤尘爆炸最低岩粉量70，存在煤尘爆炸的危险性。今后在采掘活动中，要及时清理浮煤，并应洒水压尘，以防不测。本次井筒检查孔勘探，对副立井井筒检查孔中采取的煤样进行了煤尘爆炸性试验，结果各煤层均有爆炸性危险。1.2工程范围及工程量进风立井：垂深304.0m，净径7.0m 。井筒主要技术指标见下表 王家岭煤矿进风井井筒技术特征表 表 1-1序号名 称单位进风井1井

15、口坐标Xm4304650.00Ym19509760.7Zm+974.4000°2倾角度立井3砼砌碹段净断面m238.48掘进断面m260.824基岩段净断面m238.48掘进断面m250.27长度m5支护方式砼砌碹段混凝土碹C3基岩段混凝土碹C36总工程量m3042、施工方案及施工工艺：2.1施工方案进风井井口采用大开挖法施工，基岩段采用立井混合作业法施工。进风立井井筒施工选用+1.7型凿井井架，考虑二期改绞需要，提升系统选用2JK-3.520型提升机， 配4.0m3吊桶，表土段及风化基岩段掘进出矸采用CX55B型小型挖掘机配合一台HZ-6型中心回转式抓岩机；砌壁段高2.0m。基岩段

16、掘进采用FJD-6型伞钻打眼，配YGZ-70型凿岩机，4.2m中深孔光面爆破，采用CX55B型小型挖掘机配合一台HZ-6型中心回转式抓岩机出矸，砌壁采用整体下滑液压金属模板，砌壁段高3.6m。井筒内设置一台MD46-50×8型卧泵，一趟159厚壁溜灰管钢丝绳悬吊，胶质风筒二趟及安全梯、压风管、供水管、排水管、注浆管各一趟，采用井壁固定。2.2施工工艺2.2.1临时锁口施工 进风立井井口段6m施工采用大开挖法，进风井井筒安全出口、热风道与该段井筒一并挖出，边挖边进行临时支护，挖掘时采取锚网临时支护，锚杆间排距800*800mm，自下向上浇筑混凝土时，脚手架必须架设牢固，并具防坠措施。挖

17、够深度后，将挖掘机开上地面。再自下向上绑扎钢筋，稳模浇筑，安全出口与锁口同时稳模。锁口上口需预留封口盘梁窝及各管路通过口。该段井筒设环形防滑壁墩。在井口段施工时完成地面临时设施、凿井措施工程。井筒施工井筒30m后，安装两盘，吊挂管线等，为井筒正式开工做好准备。2.2.2井筒段施工一、表土段施工当掘砌至井深30m时，安装凿井吊盘、固定盘、吊挂整体下移金属模板及各管缆。完成上述系统安装和吊挂后，井筒可开始正式掘砌。1、采用CX55B挖掘机与HZ-6中心回转抓岩机配合挖土；首先挖掘机靠近井壁，与抓岩机同时挖罐窝，然后在吊桶两侧对吊桶集中装土，抓岩机在罐侧装土，挖掘机边松土边装土辅以人工风铲风镐掘进，

18、掘砌段高为2m。2、掘进够一段高后，按设计要求进行钢筋绑扎，利用2m段高液压金属模板砌壁，模板刃脚布置钢筋出口。模板找正调平后，利用溜灰管下料。二、基岩段施工1、掘进：凿岩采用FJD-6型液压伞型钻架配6台YGZ-70型风动凿岩机进行，采用4.5m六棱中空钻杆，55mm“十”字型合金钻头，炮眼深度4.04.2m，爆破循环进尺3.6m，采用定人、定机、定位、分片、分区的方式进行打眼。采用中深孔光面爆破，炸药选用T330型高威力水胶炸药，药卷直径采用45mm和35mm两种；雷管选用6m长脚线毫秒延期电雷管，最后一段延期时间不超过130ms；按光面、光底、弱震、弱冲的要求进行光面爆破。为防止瞎炮,

19、起爆采用我们研制的大功率直流电源放炮器。进、回风立井井筒基岩段炮眼布置图见图2-1,2-2，爆破参数表表 2-1、表2-2，2-3，2-4。进风井基岩段爆破参数表2-1炮 眼名 称炮 眼数 目圈 径(m)眼 深(m)眼 距(mm)倾 角(度)装 药 量起 爆顺 序雷 管段 别kg/眼kg/圈掏槽眼71.84.2780905.035串并联辅助眼一153.64.075090460辅助眼二235.64.076090492周边眼357.64.0650882.070合 计80257进风井基岩段预期爆破效果表 2-2 序号名 称单位数量1岩石硬度f462掘进断面m250.273炮眼利用率%904每循环进尺

20、m3.65每循环爆破实体岩石量m3189.36每米井筒炸药消耗量kg/m73.77单位原岩炸药消耗量kg/m31.308每米井筒雷管消耗量个/m28.39单位原岩雷管消耗量个/m30.510每循环炮眼长度m321.42、装岩排矸井筒段施工采用CX55B挖掘机与HZ-6中心回转抓岩机配合装罐，同时用挖掘机配合人工清理。吊桶单钩提升，翻矸台为座钩式自动翻矸，经溜矸槽溜入落地矸仓，然后由自卸汽车排到业主指定的排矸场地。3、砌壁井筒基岩段为单层井壁，选用MJY3.67（8）型单缝式整体移动液压金属模板砌壁。模板伸缩设有液压装置，下面设有斜面接茬刃脚，上口留有砼浇筑及震捣口，并在上部浇筑口装设翻转挤压式

21、接茬模板。该模板具有刚度大、不易变形的特点，可以有效地达到井壁接茬平整、密实。搅拌站设在井口，通过溜灰管下至井下。吊盘上设分灰器，砼卸至分灰器内，再经由3根8分钢丝铠装耐磨胶管对称入模。入模砼使用插入式风动震动棒振捣。砼的配合比施工前应现场取料，送当地有资质的实验部门进行实验并设计塌落度，施工时按实验室提供的砼配比下料，及时调整塌落度。4、壁座施工井筒壁座掘进与井筒同时进行，矸石清理完毕，经技术人员验收壁座尺寸满足设计要求后，由下向上与井壁共同浇注。施工作业方式见循环图表：图2-35、煤层瓦斯探放当井筒施工接近煤层时，应按照地测部门提供的风立井工作面距煤层的准确位置，在距煤层10m位置开始打钻

22、探放瓦斯。设置2个探孔排放瓦斯，并测定瓦斯压力(P),查明煤层赋存情况及煤层突出危险性。探孔距井筒中心1.5m对称布置。当工作面掘进遇到煤线或接近地质破碎带时，也必须经常检查瓦斯。瓦斯浓度1%时方可继续掘进。如果发现瓦斯大量增加或其它异状时，都必须立即撤人停掘，进行处理。探放前应编制具体的施工措施或作业规程。6、防治水措施根据建设方提供的地质资料，井筒段施工至距含水层10m时，采取先探后掘的施工方法，再对工作面进行工作面预注浆。工作面预注浆措施另编。井筒落底后，若井筒涌水量大于6m3/h，进行一次全井筒壁间和壁后注浆，使成井总涌水量符合规程要求。其他防治水措施：（1）工作面防治水：井筒布置时考

23、虑一台MD46-50×8型卧泵（放在吊盘上）；（2）井筒壁后水处理：截水：当井壁淋水较大时，利用铁皮截水槽截住井壁淋水，以防井壁淋水进入砼，影响井壁质量；导水：当含水层未探出水，而井筒揭露后，个别裂隙涌水或非含水层因为构造出现少量涌水时，采用壁后预埋高压软管将水导出，以防涌水沿壁后进入工作面。7、施工测量根据甲方提供的近井点坐标资料标定井筒中心位置，确立井口标高并建立井筒十字基点。井筒中心线测量方法采用悬挂重锤法，在靠近井中附近的固定盘（封口盘）梁上固定一铁板并精确做出下线孔。在施工中应定期对井筒中心线的下线孔位，偏差超出3mm即需校正。中心线采用1.6mm炭素钢丝，手摇绞车下线，配

24、30-50kg重锤来稳线，下放重锤采用300mm手摇小绞车。8、井底连接处施工方案当井筒施工至井底连接处上方2m左右时，先将上段井壁砌好，进行测量放线，利用井筒的十字基点，将方向和高程导至井筒内适宜位置的井壁上，利用井壁上的测点，准确测定该硐室的位置和方向。井底车场连接处按设计要求掘进，边掘进边进行锚喷临时支护，最后自下而上，分段与井筒同时立模浇筑砼。为保证井底车场连接处与井筒永久支护的整体性，硐室采用与井筒同时掘出，同时立模整体浇筑的施工方案。3凿井辅助系统及设备3.1.1进风立井提升系统：凿井井架选用IVG型凿井井架，封口盘至翻矸平台高度为10.5m，能满足施工需要。提升设备主提升设备选用

25、2JK-3.5/20型提升机，配4.0m3 坐钩式吊桶，提升设备选型及有关技术参数见表3-1。 凿井提升设备选型及技术参数 表3-1序号项目型号或技术参数备注1提升机2JK-3.5/202最大静张力（kg）170003最大静张力差（kg）115005电机功率（kw）8006电机转速r.min-15807最大提升速度（m/s）5.38选用钢丝绳（直径）409提升容器（m3）410天轮规格（mm）300011钢丝绳终端荷载（kg）955112钢丝绳破断力总和（kg）12136813钢丝绳安全系数10.5提升钢丝绳选择、校核：（1）钢丝绳的最大悬垂高度H0 = Hsh+Hj =329.87m 取33

26、0mHsh 井筒深度304 m Hj 井口水平至天轮平台高度25.87 m（2）提升物料荷重按4 m3吊桶考虑 Q = KmVTBrg+0.9（1-1/ks）VTBsh = 7560kg Km 吊桶装满系数 0.9VTB 标准吊桶容积m3rg 岩石松散重量 1600kg/m3ks 岩石松散系数2sh水容重 1000kg/m3（3）提升容器自重（按4m3吊桶、11t钩头考虑）QZ = 1530+196+215+50 = 1991kg（4）提升钢丝绳终端荷载 Q0 = Q+Qz = 9551kg（5）钢丝绳单位长度重量Ps（kg/m）Ps= Q0/（110B/ma-330）=4.21kg/m 式中

27、B 钢丝绳钢丝的抗拉极限强度 177kgf ma 钢丝绳安全系数 取7.5（6）选择钢丝绳据PsBPs 查表2-1-79选择钢丝绳型号为18×7-40-1770（特）PSb=6.24 kg/m （7）以最大终端载荷验算提升钢丝绳安全系数 m = Qd/（Q0+H0PSB） ma Qd 钢丝绳破断拉力总和 121368kgfm = 121368/（9551+330×6.24）=10.5>7.5经计算主提升绳选用18×7-40-1770（特）钢丝绳符合安全规程规定（8）最大静张力Qjmaax = Q0+H0PSB = 9551+330×6.24=116

28、10kg17000kg 符合要求（9）提升机电机功率验算4m3吊桶：P0=（Qz+Q+PSbH）VmB/102=11610×5.3/（102×0.85）=710kw < 800kw（提升机电机功率） 满足使用提升绞车（2JK-3.5/20)电气调试计算(1) 失压脱扣器整定a、吸引电压不高于额定电压的85%即U吸=0.85Ue/Ky=0.85×6000/60=85Vb、释放电压约为额定电压的60%即U放=0.6Ue/Ky=0.6×6000/60=60V式中：Ky-电压互感器变比，6000/100(2) 电流速断电流速断用做电动机的短路保护。Iaq=

29、Krel·Kc·m·I1n/Ki式中：Krel-可靠系数，取1.6；Kc-接线系数，取1；m -电动机最大力矩相对值，1.82；I1n -电动机定子额定电流，86;Ki-电流互感器变比，为150/5；q1.6×1×1.82×86/308.35(3) 过流保护反时限动作用做电动机的过流保护。Iaoc=Krel·Kc·I1n/(Ki·Kret)式中：Krel-可靠系数，取1.2;Kret-继电器返回系数，取0.85;Kc、I1n、Ki同上。1.2×86×1/（0.85×30）4.

30、05(4) 加速电流继电器采用纯时间控制，把电流继电器作为限流元件：a、吸引电流iat=1.051·I1n/Ki =1.05×1.4×86/304.21A式中：1-起动切换力矩上限相对值。1.4；b、释放电流ir=Kret·iat=0.8×4.21=3.37A式中：Kret-返回系数，取0.8(5) 过速继电器GSJ2继电器，作为等速阶段过速保护用，按规程要求过速15%起保护作用，所以整定值为：Uat=1.15EN=1.15×220=253V式中：EN-测速发电机直流输出，V；(6) 时间继电器继电器1SJ2SJ3SJ4SJ5SJ6S

31、J7SJ8SJXHJ时长0.750.7510.560.310.170.10.050.5现场施工时，若电机功率、电流互感器比及电流继电器等设备参数与计算中使用的参数不符时，应及时进行计算调整液压站整定压力kg/cm2 确定最大力矩确定：1、 最大静张力Fjc=11610Kg×9.81=113894N2、 最大静张力矩Mjmax=Fjc×D/2=113894×1.75=199315N.m式中：D-滚筒直径，3.5m；3、 最大制动力矩（1）未考虑残压影响所需制力矩：Mzmax3×Mjmax=3×199315N·m=597945N·

32、;m（2）考虑残压影响所需制动力矩:MzmaxMzmax+9.81×2n·Pz·a·Rcp·=597945+9.81×2×8×5×142×1.9×0.45 N.m=693228N.m式中：n-盘形制动器对数，n=8；Pz-电液调节阀残压，取Pz=5kg/cm2;A-盘形制动器活塞面积，查得A=142cm2；Rcp-盘形闸磨擦半径，查得Rcp=1.9m；-闸瓦磨擦系数，查得=0.45。(3)根据上述计算确定最大制动力矩：Mmax=693228N.m 制动油压确定1、 制动系统贴闸皮油压P

33、t:MzmaxPt= ×0.0981 2n·Rcp·a··g693228= ×0.09812×8×1. 9×142×0.45×9.81=3.56Mpa2、 最大制动油压Ps=Pt+C=3.56+1.62=5.18MPa<6.1 MPa式中：C-制动闸综合阻力，查得1.62 MPa。3.2压风系统压风系统主斜井、进风立井共用。3.2.1用风量统计主斜井、进风立井凿井期间用风量统计表表3-3设备型号单台耗风量(m3/min)打 眼抓 岩砌 壁喷浆使用台数耗用量使用台数耗用量使用台数耗

34、用量使用台数耗用量伞钻FJD-67.51290风动马达3.527主井风锤YTP-263412抓岩机HZ617234喷浆机PZ-5B818风 镐C101.289.622.4风动泵BQF-30/252.537.537.537.537.5振动器2.5820合计116.551.127.517.93.2.2压风机选型掘进总耗风量的计算：Q=nkq=132.1m3/min管网漏风系数，取1.1风动机械磨损使耗风量增加的系数，取1.1高原修正系数，取1.16n同型号风动机具使用数量k同型号风动机具同时使用系数，取0.7q风动工具耗风量 3/7m3/min掘进打眼与喷浆平行作业时用风量最大为132.1m3/m

35、in，考虑大断面快速施工多工种平行作业及风压降效等因素，本着经济合理的原则，选用2台MM250空压机，及3台SA-120A螺杆式空压机，可满足不同作业循环的要求。3.2.3压风管路的选型d=20Q1/2=229.8mmQ管道计算压风流量，132.1m3/min根据最大用风量地面选用三趟159×4.5mm无缝钢管可以满足供风要求。3.3排水系统在工作面利用一台或二台BQF-30/25型风泵，将水抽到吊盘上的5m3的水箱内，用设置在吊盘上的MD46-50×8型卧泵排水至地面。排水管选用159×4.5mm无缝钢管。3.4通风系统1、风量计算： 按人数计算Q=4N=4&#

36、215;44=176m3/min式中N工作面最多人数，浇筑班与清底班交接班时最多，为44人。 按排除炮烟计算采用压入式通风， 计算所需风量Q= 7.8/ t×3A(SL)2k式中Q-工作面所需风量，m3/minA-同时爆炸药量，取257kgS-井巷断面面积，取38.48m2L-最大排烟长度，取304 mk-淋水系数，取0.15t -通风时间，取30min代入上式得Q=452.6m3/min通过上述计算可知452.6m3/min即为工作面最低有效风量。风机工作风量计算：按排除炮烟计算风机风量Q工=KQ=1.1×452.6=497.86m3/min式中K矿井通风系数，取1.12

37、、风筒阻力计算拟布置一趟800mm风筒，查表得=0.0025 N .s 2/m4, （1）、沿程摩擦风阻R摩=6.5L/d5=6.5×0.0025×304/0.85 =15.1 NS2m8R摩摩擦风阻 ，NS2m8摩擦阻力系数为0.0025 N.S2m4L风筒长度304md风筒直径 （800mm风筒）（2）、接头风阻 R接=nr/2gs2 =304/20×0.09×1.2/2×9.8×（0.5027）2 =0.3314 NS2m8 n风筒接头数 ，个 风筒局部阻力系数，取0.09 r空气相对密度，取1.2kg/m3 g重力加速度，取9

38、.8 s风筒断面积（3）、出口风阻 R出=0.818r/gd4 =0.818×1.2/（9.8×0.84） =0.24 NS2m8 r空气相对密度，取1.2kg/m3 g重力加速度，取9.8 s风筒断面积风机风压计算： h= （R摩+ R接+ R出 ）Q2工=（15.1+0.3314+0.24）×452.6/60×497.86/60 =980.9pah工作风压 ，paR摩沿程摩擦风阻 ，NS2m8R接接头风阻 ，NS2m8R出出口风阻 ，NS2m8Q工工作面所需风量, m3/s3、风机选型进风立井选用二台FBD-NO6.3型压入式局扇，电机功率为2

39、15;18.5KW的风机，该风机风量为450-725m3/min，风压为685-3750Pa，配一趟800mm阻燃、抗静电胶质风筒通风，其中另一趟风筒供马头门揭煤时使用，风筒用钢丝绳悬吊在封口盘上。风机设置距井口30m处。局扇安装消音器，将局扇安装在井口专用机房内。风筒经封口盘进入井下。3.5供电系统根据甲方提供的供电条件：电源采用10KV供电，两井集中供电，拟在进风立井附近建KYBS-10 KV开闭所一座，采用箱式变电站集中供电，设置KYBS-6KV开闭所一座，ZXB-10（6）/0.4-2*630箱变一座，安装S9-2500KVA /10/6KV变压器一台，一台KBSG-800KVA/10

40、（6）/0.69KV井下动力变压器，一台KBSG-315KVA/10（6）/0.69KV风机专用变压器，满足井上、下各施工动力设备、照明及生活设施供电需要。为确保紧急状况停电，特安装一台GF-200KW柴油发电机组保证特殊情况下安全的运行。供电系统详见附图图3-5-1、3-5-2，立井施工期间用电总负荷为1440KVA，立井施工用电负荷统计详见附表3-7。 序号设备名称台数设备容量需用系数CoStg计算容量安装使用安 装使用有功功率KW无功功率Kvar视在功率KVA一地面高压 1提升机118008000.60.80.75630473788二地面、井下低压1压风机326205000.850.85

41、0.754253195312工广（共用）00000.80.950.70003局扇42194970.60.750.885851774搅拌站2260600.70.750.884237565水泵221801800.80.850.6212678148总计1291854163712819581600建井期间采取绞车闭锁和工序错开，所以同时利用系数取Kw0.9 Ky0.9PmaxPmax×Kw1281×0.9 1153kwQmaxmax Ky958×0.9862（Kvar）Smax（maxmax）（115328622）1/21440（）王家岭进风立井主要负荷统计表 3-73.

42、6通讯、信号及照明为便于通讯联络，设置40门本质安全型程控交换机，井筒内设HAK-1型本质安全型电话机，通过程控交换机与绞车房、压风机房、变电所、调度室等联络。井口设1台KSGZ10-4/0.66/133V型矿用信号照明综合保护装置，供井筒施工信号照明电源。3.7供水系统井筒施工用水由地面水源井经敷设50mm钢管供给。地面施工及生活施用水也取自于水源井，分别敷设管路向各施工点、生活用水点供水。3.8砼搅拌、输送系统混凝土浇筑段，井筒附近地面布置一台JS-750型强力搅拌机，采用PLD-1600型电子自动计量系统上料。将搅拌好的料用溜槽进入溜灰管，通过溜灰管下至吊盘分灰器，再经人工适当搅拌后，下

43、料入模。 3.9施工主要设备施工主要设备及技术特征见附表4-8 施工主要设备及技术特征见附表 表4-8序号机械或 设备名称规格型号数量国别产地制造年份额定功率生产能力用于施工部位一提升设备1提升机2JK-3.5/201台洛阳2005 800KW进风井2提升天轮30001个徐州2004进风井3凿井天轮100012个徐州2004进风井4凿井天轮60011个徐州2004进风井二装岩排矸设备1挖掘机CX55B1台江苏20082抓岩机HZ-61台江苏20083伞钻FJD-61台江苏2008三通风、排水、压风1风动泵BQF-50/252台徐州20092水泵MD46-50×61台徐州200990K

44、W3局部通风机FBD-NO6.0-2×18.5KW2台山西20082*18.5KW4螺杆压风机SA-120A3台上海2008120KW共用5螺杆压风机MM-2501台上海2008240KW共用四砼搅拌、输送设备1搅拌机JS-7501台山东20082电子自动计量系统PLD-16001套山东20089KW五供电设备1箱变ZXB-10（6）/0.4-2*630箱变一座徐州2008630KVA共用2可移式开闭所KYBS-6KV一座徐州共用3可移式开闭所KYBS-10KV一座徐州2008共用4主变压器S9-2500 /10/6KV1台徐州20062500KVA共用5动力变压器KBSG-800/

45、10（6）/(1.14)0.69KV1台徐州2006800KVA共用6风机专用变压器KBSG-315/10（6）/(1.14)0.69KV1台徐州2006315KVA共用六其他设备1装载机ZB-502台徐州2006共用2平板汽车斯太尔 11T3台山东20053矿用充电架KTSB-1023架徐州20084经纬仪J21台徐州20025水平仪S31台徐州20016激光仪DJE-1型2台江苏2006七稳车1稳车JZA2-5/10001台徐州200625KW2稳车JZ2-10/6006台徐州200630KW3稳车JZ2-16/8005台徐州200630KW4稳车2JZ2-16/8001台徐州200630

46、KW八井架1井架IV+1.71座徐州2007九柴油发电机GF-2001台2009200KW4土建大临工程及施工总平面布置图4.1土建大临工程生活区集中布置,需建生活服务用房2435m2；为满足生产需要，在进风井建生产用房1600m2，采用C15砼浇筑设备基础、翻矸架基础、搅拌站基础等，共计砼量304m3；为确保砂和石子质量，采用C20砼浇筑0.2m厚的料场9002三个，为保证施工和生活用水，需建蓄水量为50m3的水池一座；施工区和生活区埋设约500m长300mm200mm的砼排水管。各项工程的工程量和技术特征详见表4-1。4.2施工总平面布置图施工平面布置以甲方提供的工业场地总平面布置图为依据

47、，在不违反有关规范、规程的前提下，尽量不占用永久设施的位置施工场地，把生产设施布置在井口附近，生活设施尽量集中布置，这样能为工程的快速优质施工提供便利条件，又便于管理，同时也避免了人、物的交叉影响（详见工广平面布置图，图4-1，4-2）。临时供水系统采用钢管及塑料管由蓄水池埋设至各个用水地点，能满足生产、生活及消防的需要；临时排水系统能把生产、生活及雨季水及时排出，避免工广内积水。甲方有炸药库，应根据现场情况另定。施工大临工程布置应根据现场实际情况调整,详见生活区平面布置图，图4-3。 土建大临明细表 表4-1序号工 程 名 称单位数量结构类型备 注一生产用房1进风井3.5m绞车房m216轻钢结构2变电所m150彩板3压风机房m80彩板4水泥库m100彩板5机修车