剪力墙结构基于性能抗震设计的目标层间位移确定方法

1、第25卷第11期 Vol.25 No.112008年 11 月 Nov. 2008文章编号：1000-4750(2008)11-0141-08 工 程 力 学 ENGINEERING MECHANICS 141剪力墙结构基于性能抗震设计的目标层间位移确定方法*邓明科，梁兴文，辛 力(西安建筑科技大学土木工程学院，西安 710055)摘 要：结构层间变形的计算和性能水平的划分，是基于性能的抗震设计中确定目标位移的关键问题之一。该文根据剪力墙结构的受力特点，将楼层位移分为有害位移和刚体位移，将层间位移分为名义层间位移和有害层间位移；分析了剪力墙结构的名义层间位移、有害层间位移及楼层转角之间的关系，

2、给出有害层间位移的近似计算公式并进行误差分析；对结构层间变形的计算方法进行改进，提出采用有害层间位移角作为剪力墙结构的性能指标，进行结构性能水平的划分，并采用有害层间位移角和顶点位移角两个参数来控制剪力墙结构的变形。最后，给出剪力墙结构目标层间位移的确定方法，以此确定其目标侧移曲线，可进行直接基于位移的抗震设计。关键词：剪力墙结构；基于性能的抗震设计；层间变形；有害层间位移角；性能指标中图分类号：TU973+.31; TU973+.16; TU973+.11 文献标识码：ADETERMINATION OF TARGET STORY DRIFT FOR RC SHEAR WALLSTRUCTUR

3、E IN PERFORMANCE-BASED SEISMIC DESIGN*DENG Ming-ke, LIANG Xing-wen , XIN Li(School of Civil Engineering, Xian University of Architecture and Technology, Xian 710055, China)Abstract: The calculation of story drift and the specification of structural performance levels are major works to determine the

4、 target displacement in performance-based seismic design. Based on the characteristics of shear wall structures, the floor displacement is classified as destructive and nondestructive, and the story drift is classified as nominal and destructive considering the rigid body rotation of floor. The rela

5、tionships among nominal story drift, destructive story drift and floor rotation are investigated, and the practical formulas to calculate the destructive story drift are derived. Based on the displacement profiles of shear wall structures, an improved method for calculating the story drift is presen

6、ted. Next, the destructive story drift ratio is taken as the performance index of shear wall structures. Then, the performance levels of shear wall structure are quantified and the lateral deformation is controlled by two parameters: the destructive story drift ratio and the roof drift ratio. Finall

7、y, the determination method of target story drift of shear wall structures is presented, which can be used to estimate the target displacement profile in displacement-based seismic design.Key words: shear wall structure; performance-based seismic design; story deformation; destructive story drift;pe

8、rformance index目前，我国规范12关于钢筋混凝土剪力墙结免建筑结构出现造成人员伤亡的方面具有一定的可靠性，但却不能在强烈地震或中等地震作用下有构的抗震设计是基于承载力的设计，这种方法在避收稿日期：2007-06-04；修改日期：2008-03-24基金项目：国家自然科学基金项目(50678146)；高等学校博士学科点专项科研基金项目(20070703002)作者简介：*邓明科(1979)，男，四川南充人，讲师，博士，从事高层建筑结构及抗震研究(E-mail: dengmingke)；梁兴文(1952)，男，陕西华县人，教授，硕士，博导，从事建筑结构及抗震研究(E-mail: li

9、angxingwen2000)； 辛 力(1981)，男，陕西大荔人，博士生，从事建筑结构基于性能的抗震设计研究(E-mail: xinli1129).142 工 程 力 学4效控制结构的破坏程度和地震造成的经济损失3。计算一般由楼层位移差与层高之比求得。这种计算结构层间变形的方法比较适合于结构侧移为整体剪切变形的情况，对以弯曲变形为主的剪力墙结构将产生很大的误差。因此，不宜直接采用规范给出的层间位移角作为剪力墙结构的性能指标，控制结构在不同水准地震作用下的性能。在基于性能的抗震设计中，结构层间变形限值是结构性能指标选取和性能水平划分的依据。水平荷载作用下，高层建筑结构的层间变形包括剪切变形和

10、弯曲变形。剪力墙结构的侧移曲线为整体弯曲型，其层间变形以弯曲变形为主，下部楼层的刚体转动位移将影响上部楼层的层间位移计算，如何在设计中扣除楼层刚体转动位移的影响，选择合理的性能参数作为剪力墙结构的性能指标，是剪力墙结构基于性能抗震设计中迫切需要解决的一个问题。 1.1 楼层侧移与结构变形水平荷载作用下结构的楼层侧移，主要由以下三部分组成11：1) 楼层的整体剪切位移，也称平动位移；2) 结构整体弯曲变形产生的侧移，也称转动位移；3) 基础转动位移。其中，剪切位移由楼层剪力引起；转动位移由水平荷载产生的倾覆力矩引起；基础转动位移是由地基变形引起的结构整体刚体转动所产生的位移，对结构在竖向荷载作用

11、下的重力二阶效应影响较大，与结构在水平荷载作用下受力和变形无关，以下主要讨论前两种位移对结构变形的影响。水平荷载作用下，上部结构的整体倾覆力矩使结构产生整体弯曲变形，引起楼盖的整体倾斜，使楼层构件产生刚体转动。楼层刚体转动引起的位移对结构层间构件的受力和变形并不产生直接影响，故称为无害位移或刚体位移。直接导致结构构件变形和破坏的是层间构件受力产生的剪切位移和弯曲转动位移，称为有害位移。对以整体剪切变形为主的结构(如框架结构)，其无害位移由竖向承重构件的轴向变形引起，当结构层数不多时，竖向构件的轴向变形较小，无害位移可以忽略不计，且有害位移中转动位移所占的比重较小，故仅考虑剪切位移的影响。由此可

12、见，在框架结构的侧移计算中，平动位移占主导，忽略转动位移对计算结果影响不大，可采用规范给出的层间位移角作为性能指标，控制框架结构的层间 变形。对以整体弯曲变形为主的结构(如剪力墙结20世纪90年代，针对基于力的抗震设计存在的问题，国内外学者提出基于性能的抗震设计方法58根据基于性能的抗震设计思想，为了控制剪力墙结构在地震作用下的破坏程度，需要在设计中针对不同的地震设防水准，选择合理的性能参数来划分，使结构具有明确的性能水平3。因此，根据所选性能参数的不同，可衍生出不同的性能设计方法。由于结构在地震作用下的破坏程度与其变形(位移)有较好的相关性，在基于性能的抗震设计中，通常采用各种与位移相关的量

13、作为结构的性能指标来判断结构的性能状态。目前最常用的是选择层间位移角来反映结构层间各构件的受力变形与破坏程度，量化结构在不同地震作用下的性能水平。吕西林等9通过梁柱组合件的试验研究，给出了各种性能水平下钢筋混凝土框架结构层间位移角的取值。罗文斌等10研究了框架位移解构规则及层间位移角与梁、柱目标侧移角之间的关系，提出钢筋混凝土框架基于位移的抗震设计方法。梁兴文等7提出以作用倒三角形分布荷载的等截面悬臂杆件的侧移曲线，作为框架结构、剪力墙结构和框架-剪力墙结构的初始侧移模式，提出钢筋混凝土高层建筑结构基于位移的抗震设计方法。在直接基于位移的抗震设计中，需要首先根据结构的性能水平，确定结构的层间目

14、标位移及各楼层的侧移，然后才能计算等效单自由度体系的等效参数以及结构的基底剪力和各楼层的水平地震作用56。因此，结构层间变形(位移)的计算是基于性能抗震设计中目标位移确定的关键问题之一。本文的主要工作是：根据剪力墙结构的受力特点，对结构层间变形的计算方法进行改进；提出采用有害层间位移角作为剪力墙结构的性能指标，并根据试验结果进行剪力墙结构性能水平的划分；采用有害层间位移和顶点位移控制剪力墙结构的变形，给出其目标层间位移的确定方法，并以此确定结构的目标侧移曲线，以进行直接基于位移的抗震设计。1 结构的侧移与变形控制在高层建筑结构设计中，结构在水平荷载作用下的侧移和变形控制尤为重要。我国规范12以

15、层间位移角作为层间构件的变形控制参数，分别给出了各类结构在小震下的弹性层间位移角限值和大震下的弹塑性层间位移角限值。其中层间位移角的工 程 力 学 143构)，剪切位移所占的比重较小，弯曲转动位移沿结构高度由下向上逐层积累，转动位移对本层构件的影响为有害位移，对上部楼层的影响为无害位移。随着建筑物高度的增加和结构高宽比的增大，上部楼层无害位移的累积效应逐渐增大，故其无害位移不能忽略。可见，剪力墙结构的整体弯曲变形是由楼层构件弯曲变形的积累引起，在剪力墙结构的侧移计算中，其有害位移以转动位移为主，忽略转动位移对上部楼层的影响，将产生很大的误差，而且会影响到结构层间变形的计算结果，得出与实际情况不

16、相符的结论。因此，不宜直接采用层间位移角作为性能指标，控制剪力墙结构的层间变形。 1.2 名义层间位移与有害层间位移建筑结构在水平地震作用下的总层间位移，由楼层构件受力变形产生的位移与结构整体弯曲变形产生的层间刚体转动位移之和组成(图1)，即：i+i1hi (1) ui=ui其中：ui为楼层位移差，也称名义层间位移；u为第i层构件弯曲和剪切变形产生的有害层间位移；hi为第i层层高；i1为结构整体弯曲变形引起第i1楼层的转角，i1hi为i1层楼盖转动引起第， i，i=位移与有害层间位移相等，即ui=ui则与规范给出的层间位移计算方法一致。通常框架结构的高宽比不大，层数不多，这样处理与实际情况比较

17、符合。图2 框架结构的层间位移Fig.2 Storey drift of frame2 剪力墙结构的层间变形对于层数较多的剪力墙结构，其侧移曲线中弯曲变形占主导。根据上述分析，若忽略整体剪切变形，可认为结构在水平荷载作用下的总层间位移均由转动位移引起，包括下一楼层转动引起的刚体位移和本层构件弯曲转动产生的有害位移。由于某一楼层的转角反映了该层以下所有竖向构件弯曲变形的积累效应，故总层间位移中刚体位移所占的比例沿结构高度由下至上迅速增长。因此，必须扣除名义层间位移角中刚体转动位移的影响，才能反映结构上部楼层的真实受力情况。根据剪力墙结构的变形特点，结构上部楼层名义层间位移较大而下部楼层的名义层间

18、位移较小，因此，规范所给的层间位移角限值对上部楼层(尤其是顶层)的变形起控制作用。若要控制结构的层间变形，应增大结构上部楼层的刚度，结构的侧向刚度的合理分布为沿竖向由下至上逐渐增大，这与实际情况相反，显然是不合理的。以前有关剪力墙层间i层的层间刚体转动位移，也称无害层间位移。令=u /h (2) =u/h, iiiiii由式(1)可得：i= i+i1 (3)式中：i为楼层位移差角，也称名义层间位移角；为第i层构件弯曲和剪切变形引起的有害层间位i移角。位移角的试验研究1213，大多数都是针对单个构件或层数不多的情况，仅仅反映了墙体本身的受力性能，并不能代表高层建筑结构中剪力墙的实际受力和变形状态

19、。震害经验和结构振动台试验表明1415，对于规则的高层建筑结构，底层剪力墙的破坏较为严重，而上部名义层间位移角最大的楼层构件并无明显破坏现象。杨志勇14对30层弯曲型框撑结构的分析表明，构件受力情况与层间位移角的分布规律恰好相反。魏琏16对68层地王大厦结构分析表明，风荷载作用下结构第58层的有害层间位移角仅占名义层间位移角的1%左右，其名义层间位移图1 高层建筑结构的层间位移组成Fig.1 Storey drift of tall building对于框架结构，若不考虑结构整体弯曲变形产生的层间刚体转动位移(如图2)，可以认为名义层间144 工 程 力 学远远超过规范的限值，但因有害层间位移

20、角很小，受力构件不仅承载力和刚度满足要求，且不会出现受力裂缝，其较大的刚体位移也不会影响到装修等非结构构件的正常使用。实际上，一般规则高层建筑结构受力最大的部位并不出现在结构上部楼层，而是在结构的底部几层，剪力墙的破坏和塑性铰的出现都是在结构底部，其原因是结构构件的有害层间变形由下至上逐渐减小，因此，规范要求对剪力墙底部受力较大的部位进行加强。可见，剪力墙结构的名义层间位移由下至上逐渐增大，但有害层间位移由下至上逐渐减小，其有害层间位移的分布规律与结构的实际受力情况一致。以下通过理论分析进一步说明剪力墙结构层间位移与楼层转角之间的关系。2.1 剪力墙结构的侧移曲线与截面转角、曲率之间的关系根据

21、剪力墙结构的侧移模式，用作用倒三角形分布水平荷载的等截面悬臂杆件的弯曲变形曲线作为其在水平地震作用下的近似侧移曲线，如图 3所示。沿高度方向墙体任意截面的弯矩为：qH213()=(3+2)=b() (6)3EI2qH314()=(62+8)=t() (7)8EI311qH415(103+202)=utU() u()=120EI11(8)11qH4qH3qH2，t=，b= (9) ut=8EI3EI120EI式中：b为剪力墙底层下端截面的曲率；()为曲率函数；t为结构顶点处的楼层转角(剪力墙的截面转角)；()为转角函数；ut为结构顶点位移；U()为位移形状函数。由式(6)式(8)容易得到b、t、

22、ut之间的关系为：qx3M(x)=3Hx+2H2 (4)6H112Hb (10a) 4011ut=Ht (10b)153t=Hb (10c)8由式(7)、式(8)、式(10b)，可得截面转角与楼层位移的关系：11HU()u()=() (11)15()ut=同理，由式(6)式(8)、式(10)，可得截面曲率与位移、转角的关系：11H2U()u()=() (12a)40()3H()() (12b) ()=8()y图3 剪力墙的侧移曲线 Fig.3 The drift curve of shear wall2.2 楼层转角与层间相对转角根据楼层高度计算出各层楼盖处所对应的值，代入式(7)，容易求得第

23、i层楼盖处(墙体截面)表示第i的转角和第i1层楼盖的转角。用ii1i由EIy=M(x)以及边界条件，得任意截面的曲率、转角和位移为：层楼盖处剪力墙截面相对于第i1层楼盖处墙体截面的转角，称为第i层的层间相对转角，反映了第i层剪力墙受力产生的截面相对转角，如图4所示。=, i=1 (13) 11(x)y=qx23Hx+2H (5a) 6EIH3qx422(x)=y=6Hx8Hx (5b) +24EIHqx5322u(x)=y=10Hx+20Hx (5c) 120EIH令=x/H，由式(5)可得：=, i2 (14) iii1根据上述分析，剪力墙的侧移与墙体自身的弯曲曲率和截面转角直接相关，结构楼

24、盖的转角即为墙体的截面转角，故可通过控制墙体的截面相对转工 程 力 学 145角来控制结构层间变形。由式(11)中截面转角与位，移的关系，通过限制层间相对转角可以间i2.4 名义层间位移与有害层间位移的关系 在实际工程中，采用式(17)计算有害层间位移时，楼层的转角i很难直接求得，可采用以下方法近似确定。对于剪力墙结构，忽略楼层构件受力产生的剪的物理意义可知， +相当切变形，由i和iii1于结构整体弯曲变形引起第i楼层的转角，即+。再由式(3)可得，。 ii1iii接控制结构的侧移和层间变形。令，h (15) i=uiii称为层间转角位移，u为第i层墙体受力后截面弯曲转动引起的假想水平位移，可

25、以反映剪力墙结构真实的有害层间变形的大小。这种有害层间变形是来反映，但以位移通过层间墙体截面的相对转角i为了进一步研究名义层间位移与有害层间位移之间的关系，在小变形情况下采用名义层间位移角代替楼层转角，即假定：i=i (18) 由式(3)及图5所示的几何关系，可得：3的量纲表达。对产生整体弯曲型侧移的剪力墙结构，楼层转角反映了剪力墙侧移的大小，层间相对转角反映了其层间变形的大小，层间转角位移间接i不代表真反映了结构的有害层间位移。可见，u实的层间位移，但反映了结构实际的有害层间变形的大小。hhhhhh图4 剪力墙的楼层转角Fig.4 The rotational angel of floor图

26、5 剪力墙的名义层间位移角与有害层间位移角 Fig.5 The nominal story drift ratio and destructive storydrift ratio1) 层间位移角之间的关系。=112.3 有害层间变形根据上述分析，剪力墙结构的有害层间变形为楼层构件受力产生的变形，可以通过以下两种方法来计算。1) 控制有害层间位移。由式(1)，从名义层间位移中扣除下一层楼盖转动引起的位移，即为剪力墙结构的有害层间位移，可由下式计算：1=u1=u1, i=1 (16) ui=uii1hi, i2 (17) u2) 控制层间转角位移。由式(15)通过层间相对转角可求得层间转角位移，

27、由层间转角位移可以控制结构有害层间变形的大小。2= 2+1= 2+1= 2+ 1+ 3= 3+2= 3+2= 3+21+ ), i2 (19) i= i+( 1+2i1 i=i( 1+ 2+ i1), i2 (20) 2) 层间位移之间的关系。1=u1 (21) u1=u+ + )h, i2 (22) +(u=uii12i1i式中：ui=ihi (23)h (24) =uiiii表示扣除下一楼层刚性转动位移后第i层其中，u构件弯曲变形产生的受力层间位移。由式(19)、式(22)得：146 工 程 力 学i+(u 1+u 2+u i1)=u i+ui1(25) ui=ui=uiui1 (26)

28、u式(19)表明，剪力墙第i层的名义层间位移角由式(26)给出了有害层间位移与名义层间位移之间的关系，也给出了计算有害层间位移的一种简化的方法。由式(26)，不需要计算楼层转角i，直接根据相邻楼层的名义层间位移，很容易求得有害层间位i。 移u只要式(18)的假定成立，则式(26)与式(17)等价。为了验证式(26)的可靠性和精确程度，需对ii进行误差分析。由图5所示的关系可得：+ (27a)1112荷载作用的重力二阶效应。为了控制结构上部楼层过大的刚体位移带来的不利影响，应当控制剪力墙结构的楼层转角，根据式(11)剪力墙楼层转角和位实现对楼层转角和刚体位移的控制。综合考虑各种因素的影响，本文提

29、出同时采用有害层间位移和顶点位移两个参数来控制剪力墙结构的变形。其中有害层间位移主要控制下部楼层的结构构件的受力变形；顶点位移主要控制上部楼层的刚体转角，以满足结构正常使用的要求和减小重力二阶效应的影响。尤其在进行结构非线性分析时，水平荷载作用下通常只需考虑有害(受力)层间位移对剪力墙结构层间变形的控制；竖向荷载作用下，应当考虑刚体位移对重力二阶效应的影响。第i层及以下所有楼层的有害层间位移角组成； 移之间关系，可以通过控制剪力墙结构的顶点位移222+ 3 (27b) iii+ i+1 (27c)即：4 剪力墙结构目标位移的确定方法4.1 剪力墙结构性能水平的划分基于性能的抗震设计需要确定结构

30、的性能水平与其变形之间的关系，结构在地震作用下的变形，可以采用不同的性能指标来量化。本文采用有害层间位移角作为剪力墙结构的性能指标，控制结构在不同水准地震作用下的性能，以扣除名义层间位移角中刚体转动位移的影响。同时，为了限制上部楼层刚体位移对结构正常使用的影响，对各性能水平的顶点位移进行限制。文献3提出将建筑结构的性能水平划分为使用良好、功能连续、功能中断、生命安全、防止倒塌五个水平。为了与我国现行抗震规范的设防目标相协调，并在设计计算中予以控制，本文主要考虑三个性能水平，即使用良好、功能中断、防止倒塌。在一定强度水准的地震作用下，这三个性能水平分别对应于我国规范的“不坏、可修、不倒”。我国规

31、范的设防目标是以确保生命安全为主，而基于性能的抗震设计还可根据房屋的重要性或业主的要求，选择“中震使用良好、大震功能中断”或“大震使用良好”等不同的设防目标。在进行水平荷载下剪力墙构件试验时，由于剪力墙构件高度不大，且下端固定于刚性地面，通常没有刚体转动位移，试验所得的层间位移角即为构件受力产生的有害层间位移角。根据试验结果与理论分析3，本文给出剪力墙结构在不同性能水平下有害层间位移角的取值范围和顶点位移角限值(见表 1)，根据结构性能水平与延性之间的关系3,17，i的取值范围在开区间(i,i+ i+1)上，由此可见，采用这种近似方法确定i并不产生误差积累，最大误差范围取决于第i+1层墙体受力

32、产生的的大小。对一般规则结构，沿有害层间位移角i+1ii1/1000，应调整t新计算。可见顶点位移角对结构在“使用良好”性能水平下的变形起控制作用，由顶点位移角限值可得ut=36mm，将ut与各楼层的值代入式(8)，可求得剪力墙结构“使用良好”性能水平对应的楼层侧移ui，见表2。表2 “使用良好”性能水平下剪力墙结构的楼层侧移 Table 2 The floor displacement of shear wall structures atserviceability performance level楼层编号 ui有害层间位移角 延性需求 低延性 高延性1/10001/250 1/500

33、1/250 1/100 1/150 1/804.2 剪力墙结构的目标层间位移及各楼层的侧移 4.2.1 计算步骤根据以上分析，采用有害层间位移角作为剪力墙结构的性能指标，可按以下步骤计算目标层间位移及各楼层的侧移。1) 根据结构的性能水平选择相应的有害层间 作为目标有害层间位移角，如对“使用良位移角1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 0.43616.016 7121.6719.823.58 6.07 9.04 12.3823.79 27.83 31.9136.0在直接基于位移的抗震设计中，对于“使用良好”性能水平，以上求得的楼层侧移可以作为剪力墙结构初始侧移模式，以此确定其目

34、标侧移曲线，然后确定等效单自由度体系的等效参数以及原结构的基底剪力和各楼层的水平地震作用，进而进行构件截面设计；对按此设计的结构进行Pushover分析，校核结构的侧移形式与初始侧移曲线是否一致，并用相应的推覆曲线作为修正后的目标侧移曲线重新计算，直至满足要求为止，详细内容可参见文献7。2)“功能中断”和“防止倒塌”性能水平。7=1/1000。 好”性能水平，可取2) 由弹性分析确定剪力墙结构受力变形最大的楼层和楼层转角，一般为结构底部一层至三层的受力最大。3) 假定剪力墙结构受力最大的楼层达到相应的目标有害层间位移角，按式(26)计算该楼层的有i。 害层间位移u4) 由式(1)计算剪力墙结构

35、受力最大楼层的名义层间位移ui，即为该楼层在相应性能水平下的目标层间位移。5) 计算结构受力最大的楼层的侧移ui，再根据楼层计算高度比和剪力墙结构的侧移曲线，计算结构相应的顶点位移ut：对于“功能中断”和“防止倒塌”性能水平，可以有害层间位移达到相应性能水平时对应的推覆曲线作为目标侧移曲线，确定结构的等效参数和基底剪力。ut=11ui()(29)5103+2025 结论通过对剪力墙结构侧移模式和层间变形的分析，可得以下结论：(1) 以整体弯曲变形为主的剪力墙结构上部楼层刚体位移所占的比例较大，不宜直接采用规范所给的名义层间位移角作为性能指标，控制剪力墙结构在地震作用下的破坏程度。6) 验算顶点

36、位移角是否满足要求，若满足要求，将求得的ut代入式(8)，根据各楼层的计算高度可求得剪力墙结构达到相应性能水平时对应的楼层侧移ui；若顶点位移不满足要求，修改目标有害层间位移角的取值，重新计算，直到满足要求。 4.2.2 算例分析1) “使用良好”性能水平。 (2) 水平荷载作用下结构的侧移曲线及楼层转以 12 层剪力墙结构为例，层高hi均为3m， 角无法直接求得时，不能直接由式(17)计算剪力墙采用图 3 所示的侧移模式，弹结构总高度H=30m。结构的有害层间位移，但可采用式(26)近似计算结性分析表明底层为结构受力变形最大的楼层。对=1/1000，可得结构“使用良好”性能水平，取构在弹性阶

37、段的有害层间位移。(3) 对有害层间位移近似计算公式的误差分析表明，其误差范围较小，楼层转角的最大误差不超1=3mm。由于剪力墙结构底层的有害层间位移为u148 工 程 力 学1520. (in Chinese)8 梁兴文, 黄雅捷, 杨其伟. 钢筋混凝土框架结构直接基控制。 于位移的抗震设计方法研究J. 土木工程学报, 2005,38(9): 5360. (4) 为满足正常使用极限状态的要求，宜采用Liang Xingwen, Huang Yajie, Yang Qiwei. Displacement- 有害层间位移角和顶点位移两个参数来控制剪力based seismic design me

38、thod of RC frames J. China 墙结构的变形。有害层间位移控制下部楼层的受力Civil Engineering Journal, 2005, 38(9): 5360. (inChinese) 变形，顶点位移角控制上部楼层的刚体转角不超过9 吕西林, 郭子雄. RC框架梁柱组合件抗震性能试验研正常使用的要求。 究J. 建筑结构学报, 2001, 22(1): 27. (5) 采用有害层间位移角作为剪力墙结构的性Lu Xilin, Guo Zixiong. Experimental study on seismicbehavior of beam-column of suba

39、ssemblages in RC frame 能指标，对剪力墙结构的性能水平进行划分，符合J. Journal of Building Structures, 2001, 22(1): 27. (in 剪力墙结构的受力和变形特点，是对规范方法的改Chinese) 进。以有害层间位移角作为性能指标，确定剪力墙10 罗文斌, 钱稼茹. RC框架弹塑性位移的解构规则与构件的目标侧移角J. 工程力学, 2003, 20(5): 3236. 结构的目标层间位移及初始侧移曲线，可进行直接Luo Wenbin, Qian Jiaru. Rules of elastoplastic drift 基于位移的抗震

40、设计。但是，本文提出有害层间位decomposition of RC frames and the target drift of 移角的计算方法仅适合于小变形时以弯曲变形为members J. Engineering Mechanics, 2003, 20(5): 3236. (in Chinese) 主的结构，剪力墙结构弹塑性阶段有害层间位移的11 刘大海. 高层建筑抗震设计M. 北京: 中国建筑工业计算以及弯剪型结构目标层间位移的确定还有待出版社, 1993.进一步研究。 Liu Dahai. Seismic design for tall buildings M. Beijing:Ch

41、ina Architecture and Building Press, 1993. (in 参考文献： Chinese)12 Oh Y H, Han S W, Lee L H. Effect of boundary element 1 GB50011-2001, 建筑抗震设计规范S. 北京: 中国建details on the seismic deformation capacity of structural 筑工业出版社, 2002. walls J. Earthquake Engineering and Structural GB50011-2001, The Chinese code

42、 for seismic design of Dynamics, 2002, 31(8): 15831602. buildings S. Beijing: China Architecture and Building 13 忻鼎康, 胡绍隆. 超高层混凝土结构的层间变形限值Press, 2002. (in Chinese) J. 建筑结构学报, 2000, 21(3): 1015. 2 JGJ3-2002, 高层建筑混凝土结构技术规程S. 北京:Xin Dingkang, Hu Shaolong. Limit value of inter-storey 中国建筑工业出版社, 2002. dr

43、ift of reinforced concrete super high-rise buildings J. JGJ3-2002, The Chinese technical specification for Journal of Building Structures, 2000, 21(3): 1015. (in concrete structures of tall buildings S. Beijing: China Chinese) Architecture and Building Press, 2002. (in Chinese) 14 杨志勇, 何若全. 高层、超高层建筑

44、结构弹性阶段变形3 邓明科. 高性能混凝土剪力墙基于性能的抗震设计理验算的研究J. 哈尔滨建筑大学学报, 2001, 34(5): 论与试验研究D. 西安: 西安建筑科技大学, 2006. 1418. Deng Mingke. Theory and experimental research on Yang Zhiyong, He Ruoquan. Calculation for elastic performance-based seismic design of high performance deformation of high-rise buildings J. Journal of Harbin concrete shear wall D. Xian: Xia