大桥及连接道工程施工图设计计算书

1、 新槽房大桥及连接道工程（K1+029K1+750）新槽房大桥及连接道工程（K1+029K1+750）施工图设计结构计算书项目编号：ZG175009 工程规模：中型计算内容：挡墙稳定性验算公司法人： 杨 进 技术负责人：蒋中贵 项目负责人：林 鹏 职称：高级工程师 审 查 人：陈尊伟 职称：正高级工程师专业负责人：王莉娜 职称：高级工程师校 对 人：王莉娜 职称：高级工程师设 计 人：赵文锋 职称：高级工程师 设计证书号：AW150001482 市政甲级2019年06月目 录1 工程概况12 设计依据、采用的技术规范12.1设计依据12.2采用的技术规范23 工程地质条件（摘自地勘报告）23.

2、1 气象、水文23.2 地形地貌33.3 地质构造33.4 地层岩性33.5 水文地质条件43.6 不良地质现象及主要工程地质问题53.8 岩土参数取值54. 设计标准65挡墙稳定性计算75.3衡重式挡墙验算75.4重力式挡墙验算176.结论24241 工程概况本次设计的新槽房大桥及连接道工程位于整个四纵线延伸段的最南侧，南端起点通过仙桃数据谷北立交实现与金山大道的交通联系，北端终点衔接四纵线南延伸段道路工程，它的建设不仅实现了四纵线延伸段与金山大道的连接贯通，同时完成了水土与空港片区间的交通联系。新槽房大桥及连接道工程设计起点（K1+029）接仙桃数据谷北立交H匝道并以桥梁形式分离H匝道，向

3、北延伸依次上跨悦港北路（简易立交）、横跨后河（桥梁形式），设计终点（K1+750）接四纵线南延伸段工程设计起点。设计范围：K1+029K1+750，道路全长721m，道路等级为城市主干路，设计速度为60km/h，双向6车道，标准段路幅宽度为36m。占地面积27680m2（不含边坡面积）。本册计算书为挡墙稳定验算计算书，采用软件：理正岩土6.5PB2版。2 设计依据、采用的技术规范2.1设计依据建设单位与我公司签订的设计合同业主提供道路沿线1：500地形图重庆两江新区水土组团G标准分区控制性详细规划（重庆市规划设计研究院 2014）四纵线南延伸段道路工程施工图（林同棪国际工程咨询（中国）有限公司

4、 2018）悦港北路（空港段）初步设计（林同棪国际工程咨询（中国）有限公司 2018）悦港北路（水土段）初步设计（中机中联 2019.02）仙桃数据谷北立交施工图设计（天津市政）其他相关资料2.2采用的技术规范建筑边坡工程技术规范（GB 50330-2013）建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）（2015版）地质灾害防治工程设计规范（DB 50/5029-2004）城市道路工程设计规范（CJJ37-2012）城市道路路基设计规范（CJJ 194-2013）城市道路工程施工质量验收规范（DBJ 50-078-2008）公路路基设计规范

5、（JTG D30-2015）公路路基施工技术规范（JTG F10-2006）公路工程抗震规范（JTG B02-2013）3 工程地质条件（摘自地勘报告）3.1 气象、水文两江新区水土工业园地处北半球亚热带内陆的四川盆地东部，地处川东平行岭谷中，属东南亚季风环流控制范围，具备亚热带湿润季风气候特性，复杂多样的地貌类型，使其具有较明显的气候垂直带谱结构。多年平均气温17.6，极端最高气温41.7，极端最低气温-1.8，年总积温5390，最热为每年7月中旬至8月中旬，最冷为每年12月下旬至次年1月中旬。全年平均降水量1067.8毫米，其中24月春季平均降水217.5毫米，57月夏季454.5毫米，8

6、10月秋季358.9毫米，111月冬季86.9毫米，降水量最多集中在夏季，占全年降水量的43%，冬季降水量最少，只占全年降水量的8%。年平均无霜期为335天，霜冻一般出现在每年小雪至次年立春前后，（即121月）轻者地面草丛上白霜，重者水田起薄冰，多发生于每次寒潮过后的晴天。整年多云雾，全年日照时间不超过1276小时，全年日照平均率为25%，8月日照时间最多为平均223小时，10月平均日照时间20小时。春天为纯东南风，风力一般12级，夏季多东南风和西北风，风向不稳定，往往夹着雷暴，风力为阵性大风，最大可达8级，伏天午时多南风，一般1级微风，秋冬季节为西北风，风向较稳定，最大5级。拟建道路沿线地表

7、水体主要表现河流、农田、鱼塘、和小溪沟。大气降雨是该区域内地表水及地下水的主要补给源，地表水汇入河沟内，跳石河是勘察区内的主要河流，最终在清溪口注入嘉陵江，勘察区域属嘉陵江水系。经调查访问结合收集资料及实地测绘，确定勘察区段勘察期间河流水位196.60±0.2m（枯水期），河流常水位197.00m，五十年一遇洪水水位200.80m，推断百年一遇洪水水位206.00m。3.2 地形地貌勘察场地属剥蚀浅丘地貌，主要表现为沟谷-斜坡地形，斜坡地段主要为林地和旱地，平缓地带主要为农田，局部区域分布有零星鱼塘。沿线路走向总体为北高南低，地形沟脊相间，南段地形变化较快，沟深相对较大，纵向地形坡度

8、10°40°；北段地形相对较平缓，纵向地形坡度5°15°，局部沟谷区域地形坡度25°35°；线路中部横跨跳石河，河流水面宽度约80m，河床起伏较小。勘察区最高点为K2+760处高程270，最低点为K2+460处高程193，整个场地相对高差77m左右。经调查访问，跳石河一般冲刷线位于土岩交界的基岩面处。3.3 地质构造勘察场地位于悦来场向斜东翼，岩层呈单斜产出，拟建道路走向与岩层走向基本一致，道路沿线测得岩层产状270°275°50°56°（详见勘察平面图地质填图），勘察区内无断层通过，构造裂隙调

9、查如下：裂隙产状95°105°42°49°，间距1.55.5m，走向延伸大于10m，张开550mm，裂面较平整，大部分无充填，局部充填粘粒、岩屑，结合很差，属软弱结构面。裂隙产状5°15°73°80°，间距2.57.5m，走向延伸大于10m，张开340mm，裂面较平整，大部分无充填，局部充填岩屑，结合差，属硬性结构面。勘察区岩层倾角较大，砂岩、泥岩交界面较多，泥岩与砂岩相互交界处层面较发育，多为闭合、局部微张，层面结合程度很差，属软弱结构面。3.4 地层岩性根据经工程地质测绘及钻探揭露，区内分布地层为第四系全新统人

10、工杂填土（Q4me）、残坡积粉质粘土（Q4el+dl）、第四系冲洪积砂土（Q4al+pl）和侏罗系中统沙溪庙组（J2s）泥岩、砂岩组成，现由新到老分述如下：2.5.1第四系全新统覆盖层素填土（Q4me）：杂色，主要由粉质粘土、砂泥岩块石，局部少量建筑垃圾、生活垃圾组成，硬杂物含量约25-35，块石粒径一般约为5-60mm，最大粒径可达500mm，结构稍密，主要为机械堆填，部分人工堆填形成，堆填时间大于5年。零星分布于场地中部K1+240K1+280海龙湖山庄区域及拟建桥梁10#轴附近道路区域，厚度0.310.5m（ZK34）粉质粘土（Q4el+dl）：灰褐色，表层为原生土，主要由粘粒组成，局部

11、夹少量砂泥岩角砾，碎屑，可塑，手捻有砂感，稍有光泽，韧性中等,干强度中等,无摇震反应。广泛分布场地缓斜坡地带，厚度0.25.7m（ZK58）。砂土（Q4al+pl）：灰褐色，主要由粗砂、中细砂、卵石及少量粘粒、角砾、碎石等组成，颗粒粒径大于0.mm的颗粒质量约为总质量的65，为粗砂，湿稍湿，稍密，无光泽，砂感强，卵石粒径约10150mm（占比约10%），角砾母岩为砂岩，呈中风化状，经河流搬运、磨圆作用呈圆状、次圆状或卵状。砂土主要分布在跳石河河床，厚度较薄，一般0.203.90m（ZK97、ZK93）。2.5.2侏罗系中统沙溪庙组基岩（J2s）泥岩：暗紫红色、砖红色，夹灰绿色粉砂质条带、团斑，

12、泥质结构，厚层状构造，主要由粘土矿物组成，夹少量砂质。强风化带岩石，风化裂隙发育，岩芯呈碎块状，手捏易碎，中风化带岩石较完整，偶见层间裂隙、构造裂隙发育，岩芯多呈短柱状、柱状，锤击易碎、声哑，该层分布于整个场地，为主要岩层。砂岩：灰白色、灰黄色，主要由长石、石英次为云母及少量暗色矿物组成，中粒结构，钙泥质胶结，中厚层状构造，属泥岩中夹层，强风化层裂隙发育，岩芯呈碎块状，手捏易碎；中风化层岩芯多呈短柱状、柱状，锤击声哑较清脆。该层分布相对泥岩较少内，为本场地次要岩层。3.5 水文地质条件勘察区地形总体表现为沟谷-斜坡地形，中部有自东向西的跳石河穿过。由于地形坡度较大，大气降水后，大部分地表水沿两

13、岸斜坡向中部跳石河排泄。地下水类型主要为松散岩类孔隙水和基岩强风化带网状裂隙水，主要受大气降水补给，经第四系土层孔隙及基岩裂隙，由高至低向低洼处排泄，最终汇入跳石河。钻探结束后，将部分钻孔内钻探循环水提干，终孔24小时后水位观测，水位恢复量少（应为少量第四系土层孔隙及基岩裂隙下渗），对所有钻孔进行稳定水文观测后可见水文高程变化较大，除地势总体影响控制以外无明显规律可循，应为钻探施工用水的局部富集。河岸附近钻孔水位与跳石河水位基本一致，且根据对桥位区跳石河河床及两岸附近钻孔抽水试验成果，由于该区域基岩裂隙较发育，且临近跳石河，孔内地下水丰富，主要由跳石河河水补给。综上，该场地斜坡地带地下水较贫乏

14、，平缓或沟谷地带地下水较发育，桥位区跳石河河床及两岸平缓地带地下水丰富。3.6 不良地质现象及主要工程地质问题根据区域地质资料及调查，拟建场地内主要不良地质现象为外倾临空的软弱结构面：拟建道路K1+170K1+240段右侧（架空结构段）现状岩质边坡存在裂隙顺向临空的不利情况，裂隙属软弱结构面，现已出现局部掉块崩落，属对拟建工程不利的不良地质现象；除此之外，勘察场地及周边岩层分布连续，不存在断层、构造破碎带，场地内未见崩塌、泥石流等不良地质现象。地下不存在暗埋河道、沟浜、墓穴、硐室、孤石等对工程不利的埋藏物。勘察未发现有毒有害气体。3.8 岩土参数取值表3.4 岩土参数建议一览表地层天然重度（K

15、N/m3）饱和重度（KN/m3）岩体抗拉强度（Mpa）天然抗剪强度饱和抗剪强度天然抗压强度标准值(MPa)饱和抗压强度标准值 (Mpa)地基极限承载力标准值 (kPa)地基承载力特征值(kPa)地基承载力基本容许值(kPa)压缩系数(Mpa-1)压缩模量标准值(Mpa)基底摩擦系数C(kPa)(°)C(kPa)(°)填土*20.0*20.5/*5*28*3*24/现场检测现场检测/*0.25粉质粘土18.919.5/2011.914.58.4/*170*1700.43.9*0.25砂土（一般冲刷线以上）*19.0*19.4/*0*25*0*22/*190水下*190水下/*

16、0.35强风化泥岩*24.00*24.20/*300*300/*0.30强风化砂岩/中风化泥岩24.6924.950.170.2532.2/6.44.056001848430/*0.40M5#桥墩处中风化砂岩*23.8*24.0*0.17*0.25*32.0/5.13.244801478380/*0.40其它中风化砂岩23.8024.060.490.7835.8/18.012.41736057291000/*0.45注：1、带“*”者为经验值。 2、岩质地基极限承载力标准值按工程地质勘察规范（DBJ50/T-043-2016）10.4对岩石抗压强度进行调整，地基条件系数对于较完整基岩（泥岩）取

17、1.4，地基承载力特征值按建筑地基基础设计规范(DBJ50-047-2016)规定对岩质地基极限承载力折减系数取0.33；地基承载力基本容许值按公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ D63-2007）查表取值。3、岩体抗拉强度折减系数取0.4、抗剪强度值折减系数取0.9、C值折减系数取0.3。4、泥岩岩石与锚固体极限粘结强度标准值取350Kpa，砂岩岩石与锚固体极限粘结强度标准值取720Kpa。5、参考建筑边坡工程技术规范GB50330-2013附录G，建议水平方向地基系数的比例系数填土取3.0MN/m4，粉质粘土取3.5MN/m4，强风化岩体取4.0MN/m4；建议水平抗力系数泥岩及M5#桥墩

18、处中风化砂岩取60MN/m3，其它砂岩取150MN/m3。6、其它边坡参数：结构面抗剪强度参数根据区域经验结合场地实际情况综合确定，岩土界面天然C=18Kpa，天然=12°，饱和C=17Kpa，饱和=11.5°。岩层面抗剪强度按软弱结构面取经验值：天然C=28Kpa，17°，饱和C=24Kpa，15°。裂隙面抗剪强度按软弱结构面取经验值：裂隙天然C=35KPa、=17°，饱和C=30KPa、=15°，裂隙天然C=50KPa、=18°，饱和C=42KPa、=17°。类边坡岩体等效内摩擦角取55°。7、本场地

19、岩层层面倾角50°56°，属于大于45°的陡倾薄层软岩、极软岩地基，根据工程地质勘察规范DBJ50/T-043-2016第4.5.3条，当建筑（拟建桥梁）对承载力要求较高时，宜进行现场平板载荷试验（施工勘察阶段）。4. 设计标准1抗震设防烈度：6度，基本设防；2边坡工程安全等级：级；3道路设计荷载等级：城-A级；4设计合理使用年限：50年；5边坡稳定安全系数：边坡类型稳定安全系数边坡工程安全等级一级永久边坡一般工况1.35地震工况1.15临时边坡1.256结构重要性系数0：一级边坡，0=1.1；二级边坡，0=1.0。7荷载分项系数：按建筑结构荷载规范(GB 500

20、09-2012)第3.2.4条采用。5挡墙稳定性计算5.3衡重式挡墙验算选取挡墙最高处H=9m进行挡墙稳定性计算，挡墙墙背取综合内摩擦角30°，强风化基岩基底摩擦系数根据地勘报告取0.3。挡墙计算如下：原始条件: 墙身尺寸: 墙身总高: 9.000(m) 上墙高: 3.600(m) 墙顶宽: 1.200(m) 台宽: 1.200(m) 面坡倾斜坡度: 1:0.100 上墙背坡倾斜坡度: 1:0.350 下墙背坡倾斜坡度: 1:-0.250 采用1个扩展墙址台阶: 墙趾台阶b1: 0.600(m) 墙趾台阶h1: 0.900(m) 墙趾台阶与墙面坡坡度相同 墙底倾斜坡率: 0.100:

21、1 下墙土压力计算方法: 力多边形法 物理参数： 圬工砌体容重: 23.000(kN/m3) 圬工之间摩擦系数: 0.400 地基土摩擦系数: 0.500 墙身砌体容许压应力: 5400.000(kPa) 墙身砌体容许弯曲拉应力: 430.000(kPa) 墙身砌体容许剪应力: 850.000(kPa) 材料抗压强度设计值: 7.820(MPa) 系数s: 0.0020 场地环境: 一般地区 墙背与墙后填土摩擦角: 15.000(度) 地基土容重: 20.000(kN/m3) 修正后地基承载力特征值: 300.000(kPa) 地基承载力特征值提高系数: 墙趾值提高系数: 1.200 墙踵值提

22、高系数: 1.300 平均值提高系数: 1.000 墙底摩擦系数: 0.300 地基土类型: 岩石地基 地基土内摩擦角: 30.000(度) 墙后填土土层数: 1 土层号 层厚 容重 浮容重 内摩擦角 粘聚力 土压力 (m) (kN/m3) (kN/m3) (度) (kPa) 调整系数 1 9.000 20.000 - 30.000 0.000 1.200 土压力计算方法: 库仑 坡线土柱: 坡面线段数: 1 折线序号 水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数 1 20.000 0.000 1 第1个: 定位距离0.000(m) 城-A级 地面横坡角度: 0.000(度) 填土对横坡面的

23、摩擦角: 35.000(度) 墙顶标高: 0.000(m) 挡墙分段长度: 10.000(m) 荷载组合信息: 结构重要性系数: 1.100 荷载组合数: 1=第 1 种情况: 组合1= 组合系数: 1.000 1. 挡土墙结构重力 分项系数 = 0.900 2. 填土重力 分项系数 = 1.200 3. 填土侧压力 分项系数 = 1.400 4. 车辆荷载引起的土侧压力 分项系数 = 1.400 = 土压力计算 计算高度为 9.372(m)处的库仑主动土压力 无荷载时的破裂角 = 30.006(度) 城-A级 路基面总宽= 20.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.600

24、(m) 单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m) 经计算得，路面上横向可排列此种车辆 7列 布置宽度= 4.539(m) 布置宽度范围内车轮及轮重列表: 第1列车: 中点距 全部 破裂体 轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN) 01 0.600 0.250 30.000 30.000 02 2.400 0.250 30.000 30.000 03 0.600 0.600 70.000 70.000 04 2.400 0.600 70.000 70.000 05 0.600 0.600 70.000 70.000 06 2

25、.400 0.600 70.000 70.000 07 0.600 0.600 100.000 100.000 08 2.400 0.600 100.000 100.000 09 0.600 0.600 80.000 80.000 10 2.400 0.600 80.000 80.000 第2列车: 中点距 全部 破裂体 轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN) 01 3.700 0.250 30.000 30.000 02 5.500 0.250 30.000 0.000 03 3.700 0.600 70.000 70.000 04 5.500 0.600 70.00

26、0 0.000 05 3.700 0.600 70.000 70.000 06 5.500 0.600 70.000 0.000 07 3.700 0.600 100.000 100.000 08 5.500 0.600 100.000 0.000 09 3.700 0.600 80.000 80.000 10 5.500 0.600 80.000 0.000 布置宽度B0=4.539(m) 分布长度L0=20.278(m) 荷载值SG=1050.000(kN) 换算土柱高度 h0 = 0.570(m) 计算上墙土压力 按假想墙背计算得到: 第1破裂角： 30.222(度) Ea=156.35

27、9(kN) Ex=67.693(kN) Ey=140.946(kN) 作用点高度 Zy=1.344(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在： 第2破裂角=29.984(度) 第1破裂角=30.006(度) Ea=136.469(kN) Ex=68.267(kN) Ey=118.167(kN) 作用点高度 Zy=1.344(m) 计算下墙土压力 无荷载时的破裂角 = 36.977(度) 城-A级 路基面总宽= 20.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.600(m) 单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.6

28、00(m) 经计算得，路面上横向可排列此种车辆 7列 布置宽度= 8.073(m) 布置宽度范围内车轮及轮重列表: 第1列车: 中点距 全部 破裂体 轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN) 01 0.600 0.250 30.000 30.000 02 2.400 0.250 30.000 30.000 03 0.600 0.600 70.000 70.000 04 2.400 0.600 70.000 70.000 05 0.600 0.600 70.000 70.000 06 2.400 0.600 70.000 70.000 07 0.600 0.600 100.

29、000 100.000 08 2.400 0.600 100.000 100.000 09 0.600 0.600 80.000 80.000 10 2.400 0.600 80.000 80.000 第2列车: 中点距 全部 破裂体 轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN) 01 3.700 0.250 30.000 30.000 02 5.500 0.250 30.000 30.000 03 3.700 0.600 70.000 70.000 04 5.500 0.600 70.000 70.000 05 3.700 0.600 70.000 70.000 06 5.

30、500 0.600 70.000 70.000 07 3.700 0.600 100.000 100.000 08 5.500 0.600 100.000 100.000 09 3.700 0.600 80.000 80.000 10 5.500 0.600 80.000 80.000 第3列车: 中点距 全部 破裂体 轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN) 01 6.800 0.250 30.000 30.000 02 8.600 0.250 30.000 0.000 03 6.800 0.600 70.000 70.000 04 8.600 0.600 70.000

31、 0.000 05 6.800 0.600 70.000 70.000 06 8.600 0.600 70.000 0.000 07 6.800 0.600 100.000 100.000 08 8.600 0.600 100.000 0.000 09 6.800 0.600 80.000 80.000 10 8.600 0.600 80.000 0.000 布置宽度B0=8.073(m) 分布长度L0=23.611(m) 荷载值SG=1750.000(kN) 换算土柱高度 h0 = 0.459(m) 按力多边形法计算得到: 破裂角： 37.509(度) Ea=200.843(kN) Ex=2

32、00.814(kN) Ey=3.378(kN) 作用点高度 Zy=2.486(m) 墙身截面积 = 28.005(m2) 重量 = 644.117 (kN) 衡重台上填料重(包括超载) = 60.498(kN) 重心坐标(2.312,-1.987)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算 基底摩擦系数 = 0.300 采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下: 基底倾斜角度 = 5.711 (度) Wn = 701.119(kN) En = 147.716(kN) Wt = 70.112(kN) Et = 255.652(kN) 滑移力= 185.540(kN) 抗滑力= 254.650

33、(kN) 滑移验算满足: Kc = 1.372 > 1.300 滑动稳定方程验算： 滑动稳定方程满足: 方程值 = 12.683(kN) > 0.0 地基土层水平向: 滑移力= 269.082(kN) 抗滑力= 419.988(kN) 地基土层水平向: 滑移验算满足: Kc2 = 1.561 > 1.300(二) 倾覆稳定性验算 相对于墙趾,墙身重力的力臂 Zw = 2.557 (m) 相对于墙趾,上墙Ey的力臂 Zx = 4.384 (m) 相对于墙趾,上墙Ex的力臂 Zy = 6.744 (m) 相对于墙趾,下墙Ey的力臂 Zx3 = 4.339 (m) 相对于墙趾,下墙

34、Ex的力臂 Zy3 = 2.114 (m) 验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性 倾覆力矩= 885.025(kN-m) 抗倾覆力矩= 2410.581(kN-m) 倾覆验算满足: K0 = 2.724 > 1.500 倾覆稳定方程验算： 倾覆稳定方程满足: 方程值 = 1009.072(kN-m) > 0.0(三) 地基应力及偏心距验算 基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力 取倾斜基底的水平投影宽度验算地基承载力和偏心距 作用于基础底的总竖向力 = 826.160(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1525.556(kN-m) 基础底面宽度 B = 3.717 (m) 偏心距 e =

35、 0.012(m) 基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.847(m) 基底压应力: 趾部=226.557 踵部=217.965(kPa) 最大应力与最小应力之比 = 226.557 / 217.965 = 1.039 作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.012 <= 0.200*3.717 = 0.743(m) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=226.557 <= 360.000(kPa) 墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=217.965 <= 390.000(kPa) 地基平均承载力验算满足: 压应力=222.261 <= 300.000(

36、kPa)(四) 基础强度验算 基础为天然地基，不作强度验算(五) 上墙截面强度验算 上墙重力 Ws = 166.428 (kN) 上墙墙背处的 Ex = 68.267 (kN) 上墙墙背处的 Ey = 23.893 (kN) 相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂 Zw = 1.215 (m) 相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂 Zy = 1.344 (m) 相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂 Zx = 2.349 (m)容许应力法: 法向应力检算: 相对于上墙墙趾，合力作用力臂 Zn = 0.875(m) 截面宽度 B = 2.820 (m) 偏心距 e1 = 0.535(m) 截面上偏心距验算满足: e1

37、= 0.535 <= 0.250*2.820 = 0.705(m) 截面上压应力: 面坡=144.256 背坡=-9.276(kPa) 压应力验算满足: 计算值= 144.256 <= 5400.000(kPa) 拉应力验算满足: 计算值= 9.276 <= 430.000(kPa) 切向应力检算: 剪应力验算满足: 计算值= -2.788 <= 850.000(kPa) 斜截面剪应力检算: 验算斜截面与水平面的夹角 = 33.451(度) 斜剪应力验算满足: 计算值= 35.224 <= 850.000(kPa)极限状态法: 重要性系数0 = 1.100 验算截

38、面上的轴向力组合设计值Nd = 183.236(kN) 轴心力偏心影响系数k = 0.581 挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.820(m2) 材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa) 偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数k = 1.000 计算强度时: 强度验算满足: 计算值= 201.560 <= 12807.903(kN) 计算稳定时: 稳定验算满足: 计算值= 201.560 <= 12807.903(kN)(六) 墙底截面强度验算 验算截面以上，墙身截面积 = 27.297(m2) 重量 = 627.831 (kN) 相对于验算截面外边缘，墙身重力

39、的力臂 Zw = 2.559 (m)容许应力法: 法向应力检算: 作用于截面总竖向力 = 809.874(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1510.068(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.865(m) 截面宽度 B = 3.810 (m) 偏心距 e1 = 0.040(m) 截面上偏心距验算满足: e1= 0.040 <= 0.250*3.810 = 0.952(m) 截面上压应力: 面坡=226.098 背坡=199.032(kPa) 压应力验算满足: 计算值= 226.098 <= 5400.000(kPa) 切向应力检算: 剪应力验算满足: 计算

40、值= -14.401 <= 850.000(kPa)极限状态法: 重要性系数0 = 1.100 验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 807.808(kN) 轴心力偏心影响系数k = 0.913 挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 3.810(m2) 材料抗压强度设计值fcd = 7820.000(kPa) 偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数k = 0.984 计算强度时: 强度验算满足: 计算值= 888.589 <= 27205.307(kN) 计算稳定时: 稳定验算满足: 计算值= 888.589 <= 26768.367(kN)(七) 台顶截面强度验算 土压力计算

41、 计算高度为 8.100(m)处的库仑主动土压力 无荷载时的破裂角 = 30.006(度) 城-A级 路基面总宽= 20.000(m), 路肩宽=0.000(m) 安全距离=0.600(m) 单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m) 经计算得，路面上横向可排列此种车辆 7列 布置宽度= 4.539(m) 布置宽度范围内车轮及轮重列表: 第1列车: 中点距 全部 破裂体 轮号 路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN) 01 0.600 0.250 30.000 30.000 02 2.400 0.250 30.000 30.000 03 0.600 0.600 70.000 70.000 04 2.400 0.600 70.000 70.000 05 0.600 0.600 70.000 70.000 06 2.400 0.600 70.000 70.000 07 0.600 0.600 100.000 100.000 08 2.400 0.600 100.000 100.000 09 0.600 0.600 80.000 80.000 10 2.400 0.600 80.000 80.000 第2列车: 中点