常见的压铸模具结构及设计

1、压铸模具材料与结构设计压铸模具材料与结构设计目录1压铸模具的结构压铸模具一般的结构如图1.导柱 2.固定外模(母模)3分流子镶套 4.分流子 5固定内模 6角销 7滑块挡片8滑块9.可动内模 10.可动外模(公模)11.模脚 12顶出板 13.顶出销承板 14.回位销15.导套2.压铸模具结构设计应注意事项(1)模具应有足够的刚性，在承受压铸机锁模力的情况下不会变形。(2)模具不宜过于笨重，以方便装卸修理和搬运，并减轻压铸机负荷。|(3)模穴的压力中心应尽可能接近压铸机合模力的中心，以防压铸机受力不均，造成锁模不密，铸件产生毛边。(4)模具的外形要考虑到与压铸机的规格的配合：(a)模具的长度不

2、要与系杆干涉。(b)模具的总厚度不要太厚或太薄，超出压铸机可夹持的范围。(c)注意与料管(冷室机)或喷嘴(热室机)之配合。(d)当使用拉回杆拉回顶出出机构时，注意拉回杆之尺寸与位置之配合。(5)为便于模具的搬运和装配，在固定模和可动模上方及两侧应钻螺孔，以便可旋入环首螺栓。3内模(母模模仁)(1)内模壁厚内模壁厚基本上不必计算其强度，起壁厚大小决定于是否可容纳冷却水管通过，安排溢流井，及是否有足够的深度可攻螺纹，以便将内模固定于外模。由于冷却水管一般直径约10mm,距离模穴约25mm,因此内模壁厚至少要50mm。内模壁厚的参考值如下表。内模最小壁厚参考表压铸机吨数125以下125 -50050

3、0500内模壁厚(mm)50556070(2)内模与外模的配合内模的高度应该比外模高出0.05-0.1mm,以便模面可确实密合，并使空气可顺利排出。其与外模的配合精度可用H8配h7,如下图所示。(3)内模与分流子的配合分流子的功用是将熔汤由压铸机导至模穴内，因此其高度视固定模的厚度而定。分流子的底部与内模相接，使流道不会接触外模，如下图，内模与分流子的配合可用H7配h6。4外模(1) 固定外模固定外模一般不计算强度，但设计时要注意留出锁固定压板或模器的空间。(2) 可动外模可动外模的底部厚度可用下面的公式计算：其中：h:外模底部之厚度(mm)2、p：铸造压力(kg/cm ) L：模脚之间距(m

4、m) a：成品之长度(mm) b:成品之宽度(mm)B:外模之宽度(mm)E:钢的杨氏模数=2.1 x 106kg/cm2d:外模在开模方向的最大变形量( mm), 一般取d0.05mm.例：某铸件长300mm宽250mm铸造压力选定 280 ( kg/cm2),外模之宽度 560 (mrm ,模脚之间距 360 (mrm , 最大变形量取0.05 (mrm。所以P=280(kg/cm 2)L=360(mm)a=300(mm) b=250(mm) B=560(mm)E=2.1 x 106kg/cm2d=0.05(mm)计算得h=138mm5.模脚(1)模脚变形量模脚主要的功能在提供模具之顶出空

5、间，其强度计算公式为其中 ：d:变形量(mm),通常要小于 0.05mm.W:锁模力/2(kg)H：模脚高度(mm)=顶出距离+顶出板厚度+顶出销承板厚度+前进止动距离(防止顶出板撞到外模)+后退止动距离(防止顶出板撞到压铸机)E:钢的杨氏模数=2.1 X 104 (kg/mm2)a:模脚长度(mm) b:模脚宽度(mm) 例：压铸机锁模力315吨，模脚高度130 (mm),模脚长度560 (mm),模脚宽度80 (mm)。则W=315000/2=157500(kg)H=130(mm)a=560(mm)b=60(mm)此时变形量=(157500X 130) / (2.1 X 104X 560X

6、 80) =0.021 (mm) 200000 时，K取 0.07。F=40000200000 时,K 取 0.08.当 Fv 40000 时.K 取 0.09.用此公式计算出来的值，会与CNSB3369”压铸模用主模板”中各个模具尺寸所使用的导柱尺寸接近导滑段的最小长度为直径的1.5-2彳, 一般按高出分模面的型心长度加上12-20mm.7 .回位销(1)回位销直径I . 一 丁回位销的功用是当顶出机构顶出铸件后，靠着合模的力量将顶出机构回复到原位.此外也有导引及支撑顶出板的功能.CNSB3372规定了回位销的形状与尺寸.回位销直径的选择可参考下表 .外模宽(mm小于等于150150250i

7、 ,250-,- r,._-气、=350J . /350500500650650800800回位销直径(mm)12152025303540(3) 回位销的长度回位销的长度则可用下面公式计算回位销的长度L=可动外模高度+模脚高度-顶出板厚度-后退止块高度8.拔模力的计算抽芯时型芯受力的状况见下图。型芯受力图拔模力的大小可由下式计算：P=Pcos a +P2sin a=Alp( cos a -sin a )其中P：拔模力(kg)P1:抽芯阻力(kg)P2:铸件冷却收缩后型芯的抱紧力(kg)A：被铸件抱紧的型芯成形部分断面周长(mm)L:被铸件抱紧的型芯成形部分之长度(mm)P:单位面积的抱紧力。对

8、锌合金一般取0.6-0.8kg/mm 2,对铝合金一般取1.0-1.2kg/mm 2,对铜合金一般取1.2- 1.6kg/mm 2.压铸合金对型芯的摩才系数，一般取 0.2-0.5 。a :型芯成形部分的拔模角。例：铝合金压铸件型芯直径 40mm长度60mm拔模角1 ； 如下图,摩擦系数取 0.25 ,则拔模力 pF X 40x60 X L2x(0.25co31 - siM 尸 21O2(kg)9。顶出销(1)CNSB3371中规定了顶出销的形状与尺寸，设计时可选用标准的尺寸。顶出销的直径的选择需考虑两件事： 顶出时是否会在铸件表面留下痕迹，(2)顶出销是否会发生挫曲。(1)顶出时是否会在铸件

9、表面留下痕迹容许的顶出销前端最小截面积为：其中A= 顶出销前端截面积(m俞P= 顶出销承受的总推力(kg)n= 顶出销数量s= 铸件的容许应力(kg/mnf).铜 铝合金取 5kg/mR,锌合金取 4kg/mR,合金取3kg/mm. 顶出销承受的总推力P相当于铸件的抱紧力，此一力量大小的计算可参考前述之拔模力计算。例：某镁合金铸件所需之总推力为5000 (kg),使用10根顶出销则：P=5000n=10s=3所以顶出销前端截面积 A=5000/ (10X 3) =167 (mm)故顶出销直径至少为 8 (mrm .(2)顶出销是否会发生挫曲(buckling )将顶出销视为一端固定，另一端可滑

10、动的柱，则其稳定性的大小可用下式来计算：其中K:稳定安全倍数，钢取 1.5-3。, n：稳定系数，其值取 20.19。E：杨氏模数,钢取 2X 106 (kg/cm2) =I:顶出销最小截面积处之惯性矩(cm4),对于圆形截面 64(=顶出销直径)。P：顶出销承受之实际推力(kg)L:顶出销之长度(mm10.角销(1)角销斜角的选择斜角a值一般在10。25。间，a值愈小，所需要的开模力愈小，而可产生较大的拔模力，而角销所受的 弯曲力也较小，开模行程长。所以小 a值用于短型芯，而长型芯为了缩短开模距离用较大的a值。(2)角销直径的估算角销直径可使用下式估算角销受力简图其中d:角销直径(mm)h

11、:滑块端面至受力点的垂直距离(mm)p: 拔模力(kg)例：P=1300(kg). a =18,h=38(mm),贝U d=26.3(mm),取 27(mm).(4)角销长度角销长度建议用作图法来决定。(参见下图)a.取滑块端面斜孔与角销外侧斜面接触外为A点。b.自A点作与分模面相平行的直线 AC,使AC=S (抽芯距离)。c.自C点任垂直于AC线的BC线，交角销处侧面于 B点。d.AB线段的长度L为角销有效工作段长度，通口口e.BC线段长度加上角销导引实部高度I,为角销抽芯结束时所需的最小开模距离L=_J+1tanao IJ作图法求角销长度11.压铸模具材料压铸模具材料依使用地方大致可分为三

12、类：(1) 与熔汤接触处之零件： 为此构成模具之主要零部件，因应压铸制程之严苛环境及生产条件，用于此之材料需具备有：良好之切削性良好之高温强度 高温硬度 高温韧性 抗回火稳定性 高温耐磨性 抗热疲劳性良好淬硬性热处理尺寸安定性良好之导热性热膨胀系数小(2) 滑动配合零件：良好之耐磨性和适当的强度适当之淬硬透性和较小之热处理变形率(3) 结构零件外模和紧固零件需有足够强度工具钢种类很多，价格又贵，刚才的选择需考虑使用环境及经济因素。下表为参考资料所列常用的材料。预硬钢(FDAC , P20)只使用于量少的低温合金(锌，锡，铝)之压铸。热作工具钢( SKD61 , H13)粗加工需 在退火状态下为

13、之，调质(淬火回火)后再做细加工。放电加工所产生之白层需磨除以避免模具寿命减短。优质热作工具钢(premium grade H13 or SKD61 )因其均质性有姣好之寿命。.； 二压铸模具零件常用材料表 a,b注：a.以上皆为节录自各参考资料，所列材料可以相似或更佳之材料替代。b.-：表参考资料无特别列明。c.硬度为HRC。d.锌合金量少时可使用预硬钢。d.永茂工业。e.瑞典Assab公司编号。压铸模具零件常用材料各国对照表注：CNS钢材81年后符号改与 JIS同，请参较 CNS G3059。压铸模具配合公差固定零件配合公差工作条件配合类别和精度与熔汤接触H7/H6-圆形H8/h7方形内外模配合 型芯与内模 外模和分流子 衬套内模和分流子不与熔汤接触H7/k6导套和外模H7/m6外模和导柱外模和角销外模和楔紧块 外模和定位销滑动零件配合公差工作